Dankie dat jy Nature.com besoek het. Die blaaierweergawe wat jy gebruik het beperkte ondersteuning vir CSS. Vir die beste ervaring, beveel ons aan dat jy 'n opgedateerde blaaier gebruik (of versoenbaarheidsmodus in Internet Explorer afskakel). Intussen, om volgehoue ​​ondersteuning te verseker, sal ons die werf sonder style en JavaScript vertoon.
Eksperimente is uitgevoer in 'n reghoekige kanaal wat deur dwarslyne van vier skuins silindriese stawe geblokkeer is. Die druk op die middelstaafoppervlak en die drukval oor die kanaal is gemeet deur die staaf se hellingshoek te varieer. Drie verskillende deursnee staafsamestellings is getoets. Die metingsresultate word ontleed deur gebruik te maak van die beginsel van bewaring van momenti-empirale parameters en die beginsel van bewaring van momenti-veranderlike parameters. gegenereer wat die druk op kritieke plekke van die sisteem in verband bring met die kenmerkende afmetings van die staaf. Daar word gevind dat die onafhanklikheidsbeginsel geld vir die meeste Euler-getalle wat druk op verskillende plekke kenmerk, maw as die druk dimensieloos is deur gebruik te maak van die projeksie van die inlaatsnelheid loodreg op die staaf, is die stel onafhanklik van die diphoek.Die gevolglike semi-empiriese korrelasie kan gebruik word vir Ontwerp soortgelyke hidroulika.
Baie hitte- en massa-oordragtoestelle bestaan ​​uit 'n stel modules, kanale of selle waardeur vloeistowwe in min of meer komplekse interne strukture soos stawe, buffers, insetsels, ens. beweeg. Meer onlangs was daar hernude belangstelling om 'n beter begrip te kry van die meganismes wat interne drukverspreiding en kragte op komplekse inwendige koppel aan die algehele drukverlaging van die module, onder andere vir brandstof-uitbreiding, is geïnteresseerd in hierdie module. numeriese simulasies, en die toenemende miniaturisering van toestelle. Onlangse eksperimentele studies van interne drukverspreiding en verliese sluit in kanale wat deur verskeie gevormde ribbes 1, elektrochemiese reaktorselle 2, kapillêre vernouing 3 en tralieraammateriale 4 geroer is, in.
Die mees algemene interne strukture is waarskynlik silindriese stawe deur eenheidsmodules, hetsy gebondel of geïsoleerd.In hitteruilers is hierdie konfigurasie tipies aan die dopkant.Dopkantdrukval hou verband met die ontwerp van hitteruilers soos stoomopwekkers, kondensators en verdampers.In 'n onlangse studie het Wang et al.5 het heraanhegting en mede-losmaakvloeitoestande in 'n tandem-konfigurasie van stawe gevind.Liu et al.6 het die drukval in reghoekige kanale gemeet met ingeboude dubbele U-vormige buisbundels met verskillende hellingshoeke en 'n numeriese model gekalibreer wat staafbundels met poreuse media simuleer.
Soos verwag, is daar 'n aantal konfigurasiefaktore wat die hidrouliese werkverrigting van 'n silinderbank beïnvloed: tipe rangskikking (bv. verspring of in-lyn), relatiewe afmetings (bv. spoed, deursnee, lengte), en hellingshoek, onder andere. Verskeie skrywers het gefokus op die vind van dimensielose kriteria om ontwerpe te lei om die gekombineerde effekte van meetkundige parameters vas te lê, Kim et al. onlangse eksperimentele studie.7 het 'n effektiewe porositeitsmodel voorgestel deur die lengte van die eenheidsel as 'n beheerparameter te gebruik, met behulp van tandem- en verspringende skikkings en Reynolds-getalle tussen 103 en 104. Snarski8 het bestudeer hoe die drywingspektrum, van versnellingsmeters en hidrofone wat aan 'n silinder in 'n watertonnel geheg is, wissel met die helling van die vloeirigting.Marino et al.9 het die muurdrukverspreiding rondom 'n silindriese staaf in swaai-lugvloei bestudeer.Mityakov et al.10 het die snelheidsveld na 'n geboë silinder geplot deur stereo PIV.Alam et al.11 het 'n omvattende studie van tandemsilinders gedoen, met die fokus op die uitwerking van Reynolds-getal en geometriese verhouding op draaikolkafskeiding. Hulle was in staat om vyf toestande te identifiseer, naamlik sluiting, intermitterende sluiting, geen sluiting, subharmoniese sluiting en skuiflaag heraanhegtingstoestande. Onlangse numeriese struktuurstudies van vloeiende silinders het deurgewys na beperkende silinders.
Oor die algemeen word verwag dat die hidrouliese werkverrigting van 'n eenheidsel afhang van die konfigurasie en geometrie van die interne struktuur, gewoonlik gekwantifiseer deur empiriese korrelasies van spesifieke eksperimentele metings. In baie toestelle wat uit periodieke komponente saamgestel is, word vloeipatrone in elke sel herhaal, en dus kan inligting wat verband hou met verteenwoordigende selle gebruik word om die algehele hidrouliese gedrag van die struktuur uit te druk deur middel van die algemene graadkonserwasiebeginsel van die struktuur, met die algemene graadkonserveringsbeginsel. toegepas kan dikwels verminder word.'n Tipiese voorbeeld is die ontladingsvergelyking vir 'n openingplaat 15.In die spesiale geval van skuins stange, hetsy in beperkte of oop vloei, is 'n interessante maatstaf wat dikwels in die literatuur aangehaal word en deur ontwerpers gebruik word, die dominante hidrouliese grootte (bv. drukval, krag, draaikolk-afwerpfrekwensie, ens.) Dit verwys dikwels na die vloei na die komponent perxi.) as die onafhanklikheidsbeginsel en aanvaar dat die vloeidinamika hoofsaaklik deur die invloei-normale komponent aangedryf word en dat die effek van die aksiale komponent wat met die silinder-as in lyn is, weglaatbaar is. Alhoewel daar geen konsensus in die literatuur is oor die geldigheidsbestek van hierdie kriterium nie, verskaf dit in baie gevalle bruikbare skattings binne die tipiese onsekerhede van die eksperimentele onsekerhede van die eksperimentele onsekerhede insluitende onsekerhede van insluitende onsekerhede. -geïnduseerde vibrasie16 en enkel-fase en twee-fase gemiddelde drag417.
In die onderhawige werk word die resultate van die studie van die interne druk en drukval in 'n kanaal met 'n dwarslyn van vier skuins silindriese stawe aangebied. Meet drie staafsamestellings met verskillende diameters, wat die hellingshoek verander. Die oorhoofse doel is om die meganisme te ondersoek waardeur die drukverspreiding op die staafoppervlak verband hou met die kanaaldrukverval-data en die ontleedde drukval-data, wat verband hou met die ontleedde drukval-data en 'Experimental'. beginsel van behoud van momentum om die geldigheid van die onafhanklikheidsbeginsel te evalueer. Laastens word dimensielose semi-empiriese korrelasies gegenereer wat gebruik kan word om soortgelyke hidrouliese toestelle te ontwerp.
Die eksperimentele opstelling het bestaan ​​uit 'n reghoekige toetsgedeelte wat lugvloei deur 'n aksiale waaier ontvang het. Die toetsgedeelte bevat 'n eenheid wat bestaan ​​uit twee parallelle sentrale stawe en twee halfstawe wat in die kanaalwande ingebed is, soos getoon in Fig. 1e, almal met dieselfde deursnee. Figure 1a–e toon die gedetailleerde geometrie en afmetings van elke opstelling van elke deel van die proses.
'n Inlaatgedeelte (lengte in mm).Skep b met Openscad 2021.01, openscad.org.Hooftoetsafdeling (lengte in mm).Geskep met Openscad 2021.01, openscad.org c Dwarsdeursnee-aansig van die hooftoetsgedeelte (lengte in mm).Geskep deur Openscad.01, d20-uitvoergedeelte te gebruik. (mm20-seksie). Openscad 2021.01, ontplofte aansig van die toetsafdeling van openscad.org e.Created with Openscad 2021.01, openscad.org.
Drie stelle stawe van verskillende deursnee is getoets.Tabel 1 lys die geometriese kenmerke van elke geval.Die stawe is op 'n gradeboog gemonteer sodat hul hoek relatief tot die vloeirigting tussen 90° en 30° kan wissel (Figure 1b en 3).Alle stawe is van vlekvrye staal gemaak deur hulle vas te hou en hulle is gesentreer om die afstand tussen die twee stawe te handhaaf en hulle is gesentreer om te handhaaf. buite die toetsafdeling.
Die inlaatvloeitempo van die toetsgedeelte is gemeet deur 'n gekalibreerde venturi, soos in Figuur 2 getoon, en gemonitor met behulp van 'n DP Cell Honeywell SCX. Die vloeistoftemperatuur by die uitlaat van die toetsgedeelte is gemeet met 'n PT100 termometer en beheer teen 45±1°C. Om 'n planêre snelheidsvloeiverspreiding te verseker en die vlak van turbulensie deur die water te verminder, word die vlak van turbulensie deur A verminder. lingafstand van ongeveer 4 hidrouliese diameters is tussen die laaste skerm en staaf gebruik, en die lengte van die uitlaat was 11 hidrouliese diameters.
Skematiese diagram van die Venturi-buis wat gebruik word om die inlaatvloeisnelheid (lengte in millimeter) te meet. Geskep met Openscad 2021.01, openscad.org.
Monitor die druk op een van die vlakke van die middelstaaf deur middel van 'n 0,5 mm drukkraan by die middelvlak van die toetsgedeelte. Die kraandeursnee stem ooreen met 'n 5° hoekspan;daarom is die hoekakkuraatheid ongeveer 2°. Die gemonitorde staaf kan om sy as geroteer word, soos in Figuur 3 getoon. Die verskil tussen die staafoppervlakdruk en die druk by die ingang na die toetsgedeelte word gemeet met 'n differensiële DP Cell Honeywell SCX-reeks. Hierdie drukverskil word gemeet vir elke staafrangskikking, wisselende vloeisnelheid \theangle, \(\asialm/inklinasiehoek) en \).
vloeiinstellings.Kanaalwande word in grys getoon.Die vloei vloei van links na regs en word deur die staaf geblokkeer.Let daarop dat aansig "A" loodreg op die staaf-as is. Die buitenste stawe is semi-ingebed in die laterale kanaalwande. 'n Gradeboog word gebruik om die hellingshoek te meet \(\alpha.0 ca. 1,0 ca. 2).
Die doel van die eksperiment is om die drukval tussen die kanaalinlate en die druk op die oppervlak van die middelstaaf, \(\theta\) en \(\alpha\) vir verskillende azimuts en dips te meet en te interpreteer. Om die resultate op te som, sal die differensiële druk in dimensielose vorm uitgedruk word as Euler se getal:
waar \(\rho \) die vloeistofdigtheid is, \({u}_{i}\) die gemiddelde inlaatsnelheid is, \({p}_{i}\) die inlaatdruk is, en \({p }_{w}\) die druk by 'n gegewe punt op die staafwand is. Die inlaatsnelheid is vasgestel binne drie verskillende reekse wat bepaal word deur die opening van die inlaatklep tot 1, wat die opening van die inlaatklep tot 1 ooreenstem. kanaal Reynolds-getal, \(Re\equiv {u}_{i}H/\nu \) (waar \(H\) die hoogte van die kanaal is, en \(\nu \) die kinematiese viskositeit is) tussen 40,000 en 67,000. Die staaf Reynolds-getal (\(Re\equiv {u}_nu{i) 0 tot 0,0 tot 0,0 buld) beraam deur die relatiewe standaardafwyking van die seine wat in die venturi aangeteken is, is gemiddeld 5%.
Figuur 4 toon die korrelasie van \({Eu}_{w}\) met die asimuthoek \(\theta \), geparametriseerd deur drie diphoeke, \(\alpha \) = 30°, 50° en 70° .Die metings word in drie grafieke verdeel volgens die deursnee van die staaf. Dit kan gesien word dat binne die vloeitempo van die eksperimentele onafhanklikheid verkry word. e op θ volg die gewone neiging van muurdruk rondom die omtrek van 'n sirkelvormige hindernis. By vloei-gerigte hoeke, dws θ van 0 tot 90°, neem die staafwanddruk af, en bereik 'n minimum by 90°, wat ooreenstem met die gaping tussen die stokke waar die snelheid die grootste is as gevolg van vloeioppervlaktebeperkings van 0 tot 0, 0 tot 0 herwinning van 0 tot 9. °, waarna die druk eenvormig bly as gevolg van die skeiding van die agterste grenslaag van die staafwand.Let daarop dat daar geen verandering in die hoek van minimum druk is nie, wat daarop dui dat moontlike steurings van aangrensende skuiflae, soos Coanda-effekte, sekondêr is.
Variasie van die Euler-nommer van die muur om die staaf vir verskillende hellingshoeke en staafdiameters. Geskep met Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
In die volgende ontleed ons die resultate op grond van die aanname dat die Euler-getalle slegs deur meetkundige parameters beraam kan word, dws die kenmerklengteverhoudings \(d/g\) en \(d/H\) (waar \(H\) die kanaal se hoogte is) en helling \(\alpha \). 'n Gewilde praktiese duimreël stel dat die struktuurkrag op die vloeistofstruktuur bepaal word deur die snelheid van die vloeistof. loodreg op die staaf-as, \({u}_{n}={u}_{i}\mathrm {sin} \alpha \) .Dit word soms die beginsel van onafhanklikheid genoem.Een van die doelwitte van die volgende ontleding is om te ondersoek of hierdie beginsel van toepassing is op ons geval, waar vloei en obstruksies binne geslote kanale beperk word.
Kom ons kyk na die druk gemeet aan die voorkant van die tussenstaafoppervlak, dws θ = 0. Volgens Bernoulli se vergelyking voldoen die druk by hierdie posisie\({p}_{o}\) aan:
waar \({u}_{o}\) die vloeistofsnelheid naby die staafwand by θ = 0 is, en ons aanvaar relatief klein onomkeerbare verliese.Let op dat die dinamiese druk onafhanklik is in die kinetiese energieterm.As \({u}_{o}\) leeg is (dws stagnante toestand), moet die Euler-getalle by =(0) verenig word. \({Eu}_{w}\) is naby aan, maar nie presies gelyk aan hierdie waarde nie, veral vir groter diphoeke. Dit dui daarop dat die snelheid op die staafoppervlak nie verdwyn by \(\theta =0\), wat onderdruk kan word deur die opwaartse defleksie van die stroomlyne wat deur die staafkanteling geskep word. Aangesien die vloei is, moet toenemende vloei van die toets, en hierdie snelheid beperk word tot die boonste gedeelte, en die onderste spoelsnelheid. aan die onderkant en die vermindering van die snelheid aan die bokant. Aanvaar dat die grootte van die bogenoemde defleksie die projeksie is van die inlaatsnelheid op die as (dws \({u}_{i}\mathrm{cos}\alpha \)), is die ooreenstemmende Eulergetalresultaat:
Figuur 5 vergelyk die vergelykings.(3) Dit toon goeie ooreenstemming met die ooreenstemmende eksperimentele data.Die gemiddelde afwyking was 25%, en die vertrouensvlak was 95%.Let daarop dat die vergelyking.(3) In lyn met die beginsel van onafhanklikheid.Net so wys Figuur 6 dat die Euler-getal ooreenstem met die druk op die _ _ rod,\}-oppervlak van die agterste oppervlak van die,{0} en die toets van die _ _ _ _; segment, \({p}_{e}\), Volg ook 'n tendens eweredig aan \({\mathrm{sin}}^{2}\alpha \) .In beide gevalle hang die koëffisiënt egter af van die staafdeursnee, wat redelik is aangesien laasgenoemde die verhinderde area bepaal.Hierdie kenmerk is soortgelyk aan die drukval van 'n openingplaat, waar die vloei-ligging tussen die spesifieke toetsgedeelte die rol van die staaf gespeel word, word gedeeltelik verminder deur die rol van die staaf. In hierdie geval daal die druk aansienlik by die versnelling en herstel dit gedeeltelik soos dit agtertoe uitbrei. Met inagneming van die beperking as 'n blokkasie loodreg op die staaf-as, kan die drukval tussen die voor- en agterkant van die staaf as 18 geskryf word:
waar \({c}_{d}\) 'n sleepkoëffisiënt is wat die parsiële drukherwinning tussen θ = 90° en θ = 180° verduidelik, en \({A}_{m}\) en \ ({A}_{f}\) is die minimum vrye deursnee per lengte-eenheid loodreg op die staaf-as, en die verhouding daarvan met die staaf-as, en sy verhouding tot die staaf-deursnee \(/{A}_\_g} is regs)/g\). Die ooreenstemmende Euler-getalle is:
Muur Euler-nommer by \(\theta =0\) as 'n funksie van dip.Hierdie kromme stem ooreen met die vergelyking.(3).Geskep met Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Muur Euler-getal verander, in \(\theta =18{0}^{o}\) (volteken) en uitgang (leë teken) met dip.Hierdie kurwes stem ooreen met die beginsel van onafhanklikheid, dws \(Eu\propto {\mathrm{sin}}^{2}\alpha \).Geskep met Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Figuur 7 toon die afhanklikheid van \({Eu}_{0-180}/{\mathrm{sin}}^{2}\alpha \) op \(d/g\), wat die uiterste Goeie konsekwentheid toon.(5). Die verkrygde sleurkoëffisiënt is \({c}_{d}=1.28\pm 0.02\) met 'n wyser van die totale drukvlak tussen 'n 67%. en uitlaat van die toetsafdeling volg 'n soortgelyke tendens, maar met verskillende koëffisiënte wat die drukherstel in die agterste spasie tussen die staaf en die uitlaat van die kanaal in ag neem. Die ooreenstemmende sleurkoëffisiënt is \({c}_{d}=1.00\pm 0.05\) met 'n vertrouensvlak van 67%.
Die sleepkoëffisiënt hou verband met die \(d/g\) drukval voor en agter van die staaf\(\left({Eu}_{0-180}\right)\) en die totale drukval tussen die kanaalinlaat en -uitlaat. Die grys area is die 67% vertrouensband vir die korrelasie. Geskep met Gnuplot 5.info., www.gnuplot.
Die minimum druk \({p}_{90}\) op die staafoppervlak by θ = 90° vereis spesiale hantering.Volgens Bernoulli se vergelyking, langs die stroomlyn deur die gaping tussen die stawe, is die druk in die middel\({p}_{g}\) en die snelheid\({u}_{g}\) in die gaping van die stawe wat verband hou met die middelpunt van die stawe (s):
Die druk \({p}_{g}\) kan in verband gebring word met die staafoppervlakdruk by θ = 90° deur die drukverspreiding oor die gaping wat die sentrale staaf tussen die middelpunt en die muur skei te integreer (sien Figuur 8).Die magsbalans gee 19:
waar \(y\) die koördinaat normaal tot die staafoppervlak vanaf die middelpunt van die gaping tussen die sentrale stawe is, en \(K\) die kromming van die huidige lyn by posisie \(y\) is. Vir die analitiese evaluering van die druk op die staafoppervlak, neem ons aan dat \({u}_{g}\) eenvormig is en \(K\lefter) is volgens regs bereken. asies.By die staafwand word die kromming bepaal deur die ellipsgedeelte van die staaf teen die hoek \(\alpha \), dws \(K\left(g/2\right)=\left(2/d\right){\ mathrm{sin} }^{2}\alpha \) (sien Figuur 8).Dan, met betrekking tot die stroming van die stroming, met betrekking tot die stroming van die stroming, atuur by die universele koördinaat \(y\) word gegee deur:
Kenmerk deursnee-aansig, voor (links) en bo (onder). Geskep met Microsoft Word 2019,
Aan die ander kant, deur behoud van massa, is die gemiddelde snelheid in 'n vlak loodreg op die vloei by die meetplek \(\langle {u}_{g}\rangle \) verwant aan die inlaatsnelheid:
waar \({A}_{i}\) die dwarssnitvloeiarea by die kanaalinlaat is en \({A}_{g}\) die dwarssnitvloeiarea by die metingsplek (sien Fig. 8) onderskeidelik deur:
Let daarop dat \({u}_{g}\) nie gelyk is aan \(\langle {u}_{g}\rangle \). Trouens, Figuur 9 beeld die spoedverhouding \({u}_{g}/\langle {u}_{g}\rangle \), bereken deur die vergelyking.(10)–(14), geplot volgens die verhouding \(gespeur, geidentifiseer kan word) volgens die verhouding \(beskou, watter neiging benader word\). deur 'n tweede-orde polinoom:
Die verhouding van die maksimum\({u}_{g}\) en gemiddelde\(\langle {u}_{g}\rangle \) snelhede van die kanaalmiddel-deursnee\(.\) Die soliede en gestreepte krommes stem ooreen met die vergelykings.(5) en die variasiereeks van die ooreenstemmende koëffisiënte\(\pm 25\%\).Geskep met Gn.up.lot.lot.lot.
Figuur 10 vergelyk \({Eu}_{90}\) met die eksperimentele resultate van die vergelyking.(16). Die gemiddelde relatiewe afwyking was 25%, en die vertrouensvlak was 95%.
Die Wall Euler-nommer by \(\theta ={90}^{o}\).Hierdie kurwe stem ooreen met die vergelyking.(16).Geskep met Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Die netto krag \({f}_{n}\) wat op die sentrale staaf loodreg op sy as inwerk, kan bereken word deur die druk op die staafoppervlak soos volg te integreer:
waar die eerste koëffisiënt die staaflengte binne die kanaal is, en die integrasie word uitgevoer tussen 0 en 2π.
Die projeksie van \({f}_{n}\) in die rigting van die watervloei moet ooreenstem met die druk tussen die inlaat en uitlaat van die kanaal, tensy wrywing parallel met die staaf en kleiner is as gevolg van onvolledige ontwikkeling van die latere gedeelte. Die momentumvloed is ongebalanseerd.Daarom,
Figuur 11 toon 'n grafiek van die vergelykings.(20) het goeie ooreenstemming vir alle eksperimentele toestande getoon.Daar is egter 'n effense 8% afwyking aan die regterkant, wat toegeskryf kan word en gebruik kan word as 'n skatting van die momentumwanbalans tussen die kanaalinlaat en -uitlaat.
Kanaalkragbalans.Die lyn stem ooreen met die vergelyking.(20).Die Pearson-korrelasiekoëffisiënt was 0.97.Geskep met Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Variasie van die hellingshoek van die staaf, die druk by die staafoppervlakwand en die drukval in die kanaal met die dwarslyne van die vier skuins silindriese stawe is gemeet.Drie verskillende deursnee staafsamestellings is getoets.In die getoetste Reynolds-getalreeks, tussen 2500 en 6500, volg die sentrale vloeitempo, die Eulerstaaf-druk in die gemiddelde vloeitempo, volg die Eulerstaafdruk in. s, synde maksimum aan die voorkant en minimum by die laterale gaping tussen die stawe, herstel aan die agterste deel as gevolg van grenslaagskeiding.
Eksperimentele data word ontleed deur gebruik te maak van momentumbewaringsoorwegings en semi-empiriese evaluasies om onveranderlike dimensielose getalle te vind wat Euler-getalle in verband bring met die kenmerkende afmetings van kanale en stawe.Alle meetkundige kenmerke van blokkering word volledig verteenwoordig deur die verhouding tussen die staafdeursnee en die gaping tussen die stawe (lateraal) en die kanaalhoogte (vertikaal).
Daar word gevind dat die onafhanklikheidsbeginsel geld vir die meeste Euler-getalle wat druk op verskillende plekke kenmerk, maw as die druk dimensieloos is deur die projeksie van die inlaatsnelheid loodreg op die staaf te gebruik, is die stel onafhanklik van die diphoek.Boonop hou die kenmerk verband met die massa en momentum van die vloei Die behoudsvergelykings is konsekwent en ondersteun die bogenoemde empiriese beginsel. Slegs die staafoppervlakdruk by die gaping tussen stawe wyk effens van hierdie beginsel af.Dimensielose semi-empiriese korrelasies word gegenereer wat gebruik kan word om soortgelyke hidrouliese toestelle te ontwerp.Hierdie klassieke benadering stem ooreen met die onlangs gerapporteerde hidrouliese 20-toepassings, hidrouliese 20-toepassings en Bernoulli20-toepassings. 2,23,24.
'n Besonder interessante resultaat spruit uit die ontleding van die drukval tussen die inlaat en uitlaat van die toetsgedeelte. Binne die eksperimentele onsekerheid is die gevolglike sleurkoëffisiënt gelyk aan eenheid, wat die bestaan ​​van die volgende onveranderlike parameters aandui:
Let op die grootte \(\left(d/g+2\right)d/g\) in die noemer van die vergelyking.(23) is die grootte tussen hakies in die vergelyking.(4), anders kan dit bereken word met die minimum en vrye deursnee loodreg op die staaf, \({A}_{m}A_\) en \({A}_{m}}__\) en \}({A}_{m}}__\) en {}(({A}_{m}__ed_\) omvang van die huidige studie (40 000-67 000 vir kanale en 2500-6500 vir stawe).Dit is belangrik om daarop te let dat indien daar 'n temperatuurverskil binne die kanaal is, dit die vloeistofdigtheid kan beïnvloed.In hierdie geval kan die relatiewe verandering in Eulergetal beraam word deur die termiese uitsettingsverskil met die maksimum verwagte temperatuurverskil te vermenigvuldig.
Ruck, S., Köhler, S., Schlindwein, G., en Arbeiter, F. Hitte-oordrag en drukvalmetings in 'n kanaal wat deur verskillende gevormde ribbes op die muur ruw gemaak is.deskundige.Heat Transfer 31, 334–354 (2017).
Wu, L., Arenas, L., Graves, J. en Walsh, F. Vloeiselkarakterisering: vloeivisualisering, drukval en massavervoer in tweedimensionele elektrodes in reghoekige kanale.J.Elektrochemie.Sosialistiese Party.167, 043505 (2020).
Liu, S., Dou, X., Zeng, Q. & Liu, J. Sleutelparameters van die Jamin-effek in kapillêre met vernoue deursnee.J.Petrol.wetenskap.Brittanje.196, 107635 (2021).