Дзякуй за наведванне сайта Nature.com. Версія браўзера, якой вы карыстаецеся, мае абмежаваную падтрымку CSS. Для найлепшага карыстання рэкамендуем выкарыстоўваць абноўлены браўзер (або адключыць рэжым сумяшчальнасці ў Internet Explorer). Тым часам, каб забяспечыць бесперапынную падтрымку, мы будзем адлюстроўваць сайт без стыляў і JavaScript.
За апошнія два дзесяцігоддзі колькасць выпадкаў артраскапічнай хірургіі павялічылася, і артраскапічныя сістэмы брытвы сталі шырока выкарыстоўваным артапедычным інструментам. Аднак большасць брытваў, як правіла, недастаткова вострыя, іх лёгка насіць і гэтак далей. Мэта гэтага артыкула - даследаваць структурныя характарыстыкі новага падвойнага зубчастага ляза артраскапічнай брытвы BJKMC (Bojin◊ Kinetic Medical). Даецца агляд працэсу распрацоўкі і валідацыі прадукту. Артраскапічная брытва BJKMC мае канструкцыю "труба ў трубцы", якая складаецца з вонкавай абалонкі з нержавеючай сталі і круцільнай полай унутранай трубкі. Знешняя і ўнутраная абалонкі маюць адпаведныя ўсмоктвальныя і рэжучыя адтуліны, а на ўнутранай і вонкавай абалонках ёсць выемкі. Для абгрунтавання канструкцыі яна была параўнана са ўстаўкай Dyonics◊ Incisor◊ Plus. Былі правераны і параўнаны знешні выгляд, цвёрдасць інструмента, шурпатасць металічнай трубкі, таўшчыня сценкі інструмента, профіль зуба, вугал, агульная структура, крытычныя памеры і г.д. Рабочая паверхня і больш цвёрды і тонкі наканечнік. Такім чынам, прадукты BJKMC могуць здавальняюча працаваць у хірургіі.
Сустаў у целе чалавека — гэта форма ўскоснага злучэння паміж косткамі. Яны ўяўляюць сабой складаную і стабільную структуру, якая адыгрывае важную ролю ў нашым паўсядзённым жыцці. Некаторыя захворванні змяняюць размеркаванне нагрузкі ў суставе, што прыводзіць да функцыянальных абмежаванняў і страты функцыі1. Традыцыйную артапедычную хірургію цяжка дакладна лячыць малаінвазіўнымі метадамі, і перыяд аднаўлення пасля лячэння працяглы. Артраскапічная хірургія — гэта малаінвазіўная працэдура, якая патрабуе толькі невялікага разрэзу, выклікае менш траўмаў і рубцоў, мае больш хуткі час аднаўлення і менш ускладненняў. З развіццём медыцынскіх прылад малаінвазіўныя хірургічныя метады паступова сталі звычайнай працэдурай артапедычнай дыягностыкі і лячэння. Неўзабаве пасля першай артраскапічнай аперацыі на калене яна была афіцыйна прынята ў якасці хірургічнай тэхнікі Кендзі Такагі і Масакі Ватанабэ ў Японіі2,3. Артраскапія і эндапратэзаванне — два найважнейшыя дасягненні ў артапедыі4. Сёння малаінвазіўная артраскапічная хірургія выкарыстоўваецца для лячэння розных захворванняў і траўмаў, у тым ліку астэаартрозу, траўмаў меніска, траўмаў пярэдняй і задняй крыжападобнай звязкі, сінавіту, унутрысустаўных пераломаў, падвывіху надкаленніка, паражэнняў храсткоў і свабоднага цела.
За апошнія два дзесяцігоддзі колькасць артраскапічных хірургічных умяшанняў павялічылася, і артраскапічныя сістэмы шэйвераў сталі шырока выкарыстоўваным артапедычным інструментам. У цяперашні час хірургі маюць мноства варыянтаў, у тым ліку рэканструкцыю крыжападобных звязкаў, рамонт меніска, астэахандральную пластику, артраскапію тазасцегнавага сустава і артраскапію фасеткавых суставаў, у залежнасці ад пераваг хірурга1. Па меры таго, як артраскапічныя хірургічныя працэдуры пашыраюцца на большую колькасць суставаў, лекары могуць даследаваць сіновіальныя суставы і хірургічна лячыць пацыентаў раней неўяўляльнымі спосабамі. У той жа час былі распрацаваны іншыя інструменты. Звычайна яны складаюцца з блока кіравання, наканечніка з магутным рухавіком і рэжучага інструмента. Інструмент для дысекцыі дазваляе адначасова і бесперапынна адсмоктваць і ачышчаць раны6.
З-за складанасці артраскапічнай хірургіі часта патрабуецца некалькі інструментаў. Асноўнымі хірургічнымі інструментамі, якія выкарыстоўваюцца ў артраскапічнай хірургіі, з'яўляюцца артраскопы, зонд-нажніцы, прабойнікі, шчыпцы, артраскапічныя нажы, ляза і брытвы для меніска, электрахірургічныя інструменты, лазеры, радыёчастотныя прыборы і іншыя інструменты 7.
Брытва — важны інструмент у хірургіі. Існуюць два асноўныя прынцыпы выкарыстання артраскапічных хірургічных абцугоў. Першы — выдаленне рэшткаў дэгенераванага храстка, у тым ліку свабодных целаў і плаваючага сустаўнага храстка, шляхам адсмоктвання і прамывання сустава вялікай колькасцю фізіялагічнага раствора для выдалення ўнутрысустаўных паражэнняў і запаленчых медыятараў. Другі — выдаленне сустаўнага храстка, аддзеленага ад падхрандральнай косткі, і аднаўленне зношанага дэфекту храстка. Разарваны меніск выдаляецца, і ўтвараецца зношаны і разбураны меніск. Брытвы таксама выкарыстоўваюцца для выдалення часткі або ўсёй запаленчай сіновіальнай тканіны, напрыклад, гіперплазіі і патаўшчэння.
Большасць малаінвазіўных скальпеляў маюць рэжучую частку з полай вонкавай канюляй і полай унутранай трубкай. Яны рэдка маюць 8 зубцоў для рэжучага краю. Розныя кончыкі ляза забяспечваюць розны ўзровень рэжучай сілы брытвы. Звычайныя артраскапічныя зубцы брытвы падзяляюцца на тры катэгорыі (малюнак 1): (а) гладкія ўнутраныя і вонкавыя трубкі; (б) гладкія вонкавыя трубкі і зубчастыя ўнутраныя трубкі; (в) зубчастыя (якія могуць быць лязом брытвы)) унутраныя і вонкавыя трубкі. 9. Іх вастрыня для мяккіх тканін павялічваецца. Сярэдняя пікавая сіла і эфектыўнасць рэжучай пілы тых жа характарыстык лепшыя, чым у 10-цалевага плоскага бруска.
Аднак, існуе шэраг праблем з існуючымі ў цяперашні час артраскапічнымі брытвамі. Па-першае, лязо недастаткова вострае, і яго лёгка заблакаваць пры рэзанні мяккіх тканін. Па-другое, брытва можа прарэзаць толькі мяккую сіновіальную тканіну — лекар павінен выкарыстоўваць жорны для паліроўкі косткі. Такім чынам, ляза неабходна часта мяняць падчас працы, што павялічвае час працы. Пашкоджанні ад парэзаў і знос брытвы таксама з'яўляюцца распаўсюджанымі праблемамі. Дакладная апрацоўка і кантроль дакладнасці сапраўды ўтварылі адзіны індэкс ацэнкі.
Першая праблема заключаецца ў тым, што лязо брытвы недастаткова гладкае з-за празмернай шчыліны паміж унутраным і вонкавым лязамі. Рашэннем другой праблемы можа быць павелічэнне вугла ляза брытвы і павышэнне трываласці матэрыялу, з якога выраблена лязо.
Новая артраскапічная брытва BJKMC з падвойным зубчастым лязом вырашае праблемы затуплення рэжучых краёў, лёгкага засмечвання і хуткага зносу інструмента. Каб праверыць практычнасць новай канструкцыі брытвы BJKMC, яе параўналі з аналагам Dyonics◊ — Incisor◊ Plus Blade.
Новая артраскапічная брытва мае канструкцыю «труба ў трубцы», якая ўключае вонкавую ўтулку з нержавеючай сталі і круцільную полую ўнутраную трубку з адпаведнымі ўсмоктвальнымі і рэжучымі портамі на вонкавай утулцы і ўнутранай трубцы. Унутраная і знешняя абалонкі маюць насечкі. Падчас працы сістэма харчавання прымушае ўнутраную трубку круціцца, а вонкавая трубка закусвае зубцы, узаемадзейнічаючы з разрэзам. Завершаны разрэз тканін і свабодныя целы выдаляюцца з сустава праз полую ўнутраную трубку. Для паляпшэння прадукцыйнасці і эфектыўнасці рэзкі была абраная ўвагнутая структура зубца. Для кампазітных дэталяў выкарыстоўваецца лазерная зварка. Структура звычайнай галоўкі для брытвы з падвойнымі зубцамі паказана на малюнку 2.
У цэлым, вонкавы дыяметр пярэдняга канца артраскапічнай брытвы крыху меншы за задні канец. Брытву нельга з сілай уціскаць у сустаўную шчыліну, бо і кончык, і край рэжучага акна вымываюцца і пашкоджваюцца сустаўная паверхня. Акрамя таго, шырыня акна брытвы павінна быць дастаткова вялікай. Чым шырэйшае акно, тым больш арганізавана брытва стрыжэ і ўсмоктвае, і тым лепш прадухіляецца яго закаркаванне.
Абмяркуйце ўплыў профілю зуба на сілу рэзання. 3D-мадэль брытвы была створана з выкарыстаннем праграмнага забеспячэння SolidWorks (SolidWorks 2016, SolidWorks Corp., Масачусэтс, ЗША). Мадэлі вонкавай абалонкі з рознымі профілямі зуба былі імпартаваны ў праграму канчатковых элементаў (ANSYS Workbench 16.0, ANSYS Inc., ЗША) для пабудовы сеткі і аналізу напружанняў. Механічныя ўласцівасці (модуль пругкасці і каэфіцыент Пуасона) матэрыялаў прыведзены ў табліцы. 1. Шчыльнасць сеткі, якая выкарыстоўвалася для мяккіх тканін, складала 0,05 мм, і мы ўдакладнілі 11 граняў рубанка, якія кантактуюць з мяккімі тканінамі (мал. 3a). Уся мадэль мае 40 522 вузлы і 45 449 сетак. У наладах межавых умоў мы цалкам абмяжоўваем 6 ступеняў свабоды, дадзеных 4 бакам мяккіх тканін, і лязо брытвы паварочваецца на 20° вакол восі x (мал. 3b).
Аналіз трох мадэляў брытваў (мал. 4) паказаў, што кропка максімальнага напружання ўзнікае пры рэзкім змене структуры, што адпавядае механічным уласцівасцям. Брытва — гэта аднаразовы інструмент4, і існуе невялікі рызыка паломкі ляза пры аднаразовым выкарыстанні. Таму мы ў асноўным засяроджваемся на яе рэжучых уласцівасцях. Максімальнае эквівалентнае напружанне, якое дзейнічае на мяккія тканіны, можа адлюстроўваць гэтую характарыстыку. Пры аднолькавых умовах эксплуатацыі, калі максімальнае эквівалентнае напружанне найбольшае, папярэдне лічыцца, што яе рэжучыя ўласцівасці найлепшыя. Што тычыцца напружання ў мяккіх тканінах, брытва з профілем зуба 60° стварыла максімальнае напружанне зруху ў мяккіх тканінах (39,213 МПа).
Размеркаванне напружання паміж брытвай і мяккімі тканінамі пры рэзанні мяккіх тканін тубусамі з рознымі профілямі зубцоў: (а) профіль зубца 50°, (б) профіль зубца 60°, (в) профіль зубца 70°.
Каб абгрунтаваць канструкцыю новага ляза BJKMC, яго параўналі з эквівалентным лязом Dyonics◊ Incisor◊ Plus (мал. 5), якое мае такія ж характарыстыкі. Ва ўсіх эксперыментах выкарыстоўваліся тры аднолькавыя тыпы кожнага прадукту. Усе выкарыстаныя брытвы новыя і непашкоджаныя.
Фактары, якія ўплываюць на прадукцыйнасць брытвы, уключаюць цвёрдасць і таўшчыню ляза, шурпатасць металічнай трубкі, а таксама профіль і вугал зуба. Для вымярэння контураў і вуглоў зубоў быў абраны контурны праектар з дазволам 0,001 мм (серыя Starrett 400, мал. 6). У эксперыментах галоўкі для брытвы размяшчаліся на варштаце. Вымерайце профіль зуба і вугал адносна перакрыжавання на праекцыйным экране і выкарыстоўвайце мікраметр у якасці розніцы паміж двума лініямі для вызначэння вымярэння. Фактычны памер профілю зуба атрымліваецца шляхам дзялення яго на павелічэнне абранага аб'ектыва. Каб вымераць вугал зуба, сумясціце фіксаваныя кропкі па абодва бакі ад вымеранага вугла з перасячэннем падліній на штрыхаваным экране і выкарыстоўвайце курсоры вугла ў табліцы для зняцця паказанняў.
Паўтараючы гэты эксперымент, былі вымераны асноўныя памеры працоўнай даўжыні (унутраная і знешняя трубкі), пярэдні і задні вонкавы дыяметры, даўжыня і шырыня акна, а таксама вышыня зуба.
Шурпатасць паверхні правяраюць пінпоінтерам. Канчык інструмента перамяшчаюць гарызантальна над узорам, перпендыкулярна кірунку апрацоўванага зерня. Сярэдняя шурпатасць Ra вымяраецца непасрэдна з дапамогай прыбора. На мал. 7 паказаны прыбор з іголкай (Mitutoyo SJ-310).
Цвёрдасць лязоў брытвы вымяраецца ў адпаведнасці з вымярэннем цвёрдасці па Вікерсу ISO 6507-1:20055. Алмазны індэнтар уціскаецца ў паверхню ўзору на працягу зададзенага часу пад пэўнай выпрабавальнай сілай. Затым пасля выдалення індэнтара вымяраецца дыяганальная даўжыня адбітка. Цвёрдасць па Вікерсу прапарцыйная адносіне выпрабавальнай сілы да плошчы паверхні адбітка.
Таўшчыня сценкі брытвеннай галоўкі вымяраецца шляхам устаўкі цыліндрычнай шарыкавай галоўкі з дакладнасцю 0,01 мм і дыяпазонам вымярэння прыблізна 0-200 мм. Таўшчыня сценкі вызначаецца як розніца паміж вонкавым і ўнутраным дыяметрамі інструмента. Эксперыментальная працэдура вымярэння таўшчыні паказана на мал. 8.
Структурныя характарыстыкі брытвы BJKMC параўноўваліся з характарыстыкамі брытвы Dyonics◊ тых жа спецыфікацый. Вымяраліся і параўноўваліся дадзеныя аб прадукцыйнасці кожнай часткі вырабу. Зыходзячы з дадзеных аб памерах, рэжучыя здольнасці абодвух вырабаў прадказальныя. Абодва вырабы маюць выдатныя структурныя ўласцівасці, аднак параўнальны аналіз электраправоднасці з усіх бакоў усё яшчэ патрабуецца.
Згодна з эксперыментам з вуглом, вынікі паказаны ў табліцы 2 і табліцы 3. Сярэдняе значэнне і стандартнае адхіленне дадзеных вугла профілю для двух прадуктаў статыстычна не адрозніваліся.
Параўнанне некаторых ключавых параметраў двух прадуктаў паказана на малюнку 9. Што тычыцца ўнутранай і знешняй шырыні і даўжыні трубкі, то ўнутраная і знешняя трубкі Dyonics◊ крыху даўжэйшыя і шырэйшыя, чым у BJKMC. Гэта азначае, што ў Dyonics◊ больш месца для рэзкі, і трубка менш схільная да закаркоўвання. У іншых адносінах гэтыя два прадукты статыстычна не адрозніваліся.
Дэталі брытвы BJKMC злучаюцца лазернай зваркай. Такім чынам, на зварку няма знешняга ціску. Звараная дэталь не падвяргаецца тэрмічным нагрузкам або тэрмічнай дэфармацыі. Звараная дэталь вузкая, пранікненне вялікае, механічная трываласць зваранай дэталі высокая, вібрацыя моцная, ударатрываласць высокая. Кампаненты, звараныя лазерам, вельмі надзейныя пры зборцы14,15.
Шурпатасць паверхні — гэта паказчык тэкстуры паверхні. Улічваюцца высокачастотныя і караткахвалевыя кампаненты вымяранай паверхні, якія вызначаюць узаемадзеянне паміж аб'ектам і навакольным асяроддзем. Знешняя ўтулка ўнутранага нажа і ўнутраная паверхня ўнутранай трубкі з'яўляюцца асноўнымі рабочымі паверхнямі брытвы. Зніжэнне шурпатасці абедзвюх паверхняў можа эфектыўна знізіць знос брытвы і палепшыць яе прадукцыйнасць.
Шурпатасць паверхні вонкавай абалонкі, а таксама ўнутранай і вонкавай паверхняў унутранага ляза з дзвюх металічных трубак была атрымана эксперыментальна. Іх сярэднія значэнні паказаны на малюнку 10. Унутраная паверхня вонкавай абалонкі і вонкавая паверхня ўнутранага нажа з'яўляюцца асноўнымі рабочымі паверхнямі. Шурпатасць унутранай паверхні похваў і вонкавай паверхні ўнутранага нажа BJKMC ніжэйшая, чым у падобных прадуктаў Dyonics◊ (такая ж спецыфікацыя). Гэта азначае, што прадукты BJKMC могуць мець здавальняючыя вынікі з пункту гледжання эфектыўнасці рэзання.
Згодна з выпрабавальнымі дадзенымі выпрабаванняў на цвёрдасць ляза, эксперыментальныя дадзеныя дзвюх груп лязоў для брытвы паказаны на малюнку 11. Большасць артраскапічных брытваў вырабляюцца з аўстэнітнай нержавеючай сталі з-за высокай трываласці, глейкасці і пластычнасці, неабходных для лязоў. Аднак галоўкі для брытвы BJKMC вырабляюцца з мартэнсітнай нержавеючай сталі 1RK91. Мартэнсітныя нержавеючыя сталі маюць больш высокую трываласць і глейкасць, чым аўстэнітныя нержавеючыя сталі17. Хімічныя элементы ў вырабах BJKMC адпавядаюць патрабаванням S46910 (ASTM-F899 Surgical Instruments) падчас працэсу коўкі. Матэрыял быў правераны на цытатаксічнасць і шырока выкарыстоўваецца ў медыцынскіх прыладах.
З вынікаў аналізу канчатковых элементаў відаць, што канцэнтрацыя напружанняў брытвы ў асноўным сканцэнтравана на профілі зуба. IRK91 — гэта высокатрывалая супермартэнсітная нержавеючая сталь з высокай глейкасцю і добрай трываласцю на расцяжэнне як пры пакаёвай, так і пры падвышанай тэмпературы. Трываласць на расцяжэнне пры пакаёвай тэмпературы можа дасягаць больш за 2000 МПа, а максімальнае значэнне напружання згодна з аналізам канчатковых элементаў складае каля 130 МПа, што далёка ад мяжы разбурэння матэрыялу. Мы лічым, што рызыка разбурэння ляза вельмі малая.
Таўшчыня ляза непасрэдна ўплывае на рэжучую здольнасць брытвы. Чым танчэйшая таўшчыня сценкі, тым лепшая прадукцыйнасць рэжу. Новая брытва BJKMC мінімізуе таўшчыню сценкі двух супрацьлеглых круцельных стрыжняў, а галоўка мае танчэйшую сценку, чым яе аналагі ад Dyonics◊. Больш тонкія нажы могуць павялічыць рэжучую здольнасць наканечніка.
З дадзеных у табліцы 4 відаць, што таўшчыня сценкі брытвы BJKMC, вымераная метадам вымярэння таўшчыні сценкі пры сцісканні і кручэнні, меншая, чым у брытвы Dyonics◊ з той жа спецыфікацыяй.
Згодна з параўнальнымі эксперыментамі, новая артраскапічная брытва BJKMC не паказала відавочных адрозненняў у канструкцыі ад падобнай мадэлі Dyonics◊. У параўнанні з устаўкамі Dyonics◊ Incisor◊ Plus з пункту гледжання ўласцівасцей матэрыялу, устаўкі BJKMC з падвойнымі зубцамі маюць больш гладкую рабочую паверхню і больш цвёрды і тонкі наканечнік. Такім чынам, прадукты BJKMC могуць здавальняюча працаваць у хірургіі. Гэта даследаванне было распрацавана перспектыўным, і канкрэтныя характарыстыкі неабходна праверыць у наступных эксперыментах.
Чэнь, З., Ван, К., Цзян, У., На, Т. і Чэнь, Б. Агляд хірургічных інструментаў для артраскапічнай апрацоўкі каленнага сустава і эндапратэзавання тазасцегнавага сустава. Чэнь, З., Ван, К., Цзян, У., На, Т. і Чэнь, Б. Агляд хірургічных інструментаў для артраскапічнай апрацоўкі каленнага сустава і эндапратэзавання тазасцегнавага сустава.Чэнь З., Ван К., Цзян У., На Т. і Чэнь Б. Агляд хірургічных інструментаў для артраскапічнай апрацоўкі каленнага сустава і эндапратэзавання тазасцегнавага сустава. Чэнь, З., Ван, Ч., Цзян, У., На, Т. і Чэнь, Б. 膝关节镜清创术和全髋关节置换术手术器械综述。 Чэнь З., Ван Ч., Цзян В., На Т. і Чэнь Б.Чэнь З., Ван К., Цзян У., На Т. і Чэнь Б. Агляд хірургічных інструментаў для артраскапічнай апрацоўкі каленнага сустава і поўнай замены тазасцегнавага сустава.Шэсце цырка. 65, 291–298 (2017).
Пслер, Х. Х. і Ян, Ю. Мінулае і будучыня артраскапіі. Пслер, Х. Х. і Ян, Ю. Мінулае і будучыня артраскапіі. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Пслер, Х. Х. і Ян, Ю. Мінулае і будучыня артраскапіі. Pssler, HH & Yang, Y. 关节镜检查的过去和未来。 Пслер, Х. Х. і Ян, Ю. Артраскапічнае даследаванне мінулага і будучыні. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Пслер, Х. Х. і Ян, Ю. Мінулае і будучыня артраскапіі.Спартыўныя траўмы 5-1​3 (Springer, 2012).
Tingstad, EM & Spindler, KP Асноўныя артраскапічныя інструменты. Tingstad, EM & Spindler, KP Асноўныя артраскапічныя інструменты.Тынгстад, Э. М. і Спіндлер, К. П. Асноўныя артраскапічныя інструменты. Tingstad, EM & Spindler, KP 基本关节镜器械。 Тынгстад, Э. М. і Спіндлер, К. П.Тынгстад, Э. М. і Спіндлер, К. П. Асноўныя артраскапічныя інструменты.праца. тэхналогіі. спартыўная медыцына. 12(3), 200-203 (2004).
Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Артраскапічнае даследаванне плечавага сустава ў плёну. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Артраскапічнае даследаванне плечавага сустава ў плёну.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J., і Murillo-Gonzalez, J. Артраскапічнае даследаванне плечавага сустава плёну. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. 胎儿肩关节的关节镜研究。 Тэна-Арэгі, Дж., Барыё-Асенсіа, К., Пуэрта-Фанола, Дж. і Мурыла-Гансалес, Дж.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, K., Puerta-Fonolla, J. і Murillo-Gonzalez, J. Артраскапічнае даследаванне плечавага сустава плёну.злучэнне. J. Суставы. злучэнне. Часопіс хірургіі. 21(9), 1114-1119 (2005).
Візер, К. і інш. Кантраляваныя лабараторныя выпрабаванні артраскапічных сістэм галення: ці ўплываюць ляза, кантактны ціск і хуткасць на прадукцыйнасць ляза? Злучэнне. J. Joints. Злучэнне. Часопіс хірургіі. 28(10), 497-1503 (2012).
Мілер Р. Агульныя прынцыпы артраскапіі. Артапедычная хірургія Кэмпбэла, 8-е выданне, 1817–1858. (Штогоднік Мосбі, 1992).
Купер, Д.Э. і Фаўтс, Б. Аднапартальная артраскапія: паведамленне аб новай тэхніцы. Купер, Д.Э. і Фаўтс, Б. Аднапартальная артраскапія: паведамленне аб новай тэхніцы.Купер, Д.Э. і Футс, Б. Аднапартальная артраскапія: справаздача аб новай тэхніцы. Купер, DE і Фаўтс, Б. 单门关节镜检查：新技术报告。 Купер, Д.Э. і Фаўтс, Б.Купер, Д.Э. і Футс, Б. Аднапортавая артраскапія: справаздача аб новай тэхналогіі.злучэнне. тэхналогія. 2(3), e265-e269 (2013).
Сінгх, С., Таваколізадэ, А., Ар'я, А. і Компсан, Дж. Артраскапічныя інструменты з прывадам: агляд шэйвераў і бораў. Сінгх, С., Таваколізадэ, А., Ар'я, А. і Компсан, Дж. Артраскапічныя інструменты з прывадам: агляд шэйвераў і бораў.Сінгх С., Таваколізадэ А., Ар'я А. і Компсан Дж. Артраскапічныя прывадныя інструменты: агляд брытваў і бораў. Сінгх, С., Тавакалізадэ, А., Ар'я, А. і Компсан, Дж. 关节镜动力器械：剃须刀和毛刺综述。 Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Электраінструменты для артроскопии: 剃羉刀和毛刺全述。Сінгх С., Таваколізадэ А., Ар'я А. і Компсан Дж. Артраскапічныя прылады для ўздзеяння сілы: агляд брытваў і бораў.артапедыя. Траўма 23(5), 357–361 (2009).
Андэрсан, П.С. і ЛаБарбера, М. Функцыянальныя наступствы канструкцыі зуба: уплыў формы ляза на энергетыку рэзання. Андэрсан, П.С. і ЛаБарбера, М. Функцыянальныя наступствы канструкцыі зуба: уплыў формы ляза на энергетыку рэзання.Андэрсан, П.С. і Лабарбера, М. Функцыянальныя наступствы канструкцыі зуба: уплыў формы ляза на энергію рэзання. Андэрсан, П. С. і ЛаБарбера, М. 齿设计的功能后果：刀片形状对切割能量学的影响。 Андэрсан, П.С. і ЛаБарбера, М.Андэрсан, П.С. і Лабарбера, М. Функцыянальныя наступствы канструкцыі зуба: уплыў формы ляза на энергію рэзання.Журнал даследчай біялогіі. 211(22), 3619–3626 (2008).
Фунакошы, Т., Суэнага, Н., Сано, Х., Оідзумі, Н. і Мінамі, А. Аналіз in vitro і метад канчатковых элементаў новай тэхнікі фіксацыі рататарнай манжэты. Фунакошы, Т., Суэнага, Н., Сано, Х., Оідзумі, Н. і Мінамі, А. Аналіз in vitro і метад канчатковых элементаў новай тэхнікі фіксацыі рататарнай манжэты.Фунакошы Т., Суэнага Н., Сано Х., Оідзумі Н. і Мінамі А. Аналіз in vitro і метад канчатковых элементаў новай тэхнікі фіксацыі рататарнай манжэты. Фунакосі, Т., Суэнага, Н., Сано, Х., Оідзумі, Н. і Мінамі, А. 新型肩袖固定技术的体外和有限元分析。 Фунакосі Т., Суэнага Н., Сано Х., Оідзумі Н. і Мінамі А.Фунакошы Т., Суэнага Н., Сано Х., Оідзумі Н. і Мінамі А. Аналіз in vitro і метад канчатковых элементаў новай тэхнікі фіксацыі рататарнай манжэты.J. Хірургія пляча і локця. 17(6), 986-992 (2008).
Сано, Х., Токунага, М., Ногучы, М., Інавашыра, Т. і Ёкаборы, А.Т. Тугае завязванне медыяльнага вузла можа павялічыць рызыку паўторнага разрыву пасля трансосеальнай эквівалентнай рэканструкцыі сухажылля рататарнай манжэты. Сано, Х., Токунага, М., Ногучы, М., Інавашыра, Т. і Ёкаборы, А.Т. Тугае завязванне медыяльнага вузла можа павялічыць рызыку паўторнага разрыву пасля трансосеальнай эквівалентнай рэканструкцыі сухажылля рататарнай манжэты. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. Сано, Х., Токунага, М., Ногучы, М., Інавашыра, Т. і Ёкаборы, А.Т. Тугая лігіроўка медыяльнай звязкі можа павялічыць рызыку паўторнага разрыву пасля трансосеальнай эквівалентнай рэканструкцыі сухажылля рататарнай манжэты пляча. Сано, Х., Такунага, М., Ногуці, М., Інавасіра, Т. і Ёкаборы, А.Т.紧内侧打结可能会增加肩袖肌腱经骨等效修复后再撕裂的风险。 Сано, Х., Такунага, М., Ногучы, М., Інавасіра, Т. і Ёкаборы, AT. Сано, Х., Такунага, М., Ногучы, М., Інавасіра, Т. і Ёкаборы, А. Т. Тугі медыяльныя вузлы могуць павялічыць рызыку паўторнага разрыву сухажыллі рататарнай манжэты плеча пасля касцяной эквівалентнай пластыкі. Сано, Х., Токунага, М., Ногучы, М., Інавашыра, Т. і Ёкаборы, А.Т. Тугія медыяльныя звязкі могуць павялічыць рызыку паўторнага разрыву сухажылля рататарнай манжэты пляча пасля касцявога эквівалентнага эндапратэзавання.Біямедыцынскія навукі. альма-матэр Брытанія. 28(3), 267–277 (2017).
Чжан С.В. і інш. Размеркаванне напружання ў комплексе верхняй губы і рататарнай манжэце падчас руху пляча in vivo: аналіз метадам канчатковых элементаў. злучэнне. J. Joints. злучэнне. Часопіс хірургіі. 31(11), 2073-2081(2015).
П'нг, Д. і Моліан, П. Лазерная зварка фальгі з нержавеючай сталі AISI 304 з дапамогай Nd:YAG з Q-switch. П'нг, Д. і Моліан, П. Лазерная зварка фальгі з нержавеючай сталі AISI 304 з дапамогай Nd:YAG з Q-switch. P'ng, D. & Molian, P. Лазерная сварка Nd: YAG з модулятарам трываласці фольгі з нержавеючай сталі AISI 304. П'нг, Д. і Моліан, П. Лазерная зварка Nd:YAG з якасным мадулятарам фальгі з нержавеючай сталі AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-пераключальнік Nd:YAG 激光焊接AISI 304 不锈钢箔. П'нг, Д. і Моліан, П. Лазерная зварка фальгі з нержавеючай сталі AISI 304 з выкарыстаннем Q-switch Nd:YAG. P'ng, D. & Molian, P. Q-пераключальнік Nd: YAG Лазерная сварка фольгі з нержавеючай сталі AISI 304. П'нг, Д. і Моліан, П. Зварка фальгі з нержавеючай сталі AISI 304 лазерам Nd:YAG з модуляванай добрасцю.Альма-матэр, навукі Вялікабрытаніі. 486(1-2), 680-685 (2008).
Кім, Дж. Дж. і Тытэль, Ф. К. У працах Міжнароднага таварыства аптычнай інжынерыі (1991).
Ізелу, К. і Эзэ, С. Даследаванне ўплыву глыбіні рэзання, хуткасці падачы і радыуса вяршыні інструмента на індуцыраваную вібрацыю і шурпатасць паверхні падчас цвёрдага тачэння легаванай сталі 41Cr4 з выкарыстаннем метадалогіі водгуку паверхні. Ізелу, К. і Эзэ, С. Даследаванне ўплыву глыбіні рэзання, хуткасці падачы і радыуса вяршыні інструмента на індуцыраваную вібрацыю і шурпатасць паверхні падчас цвёрдага тачэння легаванай сталі 41Cr4 з выкарыстаннем метадалогіі водгуку паверхні.Ізелу, К. і Эзе, С. Даследаванне ўплыву глыбіні рэзання, хуткасці падачы і радыуса рэжучай кромкі інструмента на індуцыраваную вібрацыю і шурпатасць паверхні падчас цвёрдай апрацоўкі легаванай сталі 41Cr4 з выкарыстаннем метадалогіі водгуку паверхні. Izelu, C. & Eze, S. 使用响应面法研究41Cr4合金钢硬车削过程中切深、进给速度和刀尖半径对诱发振动和表面粗糙度的影响。 Ізелу, К. і Эзэ, С. Уплыў глыбіні рэзання, хуткасці падачы і радыуса на шурпатасць паверхні легаванай сталі 41Cr4 у працэсе шурпатасці паверхні рэзання.Ізелу, К. і Эзе, С. Выкарыстанне метадалогіі паверхні водгуку для даследавання ўплыву глыбіні рэзання, хуткасці падачы і радыуса вяршыні на індуцыраваную вібрацыю і шурпатасць паверхні падчас цвёрдай апрацоўкі легаванай сталі 41Cr4.Інтэрпрэтацыя. J. Engineering. technology 7, 32–46 (2016).
Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Параўнанне трыбакаразійных уласцівасцей аўстэнітнай нержавеючай сталі 304 і мартэнсітнай нержавеючай сталі 410 у штучнай марской вадзе. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Параўнанне трыбакаразійных уласцівасцей аўстэнітнай нержавеючай сталі 304 і мартэнсітнай нержавеючай сталі 410 у штучнай марской вадзе.Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. і Yang, F. Параўнанне трыбакаразійных уласцівасцей аўстэнітнай і мартэнсітнай нержавеючай сталі 304 у штучнай марской вадзе. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体不锈钢在人造海水中的摩擦腐蚀行为比较。 Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体 нержавеючая сталь在人造海水水的植物体的植物体可以下载可以下载可以.Zhang BJ, Zhang Y, Han G. і Jan F. Параўнанне трэння карозіі аўстэнітнай і мартэнсітнай нержавеючай сталі 304 і мартэнсітнай нержавеючай сталі 410 у штучнай марской вадзе.RSC прасоўвае. 6(109), 107933-107941 (2016).
Гэта даследаванне не атрымлівала спецыяльнага фінансавання ад якіх-небудзь фінансавых устаноў у дзяржаўным, камерцыйным або некамерцыйным сектарах.
Школа медыцынскіх прылад і харчовай інжынерыі, Шанхайскі тэхналагічны ўніверсітэт, № 516, вуліца Юньгун, Шанхай, Кітайская Народная Рэспубліка, 2000 93