Благодарим ви, че посетихте Nature.com. Версията на браузъра, която използвате, има ограничена поддръжка за CSS. За най-добро изживяване ви препоръчваме да използвате актуализиран браузър (или да изключите режима на съвместимост в Internet Explorer). Междувременно, за да осигурим непрекъсната поддръжка, ние ще показваме сайта без стилове и JavaScript.
Предложен е нов механизъм, базиран на селективно лазерно топене за контрол на микроструктурата на продуктите в производствения процес. Механизмът разчита на генерирането на ултразвукови вълни с висок интензитет в разтопения басейн чрез комплексно модулирано по интензитет лазерно облъчване. Експерименталните изследвания и числените симулации показват, че този контролен механизъм е технически осъществим и може да бъде ефективно интегриран в дизайна на съвременни машини за селективно лазерно топене.
Адитивното производство (AM) на части със сложна форма нарасна значително през последните десетилетия. Въпреки това, въпреки разнообразието от адитивни производствени процеси, включително селективно лазерно топене (SLM)1,2,3, директно лазерно отлагане на метал4,5,6, електронен лъчев топене7,8 и други9,10, частите може да са дефектни. Това се дължи главно на специфичните характеристики на процеса на втвърдяване на разтопения басейн, свързан с високи термични градиенти, високите скорости на охлаждане и сложността на циклите на нагряване при топене и претопяване на материала 11, което води до епитаксиален растеж на зърната и значителна порьозност.12, 13 показаха, че е необходимо да се контролират термичните градиенти, скоростите на охлаждане и състава на сплавта или да се прилагат допълнителни физически удари от външни полета с различни свойства, като ултразвук, за постигане на фини равноосни зърнести структури.
Многобройни публикации се занимават с ефекта на вибрационното третиране върху процеса на втвърдяване при конвенционални процеси на леене14,15. Прилагането на външно поле към обемна стопилка обаче не създава желаната микроструктура на материала. Ако обемът на течната фаза е малък, ситуацията се променя драстично. В този случай външното поле значително влияе върху процеса на втвърдяване. Интензивни звукови полета16,17,18,19,20,21,22,23,2 4,25,26,27, дъгово разбъркване28 и трептене29, електромагнитни ефекти по време на импулсни плазмени дъги30,31 и други методи32 са разгледани. Прикрепете към субстрата с помощта на външен високоинтензивен ултразвуков източник (при 20 kHz). Индуцираното от ултразвука усъвършенстване на зърната се приписва на увеличената конститутивна зона на преохлаждане поради намаления температурен градиент и ултразвуковото усилване към генерират нови кристалити чрез кавитация.
В тази работа изследвахме възможността за промяна на структурата на зърната на аустенитни неръждаеми стомани чрез ултразвук на разтопения басейн със звукови вълни, генерирани от самия топящ лазер. Модулацията на интензитета на лазерното лъчение, падащо върху абсорбиращата светлина среда, води до генериране на ултразвукови вълни, които променят микроструктурата на материала. Тази модулация на интензитета на лазерното лъчение може лесно да бъде интегрирана в съществуващи SLM 3D принтери. Експериментите в тази работа е извършена върху плочи от неръждаема стомана, чиито повърхности са били изложени на модулирано по интензитет лазерно лъчение. Така че технически се извършва лазерно повърхностно третиране. Въпреки това, ако такова лазерно третиране се извършва на повърхността на всеки слой, по време на натрупване слой по слой, се постигат ефекти върху целия обем или върху избрани части от обема. С други думи, ако частта е конструирана слой по слой, лазерната повърхностна обработка на всеки слой е еквивалентна на „лазерно третиране на обема“.
Докато при ултразвукова ултразвукова терапия, базирана на рог, ултразвуковата енергия на стоящата звукова вълна се разпределя в компонента, докато лазерно индуцираният ултразвуков интензитет е силно концентриран близо до точката, където се абсорбира лазерното лъчение. Използването на сонотрод в машина за синтез на прахово легло SLM е сложно, тъй като горната повърхност на праховото легло, изложена на лазерното лъчение, трябва да остане неподвижна. Освен това няма механично напрежение върху горната повърхност на частта Следователно акустичният стрес е близо до нула и скоростта на частиците има максимална амплитуда по цялата горна повърхност на детайла. Звуковото налягане вътре в цялата разтопена вана не може да надвишава 0,1% от максималното налягане, генерирано от заваръчната глава, тъй като дължината на вълната на ултразвуковите вълни с честота 20 kHz в неръждаема стомана е \(\sim 0,3~\text {m}\), а дълбочината обикновено е по-малка от \ (\sim 0.3~\text {mm}\). Следователно ефектът на ултразвука върху кавитацията може да е малък.
Трябва да се отбележи, че използването на лазерно лъчение с модулирана интензивност при директно лазерно отлагане на метал е активна област на изследване 35,36,37,38.
Топлинните ефекти на падащото върху средата лазерно лъчение са в основата на почти всички лазерни техники за обработка на материали 39, 40, като рязане 41, заваряване, закаляване, пробиване 42, повърхностно почистване, повърхностно легиране, повърхностно полиране 43 и т.н. технология за обработка на материали и обобщени предварителни резултати в много прегледи и монографии 44, 45, 46.
Трябва да се отбележи, че всяко нестационарно въздействие върху средата, включително лазерно въздействие върху абсорбиращата среда, води до възбуждане на акустични вълни в нея с повече или по-малко ефективност. Първоначално основният фокус беше върху лазерното възбуждане на вълни в течности и различните механизми на топлинно възбуждане на звука (топлинно разширение, изпарение, промяна на обема по време на фазов преход, свиване и др.) 47, 48, 49. Многобройни монографии 50, 51, 52 предоставят теоретичен анализ на този процес и възможните му практически приложения.
Тези въпроси впоследствие бяха обсъдени на различни конференции и лазерното възбуждане на ултразвук има приложения както в промишлените приложения на лазерната технология53, така и в медицината54. Следователно може да се счита, че основната концепция на процеса, чрез който импулсната лазерна светлина действа върху абсорбираща среда, е установена. Лазерната ултразвукова инспекция се използва за откриване на дефекти на SLM-произведени проби55,56.
Ефектът на лазерно генерираните ударни вълни върху материалите е в основата на лазерно ударно уплътняване57,58,59, което също се използва за повърхностна обработка на произведени с добавки части60. Въпреки това лазерното ударно укрепване е най-ефективно при наносекундни лазерни импулси и механично натоварени повърхности (напр. със слой течност)59, тъй като механичното натоварване увеличава пиковото налягане.
Бяха проведени експерименти за изследване на възможните ефекти на различни физически полета върху микроструктурата на втвърдените материали. Функционалната диаграма на експерименталната настройка е показана на фигура 1. Използван е импулсен Nd:YAG твърдотелен лазер, работещ в режим на свободно движение (продължителност на импулса \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\ )). Всеки лазерен импулс преминава през серия от филтри с неутрална плътност и лъч система с разделителна плоча. В зависимост от комбинацията от филтри с неутрална плътност импулсната енергия на целта варира от \(E_L \sim 20~\text {mJ}\) до \(E_L \sim 100~\text {mJ}\). Лазерният лъч, отразен от разделителя на лъча, се подава към фотодиод за едновременно събиране на данни и два калориметъра (фотодиоди с дълга време за реакция, превишаващо \(1~\text {ms}\)) се използват за определяне на падането към и отразеното от целта и два измервателя на мощността (фотодиоди с къси времена на реакция\(<10~\text {ns}\)) за определяне на падащата и отразената оптична мощност. Калориметрите и измервателите на мощност бяха калибрирани, за да дават стойности в абсолютни единици с помощта на детектор с термобатарея Gentec-EO XLP12-3S-H2-D0 и диелектрик огледало, монтирано на мястото на пробата. Фокусирайте лъча върху целта с помощта на леща (антирефлексно покритие при \(1,06 \upmu \text {m}\), фокусно разстояние \(160~\text {mm}\)) и талията на лъча в целевата повърхност 60– \(100~\upmu\text {m}\).
Принципна функционална схема на експерименталната установка: 1—лазер;2—лазерен лъч;3—филтър с неутрална плътност;4—синхронизиран фотодиод;5—светоразделител;6—диафрагма;7—калориметър на падащия лъч;8 – калориметър на отразения лъч;9 – измервател на мощността на падащия лъч;10 – измервател на мощността на отразения лъч;11 – фокусираща леща;12 – огледало;13 – образец;14 – широколентов пиезоелектричен преобразувател;15 – 2D конвертор;16 – позициониращ микроконтролер;17 – блок за синхронизация;18 – многоканална система за цифрово събиране с различни честоти на дискретизация;19 – персонален компютър.
Ултразвуковата обработка се извършва по следния начин. Лазерът работи в режим на свободно движение;следователно продължителността на лазерния импулс е \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\), която се състои от множество продължителности от приблизително \(1,5~\upmu \text {s } \) всяка. Времевата форма на лазерния импулс и неговият спектър се състоят от нискочестотна обвивка и високочестотна модулация със средна честота от около \(0,7~\text {MHz}\ ), както е показано на фигура 2.- Честотната обвивка осигурява нагряването и последващото топене и изпаряване на материала, докато високочестотният компонент осигурява ултразвуковите вибрации, дължащи се на фотоакустичния ефект. Формата на вълната на ултразвуковия импулс, генериран от лазера, се определя главно от формата на времето на интензитета на лазерния импулс.Тя е от \(7~\text {kHz}\) до \ (2~\text {MHz}\), а централната честота е \(~ 0,7~\text {MHz}\). Акустични импулси, дължащи се на фотоакустичния ефект, са записани с помощта на широколентови пиезоелектрични преобразуватели, направени от филми от поливинилиден флуорид. Записаната форма на вълната и нейният спектър са показани на Фигура 2. Трябва да се отбележи, че формата на лазерните импулси е типично за лазер в режим на свободно движение.
Времево разпределение на интензитета на лазерния импулс (a) и скоростта на звука (b) върху задната повърхност на пробата, спектрите (синя крива) на единичен лазерен импулс (c) и ултразвуков импулс (d) са осреднени за 300 лазерни импулса (червена крива).
Можем ясно да различим нискочестотните и високочестотните компоненти на акустичното третиране, съответстващи съответно на нискочестотната обвивка на лазерния импулс и на високочестотната модулация. Дължините на вълните на акустичните вълни, генерирани от обвивката на лазерния импулс, надвишават \(40~\text {cm}\);следователно се очаква основният ефект на широколентовите високочестотни компоненти на акустичния сигнал върху микроструктурата.
Физическите процеси в SLM са сложни и се появяват едновременно на различни пространствени и времеви мащаби. Затова многомащабните методи са най-подходящи за теоретичен анализ на SLM.-Математическите модели първоначално трябва да бъдат многофизични. Механиката и термофизиката на мултифазната среда може да бъде ефективно-течен. s.
Скорости на нагряване и охлаждане до \(10^6~\text {K}/\text {s}\) /\text{ поради локализирано лазерно облъчване с плътност на мощността до \(10^{13}~\text {W} cm}^2\).
Цикълът на топене-втвърдяване продължава между 1 и \(10~\text {ms}\), което допринася за бързото втвърдяване на зоната на топене по време на охлаждане.
Бързото нагряване на повърхността на пробата води до образуването на високи термоеластични напрежения в повърхностния слой. Достатъчна (до 20%) част от прахообразния слой се изпарява силно63, което води до допълнително натоварване на повърхността под налягане в отговор на лазерна аблация. Следователно предизвиканото напрежение значително изкривява геометрията на частта, особено в близост до опори и тънки структурни елементи. Високата скорост на нагряване при импулсно лазерно отгряване води до генериране на ултра звукови деформационни вълни, които се разпространяват от повърхността към субстрата. За да се получат точни количествени данни за локалното разпределение на напрежението и деформацията, се извършва мезоскопска симулация на проблема с еластичната деформация, свързан с пренос на топлина и маса.
Управляващите уравнения на модела включват (1) уравнения на нестационарния топлопренос, където топлопроводимостта зависи от фазовото състояние (прах, стопилка, поликристален) и температурата, (2) колебания в еластичната деформация след аблация на континуума и уравнение на термоеластично разширение. Проблемът с граничната стойност се определя от експериментални условия. Модулираният лазерен поток се определя върху повърхността на пробата. Конвективното охлаждане включва проводящ топлообмен и изпарителен поток x. Масовият поток се определя въз основа на изчисляването на налягането на наситените пари на изпаряващия се материал. Използва се еластопластичното съотношение напрежение-деформация, когато термоеластичното напрежение е пропорционално на температурната разлика. За номинална мощност \(300~\text {W}\), честота \(10^5~\text {Hz}\), коефициент на прекъсване 100 и \(200~\upmu \text {m}\ ) от ефективния диаметър на лъча.
Фигура 3 показва резултатите от числената симулация на разтопената зона с помощта на макроскопичен математически модел. Диаметърът на зоната на топене е \(200~\upmu \text {m}\) (\(100~\upmu \text { m}\) радиус) и \(40~\upmu \text {m}\) дълбочина. Резултатите от симулацията показват, че температурата на повърхността варира локално с времето като \(100~\text {K} \) поради високия прекъсващ фактор на импулсната модулация. Скоростите на нагряване \(V_h\) и охлаждане \(V_c\) са от порядъка на \(10^7\) и \(10^6~\text {K}/\text {s}\), съответно. Тези стойности са в добро съответствие с предишния ни анализ64. Разлика от порядък на величина между \(V_h\) и \(V_c\) води до бързо прегряване на повърхностния слой , където топлинната проводимост към субстрата е недостатъчна за отстраняване на топлината. Следователно при \(t=26~\upmu \text {s}\) температурата на повърхността достига максимум до \(4800~\text {K}\). Енергичното изпаряване на материала може да доведе до подлагане на повърхността на пробата на прекомерно налягане и отлепване.
Резултати от числена симулация на зона на топене на отгряване с единичен лазерен импулс върху плоча за проби 316L. Времето от началото на импулса до дълбочината на разтопения басейн, достигаща максималната стойност, е \(180~\upmu\text {s}\). Изотермата\(T = T_L = 1723~\text {K}\) представлява границата между течната и твърдата фази. Изобарите (жълтите линии) съответстват към границата на провлачване, изчислена като функция на температурата в следващия раздел. Следователно, в областта между двете изолинии (изотерми\(T=T_L\) и изобари\(\sigma =\sigma _V(T)\)), твърдата фаза е подложена на силни механични натоварвания, което може да доведе до промени в микроструктурата.
Този ефект е допълнително обяснен на Фигура 4а, където нивото на налягане в разтопената зона е начертано като функция на времето и разстоянието от повърхността. Първо, поведението на налягането е свързано с модулацията на интензитета на лазерния импулс, описан на Фигура 2 по-горе. Максимално налягане \text{s}\) от около \(10~\text {MPa}\) се наблюдава при около \(t=26~\upmu). Второ, флуктуацията на локалното налягане при контрола точка има същите характеристики на трептене като честотата на \(500~\text {kHz}\). Това означава, че ултразвуковите вълни на налягане се генерират на повърхността и след това се разпространяват в субстрата.
Изчислените характеристики на зоната на деформация в близост до зоната на топене са показани на Фиг. 4b. Лазерната аблация и термоеластичното напрежение генерират вълни на еластична деформация, които се разпространяват в субстрата. Както може да се види от фигурата, има два етапа на генериране на напрежение. По време на първата фаза на \(t < 40~\upmu \text {s}\), напрежението на Мизес нараства до \(8~\text {MPa}\) с модулация, подобна на повърхностното налягане. Това напрежение възниква поради лазерна аблация и не се наблюдава термоеластично напрежение в контролните точки, тъй като първоначалната засегната от топлина зона е твърде малка. Когато топлината се разсейва в субстрата, контролната точка генерира високо термоеластично напрежение над \(40~\text {MPa}\).
Получените модулирани нива на напрежение оказват значително влияние върху границата твърдо-течно вещество и може да са контролният механизъм, управляващ пътя на втвърдяване. Размерът на зоната на деформация е 2 до 3 пъти по-голям от този на зоната на топене. Както е показано на фигура 3, се сравняват местоположението на изотермата на топене и нивото на напрежение, равно на границата на провлачване. Това означава, че импулсното лазерно облъчване осигурява високи механични натоварвания в локализирани области с ефективен диаметър между 3 00 и \(800~\upmu \text {m}\) в зависимост от моментното време.
Следователно сложната модулация на импулсното лазерно отгряване води до ултразвуков ефект. Пътят на избор на микроструктура е различен в сравнение с SLM без ултразвуково натоварване. Деформираните нестабилни области водят до периодични цикли на компресия и разтягане в твърдата фаза. По този начин образуването на нови граници на зърната и граници на подзърната става възможно. Следователно микроструктурните свойства могат да бъдат умишлено променени, както е показано по-долу. Полученото заключенията предоставят възможност за проектиране на прототип на SLM, индуциран от импулсна модулация, управляван от ултразвук. В този случай пиезоелектричният индуктор 26, използван другаде, може да бъде изключен.
(a) Налягане като функция на времето, изчислено на различни разстояния от повърхността 0, 20 и \(40~\upmu \text {m}\) по протежение на оста на симетрия. (b) Зависещо от времето напрежение на Von Mises, изчислено в твърда матрица на разстояния 70, 120 и \(170~\upmu \text {m}\) от повърхността на пробата.
Експериментите бяха проведени върху плочи от неръждаема стомана AISI 321H с размери \(20\times 20\times 5~\text {mm}\). След всеки лазерен импулс плочата се движи \(50~\upmu \text {m}\), а талията на лазерния лъч върху целевата повърхност е около \(100~\upmu \text {m}\). Извършват се до пет последователни преминавания на лъча по една и съща пътека до инду. ce претопяване на обработения материал за усъвършенстване на зърното. Във всички случаи претопената зона беше обработена с ултразвук в зависимост от осцилаторния компонент на лазерното лъчение. Това води до повече от 5-кратно намаляване на средната площ на зърното. Фигура 5 показва как микроструктурата на лазерно разтопената област се променя с броя на следващите цикли на претопяване (преминавания).
Подграфики (a,d,g,j) и (b,e,h,k) – микроструктура на лазерно разтопени региони, подграфици (c,f,i,l) – разпределение по площ на цветни зърна.Засенчването представлява частиците, използвани за изчисляване на хистограмата. Цветовете съответстват на областите на зърното (вижте цветната лента в горната част на хистограмата. Подграфиците (ac) съответстват на необработена неръждаема стомана, а подграфиците (df), (gi), (jl) съответстват на 1, 3 и 5 претопявания.
Тъй като енергията на лазерния импулс не се променя между следващите преминавания, дълбочината на разтопената зона е същата. По този начин последващият канал напълно „покрива“ предишния. Въпреки това, хистограмата показва, че средната и средната площ на зърната намалява с увеличаване на броя на преминаванията. Това може да показва, че лазерът действа върху субстрата, а не върху стопилката.
Усъвършенстването на зърната може да бъде причинено от бързо охлаждане на разтопения резервоар65. Беше проведен друг набор от експерименти, при които повърхностите на плочи от неръждаема стомана (321H и 316L) бяха изложени на лазерно лъчение с непрекъсната вълна в атмосфера (фиг. 6) и вакуум (фиг. 7). Средната лазерна мощност (300 W и 100 W, съответно) и дълбочината на разтопения басейн са близки до експерименталните резултати на Nd:Y AG лазер в режим на свободно движение. Наблюдава се обаче типична колонна структура.
Микроструктура на лазерно разтопената област на лазер с непрекъсната вълна (300 W постоянна мощност, 200 mm/s скорост на сканиране, неръждаема стомана AISI 321H).
(a) Микроструктура и (b) дифракционно изображение на обратно разсейване на електрони на зоната на лазерно топене на вакуумен лазер с непрекъсната вълна (постоянна мощност 100 W, скорост на сканиране 200 mm/s, неръждаема стомана AISI 316L) \ (\sim 2~\text {mbar }\).
Следователно, ясно е показано, че сложната модулация на интензитета на лазерния импулс има значителен ефект върху получената микроструктура. Ние вярваме, че този ефект е механичен по природа и възниква поради генерирането на ултразвукови вибрации, разпространяващи се от облъчената повърхност на стопилката дълбоко в пробата. Подобни резултати са получени в 13, 26, 34, 66, 67 с помощта на външни пиезоелектрични преобразуватели и сонотроди, осигуряващи висока интензивност ity ултразвук в различни материали, включително Ti-6Al-4V сплав 26 и неръждаема стомана 34 резултат от. Възможният механизъм се спекулира, както следва. Интензивният ултразвук може да причини акустична кавитация, както е демонстрирано в ултрабързо in situ синхротронно рентгеново изображение. Свиването на кавитационните мехурчета на свой ред генерира ударни вълни в разтопения материал, чието предно налягане достига около \(100~\text {MP a}\)69. Такива ударни вълни може да са достатъчно силни, за да насърчат образуването на ядра от твърда фаза с критични размери в насипни течности, нарушавайки типичната колонна зърнеста структура на адитивното производство слой по слой.
Тук предлагаме друг механизъм, отговорен за структурната модификация чрез интензивна обработка с ултразвук. Материалът непосредствено след втвърдяването е при висока температура, близка до точката на топене, и има изключително ниско напрежение на провлачване. Интензивните ултразвукови вълни могат да причинят пластичен поток, който да промени структурата на зърната на горещия материал, току-що втвърден. Въпреки това надеждни експериментални данни за температурната зависимост на границата на провлачване са налични на \(T\lesssim 1150~\text { K}\) (вижте Фигура 8). Следователно, за да тестваме хипотезата, ние извършихме симулации на молекулярна динамика (MD) на състав Fe-Cr-Ni, подобен на стомана AISI 316 L, за да оценим поведението на границата на провлачване близо до точката на топене. За да изчислим границата на провлачване, използвахме техниката за релаксация на напрежението на срязване MD, описана подробно в 70, 71, 72, 73. За между изчисления на атомно взаимодействие, ние използвахме вградения атомен модел (EAM) от 74. MD симулациите бяха извършени с помощта на LAMMPS кодове 75,76. Подробности за MD симулацията ще бъдат публикувани другаде. Резултатите от MD изчислението на напрежението на провлачване като функция на температурата са показани на Фиг. 8 заедно с наличните експериментални данни и други оценки77,78,79,80,81,82.
Напрежение на провлачане за аустенитна неръждаема стомана клас AISI 316 и състав на модел спрямо температура за MD симулации. Експериментални измервания от референции: (a) 77, (b) 78, (c) 79, (d) 80, (e) 81. вижте. (f)82 е емпиричен модел на зависимостта на границата на провлачане от температурата за линейно измерване на напрежението по време на лазерно подпомагано адитивно производство. Резултатите от широкомащабната MD симулация в това изследване са обозначени като \(\vartriangleleft\) за бездефектен безкраен монокристал и \(\vartriangleright\) за крайни зърна, като се вземе предвид средният размер на зърното чрез релацията на Хол-Петч Размери\(d = 50~\upmu \text {m}\).
Може да се види, че при \(T>1500~\text {K}\) напрежението на провлачване пада под \(40~\text {MPa}\). От друга страна, оценките предвиждат, че лазерно генерираната ултразвукова амплитуда надвишава \(40~\text {MPa}\) (виж Фиг. 4b), което е достатъчно, за да предизвика пластичен поток в току-що втвърдения горещ материал.
Образуването на микроструктурата на аустенитна неръждаема стомана 12Cr18Ni10Ti (AISI 321H) по време на SLM беше експериментално изследвано с помощта на импулсен лазерен източник с модулиран сложен интензитет.
Установено е намаляване на размера на зърната в зоната на лазерно топене поради непрекъснато лазерно претопяване след 1, 3 или 5 преминавания.
Макроскопичното моделиране показва, че очакваният размер на областта, където ултразвуковата деформация може да повлияе положително на фронта на втвърдяване, е до \(1~\text {mm}\).
Микроскопичният MD модел показва, че границата на провлачване на аустенитната неръждаема стомана AISI 316 е значително намалена до \(40~\text {MPa}\) близо до точката на топене.
Получените резултати предполагат метод за контролиране на микроструктурата на материалите чрез сложна модулирана лазерна обработка и могат да послужат като основа за създаване на нови модификации на импулсната SLM техника.
Liu, Y. et al. Микроструктурна еволюция и механични свойства на in situ TiB2/AlSi10Mg композити чрез лазерно селективно топене [J].J.Alloys.compound.853, 157287. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2020.157287 (2021).
Gao, S. et al. Рекристализация на границите на зърната при лазерно селективно топене на неръждаема стомана 316L [J].Journal of Alma Mater.200, 366–377.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2020.09.015 (2020).
Chen, X. & Qiu, C. In situ развитие на сандвич микроструктури с повишена пластичност чрез лазерно повторно нагряване на лазерно разтопени титанови сплави.science.Rep.10, 15870. https://doi.org/10.1038/s41598-020-72627-x (2020).
Azarniya, A. et al. Адитивно производство на части от Ti-6Al-4V чрез лазерно отлагане на метал (LMD): процес, микроструктура и механични свойства. J.Alloys.compound.804, 163–191.https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2019.04.255 (2019).
Kumara, C. et al. Микроструктурно моделиране на насочено енергийно отлагане на лазерен метален прах на Alloy 718.Add to.manufacture.25, 357–364.https://doi.org/10.1016/j.addma.2018.11.024 (2019).
Busey, M. et al. Изследване на параметрично неутронно Bragg Edge Imaging Study на адитивно произведени проби, третирани чрез лазерно шоково уплътняване.science.Rep.11, 14919. https://doi.org/10.1038/s41598-021-94455-3 (2021).
Tan, X. et al. Градиентна микроструктура и механични свойства на Ti-6Al-4V, произведено допълнително чрез топене на електронен лъч. Alma Mater Journal.97, 1-16.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.06.036 (2015).