Когато проектира тръбопроводна система под налягане, инженерът, който определя, често ще уточни, че тръбопроводите на системата трябва да отговарят на една или повече части от Кодекса за тръбопроводи под налягане ASME B31. Как инженерите следват правилно изискванията на кода, когато проектират тръбопроводни системи?
Първо, инженерът трябва да определи коя проектна спецификация трябва да бъде избрана. За тръбопроводни системи под налягане това не е непременно ограничено до ASME B31. Други кодове, издадени от ASME, ANSI, NFPA или други управляващи организации, може да се управляват от местоположението на проекта, приложението и т.н. В ASME B31 понастоящем има седем отделни раздела в сила.
ASME B31.1 Електрически тръбопроводи: Този раздел обхваща тръбопроводи в електроцентрали, промишлени и институционални инсталации, геотермални отоплителни системи и системи за централно и централно отопление и охлаждане. Това включва външни и външни тръбопроводи на котли, използвани за инсталиране на котли от раздел I на ASME. Този раздел не се прилага за оборудване, обхванато от Кодекса за котли и съдове под налягане на ASME, някои разпределителни тръбопроводи за отопление и охлаждане с ниско налягане и различни други системи, описани в параграф 1 00.1.3 на ASME B31.1. Произходът на ASME B31.1 може да бъде проследен назад до 20-те години на миналия век, като първото официално издание е публикувано през 1935 г. Имайте предвид, че първото издание, включително приложенията, е по-малко от 30 страници, а настоящото издание е дълго над 300 страници.
ASME B31.3 Процесни тръбопроводи: Този раздел обхваща тръбопроводи в рафинерии;химически, фармацевтични, текстилни, хартиени, полупроводникови и криогенни инсталации;и свързаните с тях преработвателни предприятия и терминали. Този раздел е много подобен на ASME B31.1, особено при изчисляване на минималната дебелина на стената за прави тръби. Този раздел първоначално е бил част от B31.1 и е пуснат за първи път отделно през 1959 г.
ASME B31.4 Системи за тръбопроводен транспорт за течности и суспензия: Този раздел обхваща тръбопроводи, които транспортират основно течни продукти между инсталации и терминали и в рамките на терминали, помпени, кондициониращи и измервателни станции. Този раздел първоначално е бил част от B31.1 и е пуснат за първи път отделно през 1959 г.
ASME B31.5 Хладилни тръбопроводи и компоненти за пренос на топлина: Този раздел обхваща тръбопроводи за хладилни агенти и вторични охлаждащи течности. Тази част първоначално е била част от B31.1 и е пусната за първи път отделно през 1962 г.
ASME B31.8 Газопреносни и разпределителни тръбопроводни системи: Това включва тръбопроводи за транспортиране предимно на газообразни продукти между източници и терминали, включително компресори, кондициониращи и измервателни станции;и тръбопроводи за събиране на газ. Тази секция първоначално е била част от B31.1 и е пусната за първи път отделно през 1955 г.
ASME B31.9 Тръбопроводи за сградни услуги: Този раздел обхваща тръбопроводи, които обикновено се намират в промишлени, институционални, търговски и обществени сгради;и многоетажни жилища, които не изискват диапазоните на размера, налягането и температурата, обхванати в ASME B31.1. Този раздел е подобен на ASME B31.1 и B31.3, но е по-малко консервативен (особено при изчисляване на минималната дебелина на стената) и съдържа по-малко подробности. Той е ограничен до приложения с ниско налягане и ниска температура, както е посочено в ASME B31.9 параграф 900.1.2. Това е публикувано за първи път през 1982 г. .
ASME B31.12 Водородни тръбопроводи и тръбопроводи: Този раздел обхваща тръбопроводи за газообразен и течен водород и тръбопроводи за газообразен водород. Този раздел е публикуван за първи път през 2008 г.
Кой проектен код трябва да се използва зависи в крайна сметка от собственика. Въведението в ASME B31 гласи: „Отговорност на собственика е да избере кодовата част, която най-много се доближава до предложената тръбна инсталация.“В някои случаи „няколко кодови секции могат да се прилагат за различни секции на инсталацията“.
Изданието от 2012 г. на ASME B31.1 ще послужи като основна справка за последващи дискусии. Целта на тази статия е да насочи инженера, отговарящ за определянето, през някои от основните стъпки при проектирането на тръбопроводна система под налягане, съвместима с ASME B31. Следването на насоките на ASME B31.1 предоставя добро представяне на общия дизайн на системата. Подобни методи за проектиране се използват, ако се следват ASME B31.3 или B31.9. Останалата част от ASME B31 се използва в по-тесни приложения, предимно за специфични системи или приложения, и няма да бъде обсъждан по-нататък. Въпреки че ключовите стъпки в процеса на проектиране ще бъдат подчертани тук, тази дискусия не е изчерпателна и пълният код винаги трябва да се използва по време на проектирането на системата. Всички препратки към текст се отнасят до ASME B31.1, освен ако не е посочено друго.
След като избере правилния код, проектантът на системата трябва също така да прегледа всички специфични за системата изисквания за проектиране. Параграф 122 (част 6) предоставя изисквания за проектиране, свързани със системи, които обикновено се срещат в приложения за електрически тръбопроводи, като пара, захранваща вода, продухване и продухване, тръбопроводи за измервателни уреди и системи за освобождаване на налягането. ASME B31.3 съдържа подобни параграфи на ASME B31.1, но с по-малко подробности. Съображенията в параграф 122 включват специфично за системата налягане и температурни изисквания, както и различни юрисдикционни ограничения, очертани между корпуса на котела, външните тръбопроводи на котела и външните тръбопроводи без бойлер, свързани към тръбопроводите на котела, раздел I на ASME.дефиниция. Фигура 2 показва тези ограничения на барабанния котел.
Проектантът на системата трябва да определи налягането и температурата, при които системата ще работи, както и условията, на които трябва да отговаря системата.
Съгласно параграф 101.2 вътрешното проектно налягане не трябва да бъде по-ниско от максималното непрекъснато работно налягане (MSOP) в рамките на тръбопроводната система, включително ефекта на статичния напор. Тръбопроводите, подложени на външно налягане, трябва да бъдат проектирани за максималното диференциално налягане, очаквано при условия на работа, изключване или изпитване. Освен това трябва да се вземат предвид въздействията върху околната среда. Съгласно параграф 101.4, ако е вероятно охлаждането на флуида да намали налягането в тръбата до под атмосферното налягане, тръбата трябва да бъде проектирана да издържат на външно налягане или трябва да се вземат мерки за прекъсване на вакуума. В ситуации, в които разширяването на флуида може да увеличи налягането, тръбопроводните системи трябва да бъдат проектирани да издържат на повишеното налягане или трябва да се вземат мерки за облекчаване на свръхналягането.
Започвайки от раздел 101.3.2, температурата на метала за проектирането на тръбопровода трябва да бъде представителна за очакваните максимални устойчиви условия. За простота обикновено се приема, че температурата на метала е равна на температурата на флуида. Ако желаете, може да се използва средната температура на метала, стига да е известна температурата на външната стена. Особено внимание трябва да се обърне и на флуидите, изтеглени през топлообменници или от горивно оборудване, за да се гарантира, че са взети предвид най-лошите температурни условия.
Често дизайнерите добавят граница на безопасност към максималното работно налягане и/или температура. Размерът на границата зависи от приложението. Също така е важно да се вземат предвид материалните ограничения при определяне на проектната температура. Посочването на високи проектни температури (по-големи от 750 F) може да изисква използването на легирани материали, а не на по-стандартната въглеродна стомана. Стойностите на напрежението в Задължително приложение А са предоставени само за допустимите температури за всеки материал. Например, въглеродната стомана може да осигури само напрежение стойности до 800 F. Продължителното излагане на въглеродна стомана на температури над 800 F може да доведе до карбонизиране на тръбата, което я прави по-крехка и податлива на повреда. Ако работите над 800 F, трябва да се вземе предвид и повредата от ускорено пълзене, свързана с въглеродната стомана. Вижте параграф 124 за пълно обсъждане на температурните граници на материала.
Понякога инженерите могат също така да определят изпитвателни налягания за всяка система. Параграф 137 предоставя насоки за стрес тестове. Обикновено хидростатичните тестове ще бъдат определени при 1,5 пъти проектното налягане;въпреки това обръчът и надлъжните напрежения в тръбопровода не трябва да надвишават 90% от границата на провлачане на материала в параграф 102.3.3 (B) по време на изпитването под налягане. За някои външни тръбопроводни системи, различни от котли, изпитването за течове в експлоатация може да бъде по-практичен метод за проверка за течове поради трудности при изолирането на части от системата или просто защото конфигурацията на системата позволява просто тестване за течове по време на първоначалното обслужване.Съгласен, това е приемливо.
След като са установени проектните условия, тръбопроводът може да бъде специфициран. Първото нещо, което трябва да се реши, е какъв материал да се използва. Както бе споменато по-рано, различните материали имат различни температурни граници. Параграф 105 предоставя допълнителни ограничения за различните материали за тръбопроводи. Изборът на материал също зависи от системния флуид, като никелови сплави в приложения с корозивни химически тръбопроводи, неръждаема стомана за доставяне на чист въздух за инструменти или въглеродна стомана с високо съдържание на хром (по-голямо от 0,1%), за да се предотврати ускорен поток корозия. Корозията с ускорен поток (FAC) е феномен на ерозия/корозия, за който е доказано, че причинява силно изтъняване на стените и повреда на тръбата в някои от най-критичните тръбопроводни системи. Неправилното обмисляне на изтъняването на водопроводните компоненти може и е имало сериозни последствия, като например през 2007 г., когато тръба за прегряване в електроцентралата IATAN на KCP&L се спука, убивайки двама работници и сериозно наранявайки трети.
Уравнение 7 и Уравнение 9 в параграф 104.1.1 определят съответно минималната необходима дебелина на стената и максималното вътрешно проектно налягане за права тръба, подложена на вътрешно налягане. Променливите в тези уравнения включват максималното допустимо напрежение (от Задължително приложение А), външния диаметър на тръбата, материалния фактор (както е показано в таблица 104.1.2 (A)) и всички допълнителни допустими стойности на дебелината (както е описано по-долу). С толкова много променливи Уточняването на подходящия тръбопроводен материал, номиналния диаметър и дебелината на стената може да бъде итеративен процес, който може също да включва скорост на флуида, спад на налягането и разходи за тръбопроводи и изпомпване. Независимо от приложението, изискваната минимална дебелина на стената трябва да бъде проверена.
Може да се добави допълнителна надбавка за дебелина, за да се компенсират различни причини, включително FAC. Може да се изискват надбавки поради премахването на резби, слотове и др. материал, необходим за създаване на механични съединения. Съгласно параграф 102.4.2 минималната надбавка трябва да бъде равна на дълбочината на резбата плюс толеранса на машинна обработка. Може също така да се изисква надбавка, за да се осигури допълнителна якост за предотвратяване на повреда на тръбата, срутване, прекомерно провисване или изкълчване поради насложени натоварвания или други причини, обсъдени в параграф 102.4.4. Могат да се добавят и допустими отклонения, за да се отчетат заварени съединения (параграф 102.4.3) и колена (параграф 102.4.5). И накрая, могат да се добавят допустими отклонения за компенсиране на корозия и/или ерозия. Дебелината на това допустимо отклонение е по преценка на проектанта и трябва да съответства на очаквания живот на тръбопровода в съответствие с параграф 102.4.1.
Незадължително приложение IV предоставя насоки за контрол на корозията. Защитните покрития, катодната защита и електрическата изолация (като изолиращи фланци) са всички методи за предотвратяване на външна корозия на заровени или потопени тръбопроводи. Могат да се използват инхибитори на корозията или облицовки за предотвратяване на вътрешна корозия. Трябва също да се внимава да се използва вода за хидростатични изпитвания с подходяща чистота и, ако е необходимо, да се изпразни напълно тръбопроводът след хидростатичен тестване.
Минималната дебелина на стената на тръбата или графикът, необходим за предишни изчисления, може да не е постоянен по диаметъра на тръбата и може да изисква спецификации за различни графици за различни диаметри. Подходящият график и стойностите на дебелината на стената са определени в ASME B36.10 Заварени и безшевни ковани стоманени тръби.
Когато определяте материала на тръбата и извършвате изчисленията, обсъдени по-рано, е важно да се гарантира, че максимално допустимите стойности на напрежение, използвани в изчисленията, съответстват на посочения материал. Например, ако тръба от неръждаема стомана A312 304L е неправилно обозначена като тръба от неръждаема стомана A312 304, предоставената дебелина на стената може да е недостатъчна поради значителната разлика в максимално допустимите стойности на напрежение между двата материала. По същия начин, методът на производството на тръбата трябва да бъде подходящо специфицирано. Например, ако за изчислението се използва максимално допустимата стойност на напрежение за безшевна тръба, трябва да се посочи безшевна тръба. В противен случай производителят/монтажникът може да предложи заварена тръба, което може да доведе до недостатъчна дебелина на стената поради по-ниски максимално допустими стойности на напрежение.
Да предположим например, че проектната температура на тръбопровода е 300 F и проектното налягане е 1200 psig.2″ и 3″. Ще се използва тел от въглеродна стомана (A53 клас B безшевна). Определете подходящия тръбен план, който да посочите, за да отговаря на изискванията на ASME B31.1 Уравнение 9. Първо се обясняват проектните условия:
След това определете максимално допустимите стойности на напрежение за A53 клас B при горните проектни температури от Таблица A-1. Обърнете внимание, че се използва стойността за безшевна тръба, тъй като е посочена безшевна тръба:
Трябва също да се добави допустима дебелина. За това приложение се приема 1/16 инча. Допуска се корозия. По-късно ще бъде добавен отделен толеранс на фрезоване.
3 инча. Първо ще бъде посочена тръбата. Ако приемем тръба от списък 40 и 12,5% толеранс на фрезоване, изчислете максималното налягане:
Тръбата от списък 40 е задоволителна за 3 инча.тръба при проектните условия, посочени по-горе. След това проверете 2 инча. Тръбопроводът използва същите допускания:
2 инча. При проектните условия, посочени по-горе, тръбопроводът ще изисква по-дебела стена от списък 40. Опитайте с 2 инча. Таблица 80 Тръби:
Въпреки че дебелината на стената на тръбата често е ограничаващият фактор при проектирането на налягането, все пак е важно да се провери дали използваните фитинги, компоненти и връзки са подходящи за определените проектни условия.
Като общо правило, в съответствие с параграфи 104.2, 104.7.1, 106 и 107, всички клапани, фитинги и други компоненти, поддържащи налягане, произведени съгласно стандартите, изброени в таблица 126.1, се считат за подходящи за използване при нормални работни условия или под тези стандартни стойности за налягане и температура, посочени в . Потребителите трябва да знаят, че ако определени стандарти или производители могат да наложат по-строги ограничения за отклоненията от нормална работа от посочените в ASME B31.1, се прилагат по-строгите ограничения.
При пресичания на тръби се препоръчват тройници, напречни, кръстовини, разклонителни заварени съединения и т.н., произведени по стандартите, изброени в таблица 126.1. В някои случаи пресичанията на тръбопроводи може да изискват уникални разклонителни връзки. Параграф 104.3.1 предоставя допълнителни изисквания за разклонителните връзки, за да се гарантира, че има достатъчно тръбен материал, за да издържи на налягането.
За да опрости дизайна, дизайнерът може да избере да зададе по-високи проектни условия, за да отговарят на номиналната стойност на фланеца за определен клас на налягане (напр. ASME клас 150, 300 и т.н.), както е определено от класа на налягане-температура за специфични материали, посочени в ASME B16 .5 Тръбни фланци и фланцови съединения или подобни стандарти, изброени в таблица 126.1. Това е приемливо, стига да не води до ненужно увеличаване на дебелината на стената или други дизайни на компоненти.
Важна част от проектирането на тръбопроводите е да се гарантира, че структурната цялост на тръбопроводната система се поддържа, след като са приложени ефектите на налягане, температура и външни сили. Структурната цялост на системата често се пренебрегва в процеса на проектиране и, ако не е направена добре, може да бъде една от по-скъпите части на проекта. Структурната цялост се обсъжда предимно на две места, параграф 104.8: Анализ на компонентите на тръбопровода и параграф 119: Разширяване и гъвкавост.
Параграф 104.8 изброява основните кодови формули, използвани за определяне дали дадена тръбопроводна система надвишава кодово допустимите напрежения. Тези кодови уравнения обикновено се наричат ​​непрекъснати натоварвания, случайни натоварвания и натоварвания на изместване. Устойчивото натоварване е ефектът от налягането и теглото върху тръбопроводната система. Случайните натоварвания са непрекъснати натоварвания плюс възможни натоварвания от вятър, сеизмични натоварвания, натоварвания от терена и други краткотрайни натоварвания. Предполага се, че всяко приложено инцидентно натоварване ще не действа едновременно върху други случайни натоварвания, така че всяко инцидентно натоварване ще бъде отделен случай на натоварване по време на анализа. Натоварванията на изместване са ефектите от топлинен растеж, изместване на оборудването по време на работа или всяко друго натоварване на изместване.
Параграф 119 обсъжда как да се справим с разширяването на тръбата и гъвкавостта в тръбопроводните системи и как да определим реакционните натоварвания. Гъвкавостта на тръбопроводните системи често е най-важна при връзките на оборудването, тъй като повечето връзки на оборудването могат да издържат само на минималното количество сила и момент, приложени в точката на свързване. В повечето случаи топлинното нарастване на тръбопроводната система има най-голям ефект върху реакционното натоварване, така че е важно да се контролира съответно топлинното нарастване в системата.
За да се приспособи гъвкавостта на тръбопроводната система и да се гарантира, че системата е правилно поддържана, е добра практика да се поддържат стоманени тръби в съответствие с таблица 121.5. Ако проектантът се стреми да изпълни стандартното разстояние между опорите за тази таблица, той постига три неща: минимизира деформацията на собственото тегло, намалява устойчивите натоварвания и увеличава наличното напрежение за натоварванията на изместване. Ако дизайнерът постави опората в съответствие с таблица 121.5, това обикновено ще доведе до по-малко от 1/8 инча изместване на собственото тегло или провисване между опорите на тръбата. Минимизирането на деформацията на собственото тегло помага да се намали вероятността от кондензация в тръбите, пренасящи пара или газ. Следването на препоръките за разстояние в таблица 121.5 също така позволява на проектанта да намали продължително напрежение в тръбопровода до приблизително 50% от непрекъснатото допустимо от кода стойност. Съгласно уравнение 1B, допустимото напрежение за натоварвания от изместване е обратно пропорционално на продължителните натоварвания. Следователно, чрез минимизиране на продължително натоварване, допустимото напрежение на изместване може да бъде увеличено. Препоръчителното разстояние за опорите на тръбите е показано на Фигура 3.
За да се гарантира, че реакционните натоварвания на тръбопроводната система са правилно отчетени и че кодовите напрежения са изпълнени, общ метод е да се извърши компютърно подпомаган анализ на напрежението на тръбопровода на системата. Има няколко различни налични софтуерни пакета за анализ на напрежението в тръбопровода, като Bentley AutoPIPE, Intergraph Caesar II, Piping Solutions Tri-Flex или някой от другите налични в търговската мрежа пакети. Предимството на използването на компютърно подпомаган анализ на напрежението в тръбопровода е, че позволява на дизайнера да създаде модел с крайни елементи на тръбопроводната система за лесна проверка и възможност за извършване на необходимите промени в конфигурацията. Фигура 4 показва пример за моделиране и анализ на участък от тръбопровод.
Когато проектират нова система, системните дизайнери обикновено уточняват, че всички тръбопроводи и компоненти трябва да бъдат произведени, заварени, сглобени и т.н., както се изисква от какъвто и код да се използва. Въпреки това, при някои преоборудвания или други приложения, може да е от полза определен инженер да предостави насоки относно определени производствени техники, както е описано в Глава V.
Често срещан проблем при приложенията за модернизиране е предварителното загряване на заваряване (параграф 131) и топлинна обработка след заваряване (параграф 132). Наред с други предимства, тези топлинни обработки се използват за облекчаване на напрежението, предотвратяване на напукване и увеличаване на здравината на заваръчния шев. Елементите, които влияят на изискванията за термична обработка преди заваряване и след заваряване, включват, но не се ограничават до следното: Групиране на номера на P, химия на материала и дебелина на материала на съединението, което трябва да бъде заварени. Всеки материал, изброен в Задължително приложение А, има присвоен P номер. За предварително нагряване, параграф 131 предоставя минималната температура, до която основният метал трябва да се нагрее, преди да може да се извърши заваряване. За PWHT, таблица 132 предоставя температурния диапазон на задържане и продължителността на времето за задържане на заваръчната зона. Скоростите на нагряване и охлаждане, методите за измерване на температурата, техниките за нагряване и други процедури трябва стриктно да следват насоките, изложени в кодекса. Неочаквано неблагоприятно ефекти върху заварената зона могат да възникнат поради неправилна термична обработка.
Друга потенциална проблемна област в тръбопроводните системи под налягане са огъванията на тръбите. Огъващите се тръби могат да причинят изтъняване на стените, което води до недостатъчна дебелина на стените. Съгласно параграф 102.4.5, кодът позволява огъвания, стига минималната дебелина на стената да отговаря на същата формула, използвана за изчисляване на минималната дебелина на стената за права тръба. Обикновено се добавя надбавка, за да се отчете дебелината на стената. Таблица 102.4.5 предоставя препоръчителното намаление на огъването s за различни радиуси на огъване. Завоите може също да изискват термична обработка преди огъване и/или след огъване. Параграф 129 предоставя насоки за производството на колена.
За много тръбопроводни системи под налягане е необходимо да се инсталира предпазен клапан или предпазен клапан, за да се предотврати свръхналягане в системата. За тези приложения незадължителното Приложение II: Правила за проектиране на монтаж на предпазен клапан е много ценен, но понякога малко известен ресурс.
В съответствие с параграф II-1.2 предпазните клапани се характеризират с напълно отворено изскачащо действие за работа с газ или пара, докато предпазните клапани се отварят спрямо статичното налягане нагоре по веригата и се използват предимно за работа с течности.
Блоковете на предпазните клапани се характеризират с това дали са отворени или затворени изпускателни системи. При отворен изпускателен отвор коляното на изхода на предпазния клапан обикновено ще изпуска изпускателната тръба в изпускателната тръба в атмосферата. Обикновено това ще доведе до по-малко обратно налягане. Ако се създаде достатъчно обратно налягане в изпускателната тръба, част от изгорелите газове може да бъде изхвърлена или обратно от входния край на изпускателната тръба. Размерът на изпускателната тръба трябва да е голям достатъчно, за да се предотврати обратен удар. При затворени вентилационни приложения налягането се натрупва на изхода на предпазния клапан поради компресия на въздуха във вентилационната линия, което потенциално причинява разпространение на вълни на налягане. В параграф II-2.2.2 се препоръчва проектното налягане на затворената изпускателна линия да бъде поне два пъти по-голямо от работното налягане в стационарно състояние. Фигури 5 и 6 показват инсталацията на предпазния клапан съответно отворена и затворена.
Инсталациите на предпазните клапани могат да бъдат подложени на различни сили, както е обобщено в параграф II-2. Тези сили включват ефекти на термично разширение, взаимодействие на множество предпазни клапани, вентилиращи се едновременно, сеизмични и/или вибрационни ефекти и ефекти на налягане по време на събития за освобождаване на налягането. Въпреки че проектното налягане до изхода на предпазния клапан трябва да съответства на проектното налягане на тръбата надолу, проектното налягане в изпускателната система зависи от конфигурацията на изпускателната система и характеристиките на предпазния клапан. Уравненията са предоставени в параграф II-2.2 за определяне на налягането и скоростта при изпускателното коляно, входа на изпускателната тръба и изхода на изпускателната тръба за отворени и затворени изпускателни системи. С помощта на тази информация могат да се изчислят и отчетат силите на реакция в различни точки на изпускателната система.
Примерен проблем за приложение с отворено изпускане е даден в параграф II-7. Съществуват други методи за изчисляване на характеристиките на потока в изпускателни системи с предпазни клапани и читателят е предупреден да провери дали използваният метод е достатъчно консервативен. Един такъв метод е описан от GS Liao в „Анализ на изпускателната група на електроцентралата за безопасност и освобождаване на налягането“, публикуван от ASME в Journal of Electrical Engineering, октомври 1975 г. .
Предпазният клапан трябва да бъде разположен на минимално разстояние на права тръба от всякакви завои. Това минимално разстояние зависи от обслужването и геометрията на системата, както е определено в параграф II-5.2.1. За инсталации с множество предпазни клапани, препоръчителното разстояние за връзките на разклоненията на клапана зависи от радиусите на разклонението и обслужващия тръбопровод, както е показано в бележка (10)(c) от таблица D-1. В съответствие с параграф II-5.7.1 може да е необходимо да се свържат тръбопроводни опори, разположени при изпускане на предпазен клапан към работещ тръбопровод, а не към съседни конструкции, за да се сведат до минимум ефектите от термичното разширение и сеизмичните взаимодействия. Обобщение на тези и други конструктивни съображения при проектирането на предпазни клапани може да се намери в параграф II-5.
Очевидно е, че не е възможно да се покрият всички изисквания за проектиране на ASME B31 в обхвата на тази статия. Но всеки назначен инженер, участващ в проектирането на тръбопроводна система под налягане, трябва поне да е запознат с този проектен код. Надяваме се, че с горната информация читателите ще намерят ASME B31 за по-ценен и достъпен ресурс.
Монте К. Енгелкемиер е ръководител на проекта в Stanley Consultants. Енгелкемиер е член на Инженерното общество на Айова, NSPE и ASME и служи в Комитета и подкомитета по кодекса на електрическите тръбопроводи B31.1. Той има над 12 години практически опит в оформлението, проектирането, оценката на укрепването и анализа на напрежението на тръбопроводната система. Мат Уилки е машинен инженер в Stanley Consultants. има над 6 години професионален опит в проектирането на тръбопроводни системи за различни комунални, общински, институционални и индустриални клиенти и е член на ASME и Инженерното дружество на Айова.
Имате ли опит и експертни познания по темите, обхванати от това съдържание? Трябва да обмислите да допринесете за нашия редакционен екип на CFE Media и да получите признанието, което вие и вашата компания заслужавате. Щракнете тук, за да започнете процеса.