Hvala vam što ste posjetili Nature.com. Verzija pretraživača koju koristite ima ograničenu podršku za CSS. Za najbolje iskustvo, preporučujemo da koristite ažurirani pretraživač (ili isključite način kompatibilnosti u Internet Exploreru). U međuvremenu, kako bismo osigurali kontinuiranu podršku, prikazat ćemo stranicu bez stila i JavaScripta.
Predložen je novi mehanizam baziran na selektivnom laserskom topljenju za kontrolu mikrostrukture proizvoda u procesu proizvodnje. Mehanizam se oslanja na generiranje ultrazvučnih valova visokog intenziteta u rastopljenom bazenu složenim laserskim zračenjem moduliranog intenziteta. Eksperimentalne studije i numeričke simulacije pokazuju da je ovaj kontrolni mehanizam tehnički izvodljiv i da se može efikasno integrirati u dizajn moderne laserske mašine.
Aditivna proizvodnja (AM) dijelova složenog oblika značajno je porasla u posljednjih nekoliko decenija. Međutim, uprkos raznolikosti procesa aditivne proizvodnje, uključujući selektivno lasersko taljenje (SLM)1,2,3, direktno lasersko taloženje metala4,5,6, topljenje elektronskim snopom7,8 i drugi9,10, dijelovi mogu biti neispravni. složenost ciklusa zagrijavanja u materijalima za topljenje i pretapanje11, što dovodi do epitaksijalnog rasta zrna i značajne poroznosti12,13.Rezultati pokazuju da je potrebno kontrolisati termičke gradijente, brzine hlađenja i sastav legure, ili primijeniti dodatne fizičke udare kroz vanjska polja različitih svojstava (npr. ultrazvuk) kako bi se postigle fine ravnoosne zrnaste strukture.
Brojne publikacije se bave učinkom tretmana vibracijama na proces skrućivanja u konvencionalnim procesima livenja14,15.Međutim, primjena vanjskog polja na rastopljene taline ne proizvodi željenu mikrostrukturu materijala. Ako je volumen tekuće faze mali, situacija se dramatično mijenja.U ovom slučaju, vanjsko polje značajno utiče na proces stvrdnjavanja, tokom procesa stvrdnjavanja. ,19,20,21,22,23,24,25,26,27, mešanje luka28 i oscilacije29, pulsni plazma lukovi30,31 i druge metode32. Pričvrstite na podlogu pomoću eksternog izvora ultrazvuka visokog intenziteta (na 20 kHz). ent i ultrazvučno poboljšanje za stvaranje novih kristalita kroz kavitaciju.
U ovom radu smo istraživali mogućnost promjene strukture zrna austenitnog nehrđajućeg čelika sonikacijom rastopljenog bazena sa zvučnim valovima koje generira sam laser za topljenje. Modulacija intenziteta laserskog zračenja upada na medij koji apsorbira svjetlost rezultira generiranjem ultrazvučnih valova, koji mijenjaju mikrostrukturu materijala koji se može lako integrirati u lasersku strukturu. ovaj rad je izveden na pločama od nerđajućeg čelika čije su površine bile izložene laserskom zračenju moduliranog intenziteta. Dakle, tehnički je urađena laserska površinska obrada. Međutim, ako se takva laserska obrada izvodi na površini svakog sloja, tokom nadogradnje sloj po sloj, postižu se efekti na cjelokupni volumen ili na odabranim dijelovima volumena. Drugim riječima, ako se dio obrađuje slojem volumena, sloj obrađen je slojem površine.
Dok se u ultrazvučnoj terapiji baziranoj na rogovima ultrazvučna energija stajaćeg zvučnog vala distribuira kroz komponentu, dok je laserski inducirani ultrazvučni intenzitet visoko koncentriran blizu tačke gdje se lasersko zračenje apsorbira. Upotreba sonotrode u SLM stroju za fuziju sloja praha je komplikovana jer gornja površina sloja praha ne bi trebala ostati mehanička, gornja površina sloja praha ne bi trebala ostati izložena mehaničkom naprezanju. .Stoga, akustički napon je blizu nule i brzina čestica ima maksimalnu amplitudu na cijeloj gornjoj površini dijela. Zvučni tlak unutar cijelog rastopljenog bazena ne može preći 0,1% maksimalnog pritiska koji stvara glava zavarivanja, jer je talasna dužina ultrazvučnih talasa frekvencije 20 kHz. (\sim 0.3~\text {mm}\). Stoga, efekat ultrazvuka na kavitaciju može biti mali.
Treba napomenuti da je korištenje laserskog zračenja moduliranog intenziteta u direktnom laserskom taloženju metala aktivno područje istraživanja35,36,37,38.
Toplotni efekat laserskog zračenja koji upada na medij je osnova za gotovo sve laserske tehnike 39, 40 za obradu materijala, kao što su rezanje41, zavarivanje, kaljenje, bušenje42, čišćenje površine, legiranje površine, poliranje površine43, itd. Izum lasera podstakao je nova dostignuća u tehnikama obrade materijala, a preliminarni rezultati su u brojnim pregledima4 i monografijama prikazani4,65.
Treba napomenuti da svako nestacionarno djelovanje na medij, uključujući djelovanje lasera na apsorbirajući medij, rezultira pobuđivanjem akustičnih valova u njemu sa većom ili manjom efikasnošću. U početku je glavni fokus bio na laserskoj pobuđivanju valova u tekućinama i različitim mehanizmima termalne pobude zvuka (toplotna ekspanzija, isparavanje, promjena volumena4u, monografski prijelaz,44, itd.) 50, 51, 52 daju teorijske analize ovog procesa i njegove moguće praktične primjene.
O ovim pitanjima se naknadno raspravljalo na raznim konferencijama, a lasersko pobuđivanje ultrazvuka ima primjenu kako u industrijskoj primjeni laserske tehnologije53 tako i u medicini54. Stoga se može smatrati da je uspostavljen osnovni koncept procesa kojim impulsno lasersko svjetlo djeluje na apsorbirajući medij. Laserska ultrazvučna inspekcija se koristi za detekciju defekata na SLM-proizvedenim uzorcima55.
Učinak laserski generiranih udarnih valova na materijale je osnova laserskog udarnog peeninga57,58,59, koji se također koristi za površinsku obradu aditivno proizvedenih dijelova60. Međutim, lasersko udarno ojačanje je najefikasnije na nanosekundnim laserskim impulsima i mehanički opterećenim površinama (npr. sa slojem tekućine)59 jer mehaničko opterećenje povećava vršni pritisak.
Eksperimenti su sprovedeni kako bi se istražili mogući efekti različitih fizičkih polja na mikrostrukturu očvrsnutih materijala. Funkcionalni dijagram eksperimentalne postavke prikazan je na slici 1. Korišćen je impulsni Nd:YAG laser u čvrstom stanju koji radi u slobodnom režimu (trajanje impulsa \(\tau _L \sim 150~\upmu \text) se koristi neutralni laserski filter i korišćen je neutralni laserski filter {s}. sistem ploča za razdvajanje snopa. Ovisno o kombinaciji filtera neutralne gustine, energija impulsa na meti varira od \(E_L \sim 20~\text {mJ}\) do \(E_L \sim 100~\text {mJ}\). Laserski snop reflektiran od razdjelnika snopa, i simultano se dovodi do quita fotosidionog mjernog uređaja za simultano dva fotosila. uređaji sa dugim vremenom odziva koji prelazi \(1~\text {ms}\)) se koriste za određivanje incidenta i reflektiranja od cilja, a dva mjerača snage (fotodiode s kratkim vremenom odziva\(<10~\text {ns}\)) za određivanje upadne i reflektirane optičke snage. Kalorimetri i mjerači snage su kalibrirani da daju vrijednosti u apsolutnim jedinicama za detekciju 1-2-2-2-2 m. električno ogledalo postavljeno na lokaciju uzorka. Fokusirajte snop na metu pomoću sočiva (antirefleksni premaz na \(1,06 \upmu \text {m}\), žižna daljina \(160~\text {mm}\)) i struka snopa na površini mete 60– \(100~\upmu\text {m}).
Funkcionalni šematski dijagram eksperimentalne postavke: 1—laser;2—laserski snop;3—filter neutralne gustine;4—sinhronizovana fotodioda;5—razdjelnik zraka;6—dijafragma;7—kalorimetar upadnog snopa;8 – kalorimetar reflektovanog zraka;9 – mjerač snage upadnog snopa;10 – mjerač snage reflektovanog snopa;11 – sočivo za fokusiranje;12 – ogledalo;13 – uzorak;14 – širokopojasni piezoelektrični pretvarač;15 – 2D konvertor;16 – mikrokontroler za pozicioniranje;17 – jedinica za sinhronizaciju;18 – višekanalni digitalni akvizicioni sistem sa različitim brzinama uzorkovanja;19 – personalni računar.
Ultrazvučni tretman se izvodi na sljedeći način. Laser radi u slobodnom režimu rada;stoga je trajanje laserskog impulsa \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\), koje se sastoji od višestrukih trajanja od otprilike \(1,5~\upmu \text {s} \) svaki. Vremenski oblik laserskog impulsa i njegov spektar sastoje se od niskofrekventnog omotača i modula visoke frekvencije \~, kao što je prikazano \~ prosječna frekvencija {0 MHz}. na slici 2.- Frekvencijski omotač obezbjeđuje zagrijavanje i naknadno topljenje i isparavanje materijala, dok visokofrekventna komponenta obezbjeđuje ultrazvučne vibracije zbog fotoakustičkog efekta. Talasni oblik ultrazvučnog impulsa koji generiše laser uglavnom je određen vremenskim oblikom intenziteta laserskog impulsa.Ona je od \(7~\text {kHz}\) do \ (2~\text {MHz}\), a središnja frekvencija je \(~ 0,7~\text {MHz}\). Zvučni impulsi zbog fotoakustičkog efekta su snimljeni korištenjem širokopojasnih piezoelektričnih pretvarača napravljenih od poliviniliden fluoridnih filmova i čiji oblik ne treba prikazati laserski talasni oblik. es je tipičan za laser u slobodnom radu.
Vremenska distribucija intenziteta laserskog impulsa (a) i brzine zvuka na zadnjoj površini uzorka (b), spektri laserskog impulsa (c) i ultrazvučnog impulsa (d) u ​​prosjeku za 300 laserskih impulsa (crvena kriva) za jedan laserski impuls (plava kriva).
Možemo jasno razlikovati niskofrekventnu i visokofrekventnu komponentu akustičkog tretmana koja odgovara niskofrekventnoj ovojnici laserskog impulsa i visokofrekventnoj modulaciji, respektivno. Talasna dužina akustičnih talasa generisanih omotačem laserskog impulsa prelazi \(40~\text {cm}\);stoga se očekuje glavni efekat širokopojasnih visokofrekventnih komponenti akustičkog signala na mikrostrukturu.
Fizički procesi u SLM su složeni i odvijaju se istovremeno na različitim prostornim i vremenskim skalama. Zbog toga su metode na više skala najpogodnije za teorijsku analizu SLM. Matematički modeli bi u početku trebali biti multifizički. Mehanika i termofizika višefaznog medija "čvrsto-tečno rastopljeno" je opisano kao djelotvorno toplinsko opterećenje u atmosferi SLM-a.
Brzine grijanja i hlađenja do \(10^6~\text {K}/\text {s}\) /\text{ zbog lokaliziranog laserskog zračenja sa gustinom snage do \(10^{13}~\text {W} cm}^2\).
Ciklus topljenja-stvrdnjavanja traje između 1 i \(10~\text {ms}\), što doprinosi brzom očvršćavanju zone topljenja tokom hlađenja.
Brzo zagrijavanje površine uzorka rezultira stvaranjem visokih termoelastičnih naprezanja u površinskom sloju. Dovoljan (do 20%) dio sloja praha se snažno isparava63, što rezultira dodatnim pritiskom na površinu kao odgovor na lasersku ablaciju. Posljedično, inducirano naprezanje značajno narušava geometriju dijela, posebno visoku brzinu generiranja topline lasera u ultra tankim osloncima u blizini strukture. zvučni valovi deformacije koji se šire od površine do podloge. Da bi se dobili precizni kvantitativni podaci o lokalnom naprezanju i distribuciji deformacija, izvedena je mezoskopska simulacija problema elastične deformacije konjugiranih s prijenosom topline i mase.
Upravljačke jednačine modela uključuju (1) jednačine nestalnog prijenosa topline gdje toplinska provodljivost ovisi o faznom stanju (prašak, talina, polikristalna) i temperaturi, (2) fluktuacije elastične deformacije nakon kontinuumske ablacije i jednadžbe termoelastičnog širenja. Problem granične vrijednosti granične vrijednosti modula za razmjenu topline je određen eksperimentalnim uvjetima provodljivosti uzorka Conflux. i fluks isparavanja. Maseni tok je definiran na osnovu proračuna tlaka zasićene pare materijala koji isparava. Odnos elastoplastičnog naprezanja i deformacije se koristi gdje je termoelastični napon proporcionalan temperaturnoj razlici. Za nominalnu snagu \(300~\text {W}\), frekvenciju \(10^5\mud 0 Hz, koeficijent naviše). {m}\ ) efektivnog prečnika snopa.
Slika 3 prikazuje rezultate numeričke simulacije rastaljene zone korištenjem makroskopskog matematičkog modela. Prečnik fuzione zone je \(200~\upmu \text {m}\) (\(100~\upmu \text {m}\) polumjer) i \(40~\upmu \text {m}\) i \(40~\upmu \text {m}\) pokazuje da {0~\upmu \text {m}\). \) zbog visokog intermitentnog faktora impulsne modulacije. Brzine grijanja \(V_h\) i hlađenja \(V_c\) su reda \(10^7\) i \(10^6~\text {K}/\text {s}\), respektivno. Ove vrijednosti se dobro slažu s našom prethodnom analizom64.Razliku brze razlike između \_c \ h i V) reda \_V površinski sloj, gdje je toplotna provodljivost prema podlozi nedovoljna za uklanjanje topline. Prema tome, na \(t=26~\upmu \text {s}\) površinska temperatura dostiže vrhunac do \(4800~\text {K}\). Snažno isparavanje materijala može uzrokovati da se površina uzorka podvrgne pretjeranom pritisku i odlijepi.
Rezultati numeričke simulacije zone topljenja jednostrukog laserskog impulsnog žarenja na ploči uzorka od 316L. Vrijeme od početka impulsa do dubine rastaljenog bazena dostizanja maksimalne vrijednosti je \(180~\upmu\text {s}\).Izoterma\(T = T_L = 1723~\text Linija čvrstog oblika {K}\) predstavlja liniju čvrstog oblika između tečne i linije {K}\). na napon tečenja izračunat kao funkcija temperature u sljedećem odjeljku. Dakle, u domeni između dvije izolinije (izoterme\(T=T_L\) i izobare\(\sigma =\sigma _V(T)\)), čvrsta faza je izložena jakim mehaničkim opterećenjima, što može dovesti do promjena u mikrostrukturi.
Ovaj efekat je dalje objašnjen na Slici 4a, gde je nivo pritiska u zoni rastaljenosti prikazan kao funkcija vremena i udaljenosti od površine. Prvo, ponašanje pritiska povezano je sa modulacijom intenziteta laserskog impulsa opisanom na Slici 2 iznad. Maksimalni pritisak \text{s}\) od oko \(10~\text {MPa}\) je primećen na 26 ct {MPa}\) pri lokalnoj fluktuaciji od oko \u~t). kontrolna tačka ima iste karakteristike oscilovanja kao i frekvencija \(500~\text {kHz}\). To znači da se ultrazvučni talasi pritiska generišu na površini, a zatim se šire u podlogu.
Izračunate karakteristike zone deformacije u blizini zone topljenja prikazane su na slici 4b. Laserska ablacija i termoelastična naprezanja stvaraju valove elastične deformacije koji se šire u podlogu. Kao što se može vidjeti sa slike, postoje dvije faze stvaranja naprezanja. Tokom prve faze \(t < 40~}}napona \upmu), napon raste \(t < 40~}\upmu\) sa modulacijom sličnom površinskom pritisku. Ovaj napon nastaje zbog laserske ablacije, a termoelastični napon nije uočen u kontrolnim tačkama jer je početna zona utjecaja topline bila premala. Kada se toplina rasprši u podlogu, kontrolna tačka stvara visoko termoelastično naprezanje iznad \(40~\text {MPa}\).
Dobiveni modulirani nivoi naprezanja imaju značajan utjecaj na sučelje čvrstog i tekućeg stanja i mogu biti kontrolni mehanizam koji upravlja putanjom skrućivanja. Veličina zone deformacije je 2 do 3 puta veća od one zone topljenja. Kao što je prikazano na slici 3, lokacija izoterme topljenja i nivo naprezanja jednak naponu popuštanja između pulsiranog lokalnog prečnika lasera ​​to znači da se upoređuju djelotvorno mehaničko opterećenje lasera 0 radija. 0 i \(800~\upmu \text {m}\) u zavisnosti od trenutnog vremena.
Dakle, kompleksna modulacija pulsnog laserskog žarenja dovodi do ultrazvučnog efekta. Put odabira mikrostrukture je drugačiji u poređenju sa SLM bez ultrazvučnog opterećenja. Deformisana nestabilna područja dovode do periodičnih ciklusa kompresije i istezanja u čvrstoj fazi. Dakle, formiranje novih granica zrna i granica podzrna. zaključci pružaju mogućnost dizajna ultrazvučnog SLM prototipa izazvanog pulsnom modulacijom. U ovom slučaju, piezoelektrični induktor 26 koji se koristi na drugim mjestima može biti isključen.
(a) Pritisak kao funkcija vremena, izračunat na različitim udaljenostima od površine 0, 20 i \(40~\upmu \text {m}\) duž ose simetrije.(b) Vremenski zavisni Von Misesov napon izračunat u čvrstoj matrici na udaljenostima 70, 120 i \(170~\upmu \text {m}\) od površine uzorka
Eksperimenti su izvedeni na pločama od nerđajućeg čelika AISI 321H dimenzija \(20\x 20\x 5~\text {mm}\). Nakon svakog laserskog impulsa, ploča se pomera \(50~\upmu \text {m}\), a struka laserskog snopa na ciljnoj površini je oko \(100~m \upmu \upmu \text {m}\), a struk laserskog snopa na ciljnoj površini je oko \(100~m \upmu \upmu \u000b\u003e. pretapanje obrađenog materijala za rafiniranje zrna. U svim slučajevima, pretopljena zona je ultrazvučna, ovisno o oscilatornoj komponenti laserskog zračenja. Ovo rezultira više od 5 puta smanjenjem prosječne površine zrna. Slika 5 pokazuje kako se mikrostruktura laserski otopljenog područja mijenja s brojem sljedećih ciklusa (prolaza) pretapanja.
Podcrte (a,d,g,j) i (b,e,h,k) – mikrostruktura laserski otopljenih područja, podcrte (c,f,i,l) – raspodjela površina obojenih zrna.Sjenčanje predstavlja čestice koje se koriste za izračunavanje histograma. Boje odgovaraju regijama zrna (pogledajte traku boja na vrhu histograma. Podcrte (ac) odgovaraju neobrađenom nehrđajućem čeliku, a podcrte (df), (gi), (jl) odgovaraju 1, 3 i 5 ponovnog rastapanja.
Budući da se energija laserskog impulsa ne mijenja između sljedećih prolaza, dubina rastaljene zone je ista. Dakle, sljedeći kanal u potpunosti "pokriva" prethodni. Međutim, histogram pokazuje da se srednja i srednja površina zrna smanjuju sa povećanjem broja prolaza. Ovo može ukazivati ​​da laser djeluje na podlogu, a ne na rastop.
Rafiniranje zrna može biti uzrokovano brzim hlađenjem rastopljenog bazena65. Izveden je još jedan niz eksperimenata u kojima su površine ploča od nehrđajućeg čelika (321H i 316L) bile izložene kontinuiranom talasnom laserskom zračenju u atmosferi (slika 6) i vakuumu (slika 7). Prosječna snaga lasera (300 W, odnosno dubina N i 100) su rezultati eksperimenta bliski vrijednosti bazena: 100. laser u slobodnom režimu rada. Međutim, uočena je tipična stubna struktura.
Mikrostruktura laserski otopljenog područja lasera kontinuiranog talasa (300 W konstantna snaga, 200 mm/s brzina skeniranja, nerđajući čelik AISI 321H).
(a) Mikrostruktura i (b) slike difrakcije povratnog raspršenja elektrona laserski otopljenog područja u vakuumu s kontinuiranim talasnim laserom (100 W konstantna snaga, 200 mm/s brzina skeniranja, AISI 316L nehrđajući čelik)\ (\sim 2~\text {mbar}\).
Stoga je to jasno pokazalo da složena modulacija intenziteta laserskih pulsa ima značajan na ciljni mikrostruktura. Vjerujemo da je taj efekt mehanički u prirodi šireći od zračenja u uzorku od 13, 26, 34, 66, 67 koristeći vanjski piezoelektrični pretvarači i sonotrode koji pružaju ultra u super-intenzitetu ASOUNT u raznim materijalima, uključujući TI-6AL-4V legura 26 i nehrđajući čelik 34, rezultat je moguće da se ultrazvuk može izazvati akustičke kavitacije, čiji je ultranični valovi u raspoloživi, ​​čiji se prednji tlak dostiže u \ (100 \ tekstur {MPa} \) 69.Such act wats može biti dovoljno jaki da bi bili dovoljno jaki Promicati formiranje solid-faznog jezgra od kritične veličine u rasutim tečnostima, ometajući tipičnu strukturu zrna kolumnara za proizvodnju aditiva sloja-sloj.
Ovdje predlažemo još jedan mehanizam odgovoran za strukturnu modifikaciju intenzivnom ultrazvučnom obradom. Odmah nakon skrućivanja, materijal je na visokoj temperaturi blizu tačke topljenja i ima ekstremno nisku granicu tečenja. Intenzivni ultrazvučni valovi mogu uzrokovati da plastični protok promijeni strukturu zrna vrućeg, tek očvrsnutog materijala. Međutim, pouzdani eksperimentalni podaci o naponu prilaza bez temperature su dostupni 1 \ tekst ~ T. {K}\) (vidi Sliku 8). Stoga smo, da bismo testirali ovu hipotezu, izveli simulacije molekularne dinamike (MD) kompozicije Fe-Cr-Ni slične AISI 316 L čeliku kako bismo procijenili ponašanje napona tečenja blizu tačke topljenja. Za izračunavanje napona tečenja koristili smo MD, tehniku ​​posmičnog naprezanja 1 u relaksaciji7,7,7. za proračune interakcije, koristili smo Embedded Atomic Model (EAM) iz 74. MD simulacije su izvedene korištenjem LAMMPS kodova 75,76. Detalji MD simulacija će biti objavljeni na drugom mjestu. Rezultati MD proračuna napona tečenja kao funkcije temperature prikazani su na Slici 8 zajedno sa dostupnim eksperimentalnim podacima i drugim procjenama.
Napon tečenja za austenitni nehrđajući čelik AISI 316 i sastav modela u odnosu na temperaturu za MD simulacije. Eksperimentalna mjerenja iz referenci: (a) 77, (b) 78, (c) 79, (d) 80, (e) 81. pogledajte. Rezultati velikih MD simulacija u ovoj studiji označeni su kao \(\vartriangleleft\) za beskonačni monokristal bez defekata i \(\vartriangleright\) za konačna zrna uzimajući u obzir prosječnu veličinu zrna preko Hall-Petchove relacije Dimenzije\(d = 50~}\upmu). \text {m
Može se vidjeti da na \(T>1500~\text {K}\) napon tečenja pada ispod \(40~\text {MPa}\). S druge strane, procjene predviđaju da laserski generirana ultrazvučna amplituda premašuje \(40~\text {MPa}\) (vidi Sliku 4b), što je dovoljno da čvrsti materijal teče u vrućem materijalu.
Formiranje mikrostrukture 12Cr18Ni10Ti (AISI 321H) austenitnog nehrđajućeg čelika tijekom SLM eksperimentalno je ispitano korištenjem kompleksnog impulsnog laserskog izvora moduliranog intenziteta.
Utvrđeno je smanjenje veličine zrna u zoni laserskog topljenja zbog kontinuiranog laserskog pretapanja nakon 1, 3 ili 5 prolaza.
Makroskopsko modeliranje pokazuje da je procijenjena veličina područja gdje ultrazvučna deformacija može pozitivno utjecati na front očvršćavanja do \(1~\text {mm}\).
Mikroskopski MD model pokazuje da je granica tečenja AISI 316 austenitnog nerđajućeg čelika značajno smanjena na \(40~\text {MPa}\) blizu tačke topljenja.
Dobijeni rezultati sugeriraju metodu kontrole mikrostrukture materijala kompleksnom moduliranom laserskom obradom i mogu poslužiti kao osnova za kreiranje novih modifikacija impulsne SLM tehnike.
Liu, Y. et al. Mikrostrukturna evolucija i mehanička svojstva in situ TiB2/AlSi10Mg kompozita laserskim selektivnim topljenjem [J].J.Alloys.compound.853, 157287. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2020.157287 (2021).
Gao, S. et al. Rekristalizacija granica zrna laserskog selektivnog topljenja nehrđajućeg čelika 316L [J].Časopis Alma Mater.200, 366–377.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2020.09.015 (2020).
Chen, X. & Qiu, C. In situ razvoj sendvič mikrostruktura sa povećanom duktilnošću laserskim ponovnim zagrevanjem laserski otopljenih legura titanijuma.science.Rep.10, 15870.https://doi.org/10.1038/s41598-020-72627-x (2020).
Azarniya, A. et al. Aditivna proizvodnja dijelova Ti-6Al-4V laserskim taloženjem metala (LMD): proces, mikrostruktura i mehanička svojstva.J.Alloys.compound.804, 163–191.https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2019.04.255 (2019).
Kumara, C. et al.Mikrostrukturno modeliranje laserskog metalnog praha usmjerenog energetskog taloženja legure 718.Add to.manufacture.25, 357–364.https://doi.org/10.1016/j.addma.2018.11.024 (2019).
Busey, M. et al. Parametric Neutron Bragg Edge Imaging Study of Additivno proizvedenih uzoraka tretiranih laserskim šokom Peening.science.Rep.11, 14919.https://doi.org/10.1038/s41598-021-94455-3 (2021).
Tan, X. et al. Gradijentna mikrostruktura i mehanička svojstva Ti-6Al-4V aditivno proizvedenog topljenjem elektronskim snopom. Alma Mater Journal.97, 1-16.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.06.036 (2015).