Hvala vam što ste posjetili Nature.com. Verzija pretraživača koju koristite ima ograničenu podršku za CSS. Za najbolje iskustvo, preporučujemo da koristite ažurirani pretraživač (ili isključite način kompatibilnosti u Internet Exploreru). U međuvremenu, kako bismo osigurali kontinuiranu podršku, prikazat ćemo stranicu bez stilova i JavaScripta.
20MnTiB čelik je najrasprostranjeniji materijal za vijke visoke čvrstoće za mostove od čeličnih konstrukcija u mojoj zemlji, a njegove performanse su od velike važnosti za siguran rad mostova. Na osnovu istraživanja atmosferskog okruženja u Chongqingu, ova studija je dizajnirala rješenje za koroziju koje simulira vlažnu klimu Chongqinga, i izvršila je ispitivanje visoke vlažnosti u Chongqingu i simultano ispitivanje otpornosti na koroziju u Chongqingu. .Proučavani su učinci temperature, pH vrijednosti i koncentracije simulirane otopine korozije na korozijsko ponašanje 20MnTiB vijaka visoke čvrstoće.
20MnTiB čelik je najrasprostranjeniji materijal za vijke visoke čvrstoće za mostove čelične konstrukcije u mojoj zemlji, a njegove performanse su od velikog značaja za siguran rad mostova.Li et al.1 testirala su svojstva 20MnTiB čelika koji se obično koristi u vijcima visoke čvrstoće razreda 10.9 u rasponu visokih temperatura od 20~700 ℃ i dobila krivu naprezanja-deformacije, čvrstoću tečenja, vlačnu čvrstoću, Youngov modul i izduženje.i koeficijent ekspanzije.Zhang et al.2, Hu et al.3, itd., ispitivanjem hemijskog sastava, ispitivanjem mehaničkih svojstava, ispitivanjem mikrostrukture, makroskopskom i mikroskopskom analizom površine navoja, a rezultati pokazuju da je glavni razlog loma vijaka visoke čvrstoće vezan za defekte navoja, a pojava defekata navoja Velike koncentracije naprezanja, vrh pukotine napona naprezanja na koroziji i otvoreni uslovi dovode do korozionog naprezanja vrhova prsline.
Vijci visoke čvrstoće za čelične mostove obično se koriste dugo vremena u vlažnom okruženju. Faktori kao što su visoka vlažnost, visoka temperatura, te taloženje i apsorpcija štetnih tvari u okolišu mogu lako uzrokovati koroziju čeličnih konstrukcija. Korozija može uzrokovati gubitak poprečnog presjeka vijaka visoke čvrstoće, što će rezultirati brojnim defektima i produžit će se vijek trajanja ovih pukotina. vijke visoke čvrstoće, pa čak i dovode do njihovog lomljenja. Do sada je bilo mnogo studija o utjecaju korozije okoline na učinak korozije materijala pod naponom. Catar et al.4 istraživali su ponašanje korozije na naprezanje legura magnezija s različitim sadržajem aluminija u kiselim, alkalnim i neutralnim sredinama ispitivanjem sporog naprezanja i elektrohemijskog testiranja korozije naprezanja (SSRT et al.5). Ni legura u 3,5% rastvoru NaCl u prisustvu različitih koncentracija sulfidnih jona. Aghion et al.6 procenjivali su korozione performanse livene legure magnezijuma MRI230D u 3,5% rastvoru NaCl testom uranjanja, testom slanom sprejom, potenciodinamičkom analizom polarizacije i analizom polarizacije SSRT. RT i tradicionalnim elektrohemijskim tehnikama ispitivanja, i dobili su efekat hloridnih jona na statičko ponašanje korozije martenzitnog čelika na sobnoj temperaturi. Chen et al.8 istraživali su ponašanje korozije naprezanja i mehanizam pucanja čelika X70 u simuliranom rastvoru morskog mulja koji sadrži SRB na različitim temperaturama pomoću SSRT.LiuRT i dr.9. 00Cr21Ni14Mn5Mo2N austenitni nerđajući čelik. Rezultati pokazuju da temperatura u opsegu od 35~65℃ nema značajnog uticaja na koroziono ponašanje nerđajućeg čelika.Lu et al.10 je procijenio osjetljivost na odgođeni lom uzoraka s različitim stupnjevima vlačne čvrstoće pomoću testa odloženog loma mrtvim opterećenjem i SSRT-a. Predlaže se da se zatezna čvrstoća 20MnTiB čelika i 35VB čeličnih vijaka visoke čvrstoće treba kontrolirati na 1040-11190 MPa, simultano korištenje ovih jednostavnih studija. jeli korozivnu sredinu, dok je stvarna okolina upotrebe vijaka visoke čvrstoće složenija i ima mnogo faktora koji utiču, kao što je pH vrednost zavrtnja.Ananya et al.11 proučavali su utjecaj parametara okoliša i materijala u korozivnom mediju na koroziju i korozijsko pucanje pod naponom dupleks nehrđajućih čelika.Sunada et al.12 je provelo ispitivanje pucanja na koroziju na sobnoj temperaturi na čeliku SUS304 u vodenim rastvorima koji sadrže H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) i NaCl (0-4,5 kmol/m-3). Efekti H2SO4 i NaCl na tipove korozije čelika SUS304 su takođe proučavani, proučavani su i uticaji koncentracije na temperaturu i dr.1CO. , tlak plina i vrijeme korozije na osjetljivost na koroziju pod naponom čelika posude pod pritiskom A516. Korištenje otopine NS4 kao rješenja za simulaciju podzemnih voda, Ibrahim et al.14 istraživali su utjecaj parametara okoliša kao što su koncentracija bikarbonatnih jona (HCO), pH i temperatura na korozijsko pucanje API-X100 čelika za cjevovode nakon ljuštenja premaza. Shan et al.15 proučavao je zakon varijacije osjetljivosti austenitnog nehrđajućeg čelika 00Cr18Ni10 na koroziju pod naponom sa temperaturom pod različitim temperaturnim uslovima (30~250℃) u uslovima crne vode u simuliranom postrojenju za pretvaranje uglja u vodonik od strane SSRT-a. Han et al. yed test loma i SSRT.Zhao17 proučavali su efekte pH, SO42-, Cl-1 na ponašanje legure GH4080A na koroziju pod naponom pomoću SSRT. Rezultati pokazuju da što je niža pH vrijednost, to je lošija otpornost legure GH4080A na koroziju pod naponom. medij na sobnoj temperaturi. Međutim, postoji nekoliko studija o uticaju korozije okoline na vijke visoke čvrstoće od 20MnTiB čelika.
Da bi se otkrili razlozi kvara vijaka visoke čvrstoće koji se koriste u mostovima, autor je izvršio niz istraživanja. Odabrani su uzorci vijka visoke čvrstoće, a o razlozima kvara ovih uzoraka raspravljalo se iz ugla hemijskog sastava, mikroskopske morfologije loma, metalografske strukture i mehaničkih svojstava analiza Ba19, na koroferskoj sredini u novijim istraživanjima. Projektovana je shema rozije koja simulira vlažnu klimu u Chongqingu. Eksperimenti korozije pod naponom, eksperimenti elektrohemijske korozije i eksperimenti sa zamorom od korozije vijaka visoke čvrstoće u simuliranoj vlažnoj klimi u Chongqingu su izvedeni. makroskopska i mikroskopska analiza loma i proizvodi površinske korozije.
Chongqing se nalazi u jugozapadnoj Kini, u gornjem toku rijeke Jangce, i ima vlažnu suptropsku monsunsku klimu. Prosječna godišnja temperatura je 16-18°C, prosječna godišnja relativna vlažnost uglavnom je 70-80%, godišnji sunčani sati su 1000-1400 sati, a postotak sunca je samo 25-35%.
Prema izvještajima koji se odnose na sunčevu svjetlost i temperaturu okoline u Chongqingu od 2015. do 2018. godine, prosječna dnevna temperatura u Chongqingu iznosi čak 17°C i čak 23°C.Najviša temperatura na tijelu mosta Chaotianmen mosta u Chongqingu može doseći 50°C °C21,22. Stoga su nivoi temperature za test korozije pod naprezanjem postavljeni na 25°C i 50°C.
pH vrijednost simulirane otopine korozije direktno određuje količinu H+, ali to ne znači da što je niža pH vrijednost, to se lakše javlja korozija. Utjecaj pH na rezultate će varirati za različite materijale i rješenja. Da bi se bolje proučio učinak simulirane otopine korozije na performanse korozije naprezanja vijaka visoke čvrstoće, simulirane vrijednosti korozije naprezanja 5 u eksperimentu su bile postavljene na 5 na 5. 5. korozijska vrijednost eksperimenta. sa istraživanjem literature23 i rasponom pH godišnje kišnice u Chongqingu.2010. do 2018.
Što je veća koncentracija simulirane otopine korozije, to je veći sadržaj iona u simuliranoj otopini korozije i veći je utjecaj na svojstva materijala. U cilju proučavanja utjecaja koncentracije simulirane otopine korozije na naponsku koroziju vijaka visoke čvrstoće, realizovano je umjetno laboratorijsko ubrzano ispitivanje korozije, a simulirana koncentracija korozije je simulirana otopina korozije postavljena na nivo simulacije korozije4. (1×), 20× originalna koncentracija simulirane otopine korozije (20×) i 200× originalna simulirana koncentracija otopine korozije (200×).
Okruženje s temperaturom od 25 ℃, pH vrijednošću 5,5 i koncentracijom originalne simulirane otopine korozije najbliže je stvarnim uvjetima upotrebe vijaka visoke čvrstoće za mostove. Međutim, da bi se ubrzao proces ispitivanja korozije, eksperimentalni uvjeti s temperaturom od 25 °C, pH od 5,20 i referentnom koncentracijom korozije postavljeni su kao simultana koncentracija korozije 5.20 × W kao simultana kontrolna grupa za simulaciju korozije. temperature, koncentracije ili pH vrijednosti simuliranog rastvora korozije na performanse korozije naprezanja vijaka visoke čvrstoće, ostali faktori su ostali nepromijenjeni, što je korišteno kao eksperimentalna razina referentne kontrolne grupe.
Prema brifingu o kvaliteti atmosferskog okoliša 2010-2018 koji je izdao Općinski biro za ekologiju i okoliš Chongqinga, a pozivajući se na komponente padavina koje su objavljene u Zhang24 i drugoj literaturi objavljenoj u Chongqingu, simulirano rješenje korozije bazirano na povećanju koncentracije SO42-1h je dizajnirano u glavnoj gradskoj jami SO42-1h. 7. Sastav simuliranog rastvora korozije prikazan je u tabeli 1:
Simulirani rastvor korozije priprema se metodom ravnoteže hemijske koncentracije jona pomoću analitičkih reagensa i destilovane vode. pH vrednost simuliranog rastvora korozije je podešena preciznim pH metrom, rastvorom azotne kiseline i rastvorom natrijum hidroksida.
Kako bi se simulirala vlažna klima u Chongqingu, tester za raspršivanje soli je posebno modificiran i dizajniran25. Kao što je prikazano na slici 1, eksperimentalna oprema ima dva sistema: sistem za raspršivanje soli i sistem rasvjete. Sustav za raspršivanje soli je glavna funkcija eksperimentalne opreme, koja se sastoji od kontrolnog dijela, dijela za raspršivanje i dijela za indukciju soli u dio pumpe za raspršivanje. kompresor. Indukcijski dio se sastoji od elemenata za mjerenje temperature, koji bilježe temperaturu u ispitnoj komori. Kontrolni dio se sastoji od mikroračunara, koji povezuje dio za raspršivanje i indukcijski dio za upravljanje cijelim eksperimentalnim procesom. Sistem rasvjete je instaliran u komoru za ispitivanje slanog spreja kako bi simulirao sunčevu svjetlost. ispitna komora za praćenje temperature oko uzorka u realnom vremenu.
Uzorci korozije pod stalnim opterećenjem obrađeni su u skladu sa NACETM0177-2005 (Laboratorijsko ispitivanje sulfidnog naponskog pucanja i otpornosti metala na pucanje pod naponom u H2S okruženju). očistite uzorke u ispitnu komoru uređaja za ispitivanje slanom sprejom kako bi se simulirala situacija korozije u vlažnom klimatskom okruženju u Chongqingu. Prema standardu NACETM0177-2005 i standardu za ispitivanje slanom sprejom GB/T 10,125-2012, vrijeme testiranja korozije pod konstantnim opterećenjem u ovoj studiji je ujednačeno utvrđeno na koroziju16. Različiti uvjeti korozije na univerzalnoj mašini za vlačno ispitivanje MTS-810, analizirani su njihova mehanička svojstva i morfologija korozije loma.
Na slici 1 prikazana je makro- i mikromorfologija površinske korozije uzoraka korozije pod naprezanjem vijka visoke čvrstoće u različitim uvjetima korozije.2 i 3 respektivno.
Makroskopska morfologija uzoraka korozije pod naprezanjem 20MnTiB vijaka visoke čvrstoće u različitim simuliranim okruženjima korozije: (a) bez korozije;(b) 1 put;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH3,5;(f) pH 7,5;(g) 50°C.
Mikromorfologija produkata korozije 20MnTiB vijaka visoke čvrstoće u različitim simuliranim okruženjima korozije (100×): (a) 1 put;(b) 20 ×;(c) 200 ×;(d) pH3,5;(e) pH7,5;(f) 50°C.
Sa slike 2a se može vidjeti da površina nekorodiranog uzorka vijka visoke čvrstoće pokazuje svijetli metalni sjaj bez očigledne korozije. Međutim, pod uvjetom originalnog simuliranog rješenja korozije (slika 2b), površina uzorka je bila djelomično prekrivena smeđom i smeđe-crvenom bojom površine metala, a na nekim dijelovima površine uzorka su još uvijek bila očigledna blistava područja korozije. korodirao, a simulirano rješenje korozije nije imalo utjecaja na površinu uzorka.Svojstva materijala imaju mali uticaj. Međutim, pod uslovima 20 × originalne simulirane koncentracije rastvora korozije (slika 2c), površina uzorka vijka visoke čvrstoće je u potpunosti prekrivena velikom količinom smeđe-crvene korozije i malom količinom smeđe-crvene korozije.proizvod, nije pronađen očigledan metalni sjaj, a postojala je mala količina korozije20 subblag-proizvoda u blizini. × originalna simulirana koncentracija otopine korozije (slika 2d), površina uzorka je u potpunosti prekrivena smeđim korozijskim produktima, a na pojedinim područjima pojavljuju se smeđe-crni proizvodi korozije.
Kako se pH smanjio na 3,5 (slika 2e), na površini uzoraka bilo je najviše produkata korozije žućkastosmeđe boje, a neki od proizvoda korozije su bili oljušteni.
Slika 2g pokazuje da kako temperatura poraste na 50 °C, sadržaj smeđe-crvenih produkata korozije na površini uzorka naglo opada, dok svijetlosmeđi proizvodi korozije pokrivaju površinu uzorka u velikoj površini. Sloj proizvoda korozije je relativno labav, a neki smeđe-crni proizvodi su oguljeni.
Kao što je prikazano na slici 3, u različitim korozivnim okruženjima, proizvodi korozije na površini 20MnTiB uzoraka korozije visoke čvrstoće vijkom visoke čvrstoće su očito raslojani, a debljina korozijskog sloja se povećava s povećanjem koncentracije simuliranog rastvora korozije. Pod uslovima originalnog simuliranog korozivnog sloja, može se podijeliti originalni simulirani sloj korozije na dva uzorka korozije na slici 3. : krajnji vanjski sloj produkata korozije je ravnomjerno raspoređen, ali se pojavljuje veliki broj pukotina;unutrašnji sloj je labav klaster produkata korozije. Pod uslovom 20× originalne simulirane koncentracije rastvora korozije (slika 3b), sloj korozije na površini uzorka može se podijeliti u tri sloja: krajnji vanjski sloj je uglavnom raspršeni produkti klaster korozije, koji su labavi i porozni i nemaju dobre zaštitne performanse;Srednji sloj je ujednačen sloj proizvoda korozije, ali postoje očigledne pukotine, a ioni korozije mogu proći kroz pukotine i erodirati podlogu;unutrašnji sloj je gust sloj proizvoda korozije bez očiglednih pukotina, koji ima dobar zaštitni efekat na podlogu. Pod uslovima 200× originalne simulirane koncentracije rastvora korozije (slika 3c), sloj korozije na površini uzorka može se podeliti u tri sloja: krajnji sloj je tanak i jednolik sloj proizvoda korozije;srednji sloj je uglavnom korozija u obliku latica i pahuljica. Unutrašnji sloj je gusti sloj proizvoda korozije bez očiglednih pukotina i rupa, koji ima dobar zaštitni učinak na podlogu.
Sa slike 3d se može vidjeti da u simuliranom okruženju korozije pH 3,5, postoji veliki broj flokulentnih ili igličastih proizvoda korozije na površini uzorka vijka visoke čvrstoće od 20MnTiB. Nagađa se da su ovi proizvodi korozije uglavnom γe-F2H i malo korozionog sloja γ-FeOO. ima očigledne pukotine.
Sa slike 3f se može vidjeti da kada se temperatura poveća na 50 °C, u strukturi sloja korozije nije pronađen očigledan gusti unutrašnji sloj rđe, što ukazuje na postojanje praznina između slojeva korozije na 50 °C, zbog čega podloga nije u potpunosti prekrivena produktima korozije.Pruža zaštitu od povećane sklonosti podloge koroziji.
Mehanička svojstva vijaka visoke čvrstoće pod korozijom pod stalnim opterećenjem u različitim korozivnim sredinama prikazana su u tabeli 2:
Iz tabele 2 se može vidjeti da mehanička svojstva uzoraka vijaka visoke čvrstoće 20MnTiB i dalje zadovoljavaju standardne zahtjeve nakon ispitivanja ubrzane korozije suvo-mokrog ciklusa u različitim simuliranim okruženjima korozije, ali postoje određena oštećenja u poređenju sa nekorodiranim.uzorak.Uzorak.U koncentraciji originalne simulirane korozije, ali nije značajno promijenila mehanička svojstva otopine simulirane korozije2×0×0. simuliranog rješenja, istezanje uzorka je značajno smanjeno. Mehanička svojstva su slična pri koncentracijama od 20 × i 200 × originalnih simuliranih rješenja korozije. Kada je pH vrijednost simulirane otopine korozije pala na 3,5, vlačna čvrstoća i izduženje uzoraka su se značajno smanjile. vrlo blizu standardne vrijednosti.
Morfologije loma 20MnTiB uzoraka korozije pod naprezanjem vijka visoke čvrstoće u različitim okruženjima korozije prikazane su na slici 4, a to su makromorfologija loma, zona vlakana u centru loma, mikromorfološka ivica smičnog interfejsa i površina uzorka.
Makroskopske i mikroskopske morfologije loma 20MnTiB uzoraka vijaka visoke čvrstoće u različitim okruženjima simulacije korozije (500×): (a) nema korozije;(b) 1 put;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH3,5;(f) pH7,5;(g) 50°C.
Sa slike 4 se može vidjeti da lom uzorka korozije pod naprezanjem vijka visoke čvrstoće 20MnTiB u različitim simuliranim korozivnim okruženjima predstavlja tipičan lom kupe.U poređenju sa nekorodiranim uzorkom (slika 4a), središnja površina pukotine u području vlakana je relativno mala., površina posmične usne je veća. Ovo pokazuje da su mehanička svojstva materijala značajno oštećena nakon korozije. S povećanjem koncentracije simulirane otopine korozije, rupice u području vlakana u središtu loma su se povećale i pojavile su se očigledne šavove kidanja. Kada se koncentracija poveća na 20 puta veću od originalne simulirane površine uzorka korozije i očigledne površine simuliranog uzorka korozije, pojavljuje se ona na dodirnoj površini očigledne površine korozije. na površini je bilo dosta produkata korozije.uzorak.
Iz slike 3d se zaključuje da postoje očigledne pukotine u sloju korozije na površini uzorka, koji nema dobar zaštitni učinak na matricu.U simuliranoj otopini korozije pH 3,5 (slika 4e), površina uzorka je jako korodirana, a središnja površina vlakana je očito mala., Postoji veliki broj nepravilnih šavova kidanja u centru područja vlakana. Sa povećanjem pH vrijednosti simulirane otopine korozije, zona kidanja u području vlakana u centru loma se smanjuje, jama se postepeno smanjuje, a dubina jame također se postepeno smanjuje.
Kada je temperatura porasla na 50 °C (slika 4g), površina posmične usne frakture uzorka bila je najveća, rupice u središnjem području vlakana su se značajno povećale, a dubina jame se također povećala, a granica između ruba posmične usne i površine uzorka se povećala.Proizvodi korozije i udubljenja su se povećali, što je potvrdilo trend produbljivanja korozije podloge prikazan na slici 3f.
pH vrijednost otopine korozije prouzročit će određena oštećenja mehaničkih svojstava vijaka visoke čvrstoće 20MnTiB, ali učinak nije značajan. U otopini za koroziju pH 3,5, veliki broj flokulentnih ili igličastih proizvoda korozije je raspoređen na površini uzorka, a sloj od korozije ima očiglednu zaštitu od korozije i ne može formirati veliku zaštitu od korozije. produkata rozije u mikroskopskoj morfologiji loma uzorka. To pokazuje da je sposobnost uzorka da se odupre deformaciji vanjskim silama značajno smanjena u kiseloj sredini, a stepen sklonosti materijala naponskoj koroziji značajno je povećan.
Originalno simulirano rješenje korozije imalo je mali utjecaj na mehanička svojstva uzoraka vijaka visoke čvrstoće, ali kako se koncentracija simulirane otopine korozije povećala na 20 puta veću od originalne simulirane otopine korozije, mehanička svojstva uzoraka su bila značajno oštećena, a postojala je očigledna korozija u mikrostrukturi loma.jame, sekundarne pukotine i puno produkata korozije. Kada je koncentracija simulirane otopine korozije povećana sa 20 puta na 200 puta od izvorne koncentracije simulirane otopine korozije, oslabio je učinak koncentracije otopine korozije na mehanička svojstva materijala.
Kada je simulirana temperatura korozije 25℃, čvrstoća tečenja i zatezna čvrstoća uzoraka vijaka visoke čvrstoće 20MnTiB se ne mijenjaju mnogo u poređenju sa nekorodiranim uzorcima. Međutim, pod simuliranom temperaturom okoline korozije od 50 °C, vlačna čvrstoća i smanjeno izduživanje uzorka su se značajno smanjili na standardnu ​​vrijednost uzorka. usnica je bila najveća, a imale su se udubljenja u središnjem dijelu vlakana. Značajno povećana dubina jame, povećani proizvodi korozije i korozivne jame. To pokazuje da temperaturno sinergijsko korozivno okruženje ima veliki utjecaj na mehanička svojstva vijaka visoke čvrstoće, što nije očito na sobnoj temperaturi, ali je značajnije kada temperatura dostigne 50 °C.
Nakon testiranja ubrzane korozije u zatvorenom prostoru koji simulira atmosfersko okruženje u Chongqingu, vlačna čvrstoća, granica popuštanja, izduženje i drugi parametri vijaka visoke čvrstoće 20MnTiB su smanjeni, a došlo je i do očiglednih oštećenja naprezanja. Budući da je materijal pod stresom, doći će do značajnog utjecaja korozije zbog ubrzanja korozije i lokalizirane koncentracije pina. lako je izazvati očigledna plastična oštećenja na vijcima visoke čvrstoće, smanjiti sposobnost otpora na deformaciju vanjskim silama i povećati sklonost naponskoj koroziji.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Eksperimentalna studija o svojstvima vijaka visoke čvrstoće od 20MnTiB čelika na povišenoj temperaturi.čeljust.Građevinarstvo.J.34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Analiza loma čeličnih vijaka visoke čvrstoće od 20MnTiB za tračnice.toplinska obrada.Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Ponašanje pri naponskom korozijskom pucanju legura Mg-Al-Zn pod različitim pH uslovima SSRT metodom.Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA et al. Učinci glicina na elektrokemijsko ponašanje i ponašanje legure Cu10Ni pri pucanju od korozije pod naponom u salamuri kontaminiranoj sulfidom. Industrijsko inženjerstvo. Chemical.reservoir.50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Koroziona svojstva tlačno livene legure magnezijuma MRI230D u Mg(OH)2-zasićenom 3,5% rastvoru NaCl.alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Utjecaj hloridnih jona na statičko ponašanje i ponašanje korozije pod naponom 9Cr martenzitnog čelika.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Sinergistički učinak SRB-a i temperature na koroziono pucanje čelika X70 pod naponom u otopini umjetnog morskog mulja.J.Chin.Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. Ponašanje naponske korozije nehrđajućeg čelika 00Cr21Ni14Mn5Mo2N u morskoj vodi.fizika.ispit.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. Studija odloženog loma mosta visoke čvrstoće vijaka.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Korozijsko pucanje dupleks nerđajućeg čelika u kaustičnim rastvorima. Doktorska disertacija, Atlanta, GA, SAD: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. Efekti koncentracije H2SO4 i naci na pucanje od korozije nerđajućeg čelika SUS304 u H2SO4-NaCl vodenom rastvoru.alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Utjecaj okoline i materijala na korozijsko pucanje čelika pod naponom u otopini H2O/CO/CO2. Inter Milan.J.Koros.2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Efekti bikarbonata, temperature i pH na pasivizaciju API-X100 čelika cjevovoda u simuliranom rastvoru podzemne vode. U IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Utjecaj temperature na osjetljivost austenitnog nehrđajućeg čelika na koroziju pod naponom.koro.be u suprotnosti sa.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Vodikom inducirano ponašanje odloženog loma nekoliko čelika visoke čvrstoće (Kunming University of Science and Technology, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. Mehanizam korozije pod naprezanjem legure GH4080A za pričvršćivače.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).