Prilikom projektovanja sistema cevovoda pod pritiskom, inženjer za imenovanje će često specificirati da cevovodi sistema treba da budu u skladu sa jednim ili više delova ASME B31 Kodeksa za potisne cevi. Kako inženjeri pravilno prate zahteve koda prilikom projektovanja sistema cevi?
Prvo, inženjer mora odrediti koju specifikaciju dizajna treba odabrati. Za sisteme cjevovoda pod pritiskom, ovo nije nužno ograničeno na ASME B31. Drugi kodovi koje izdaju ASME, ANSI, NFPA ili druge vladajuće organizacije mogu biti vođeni lokacijom projekta, aplikacijom itd. U ASME B31 trenutno postoji sedam odvojenih odjeljaka na snazi.
ASME B31.1 Električni cjevovodi: Ovaj odjeljak pokriva cjevovode u elektranama, industrijskim i institucionalnim postrojenjima, geotermalnim sistemima grijanja i sistemima centralnog i daljinskog grijanja i hlađenja. Ovo uključuje vanjske i vanjske cijevi bez bojlera koji se koriste za ugradnju kotlova ASME Odjeljka I. Ovaj odjeljak se ne odnosi na opremu obuhvaćenu bojlerima sa niskim tlakom u ASME i drugim distribucijskim sistemima za hlađenje u skladu s ASME i određenim paragrafima. 100.1.3 ASME B31.1. Poreklo ASME B31.1 može se pratiti do 1920-ih, sa prvim službenim izdanjem objavljenim 1935. Imajte na umu da je prvo izdanje, uključujući dodatke, bilo manje od 30 stranica, a trenutno izdanje ima preko 300 stranica.
ASME B31.3 Procesni cjevovodi: Ovaj odjeljak pokriva cjevovode u rafinerijama;hemijska, farmaceutska, tekstilna, papirna, poluvodička i kriogena postrojenja;i pridružena postrojenja i terminali za preradu. Ovaj dio je vrlo sličan ASME B31.1, posebno kada se izračunava minimalna debljina stijenke za ravnu cijev. Ova sekcija je izvorno bila dio B31.1 i prvi put je odvojeno objavljena 1959. godine.
ASME B31.4 Cjevovodni transportni sistemi za tečnosti i gnojnicu: Ovaj odjeljak pokriva cjevovode koji transportuju prvenstveno tečne proizvode između postrojenja i terminala, te unutar terminala, pumpnih, klimatizirajućih i mjernih stanica. Ovaj odjeljak je izvorno bio dio B31.1 i prvi put je zasebno objavljen 1959. godine.
ASME B31.5 Cjevovodi za hlađenje i komponente za prijenos topline: Ovaj odjeljak pokriva cijevi za rashladna sredstva i sekundarne rashladne tekućine. Ovaj dio je prvobitno bio dio B31.1 i prvi put je odvojen odvojeno pušten 1962. godine.
ASME B31.8 Cjevovodni sistemi za prijenos i distribuciju plina: Ovo uključuje cjevovode za transport prvenstveno gasovitih proizvoda između izvora i terminala, uključujući kompresore, stanice za kondicioniranje i mjerenje;i cijevi za prikupljanje plina. Ova dionica je izvorno bila dio B31.1 i prvi put je odvojeno objavljena 1955. godine.
ASME B31.9 Cjevovodi za građevinske usluge: Ovaj odjeljak pokriva cijevi koje se obično nalaze u industrijskim, institucionalnim, komercijalnim i javnim zgradama;i više jedinica za koje ne zahtijevaju veličinu, pritisak i temperaturni rasponi prekriveni u ASME B31.1. Ovaj je odjeljak sličan ASME B31.1 i B31.3, ali je manje konzervativni (posebno konzervativni (posebno u skladu s niskim temperaturnim primjenama kao što je naznačeno u ASME B31.9 Stavak 900.1.2. Prvo je objavljeno 1982. godine.
ASME B31.12 Cjevovodi i cjevovodi za vodonik: Ovaj odjeljak pokriva cjevovode u plinovitom i tekućem vodoniku, te cijevi za plinoviti vodonik. Ovaj odjeljak je prvi put objavljen 2008. godine.
Koju šifru dizajna treba koristiti je na kraju do vlasnika. Uvod u ASME B31 kaže: „Odgovornost vlasnika je da odabere dio koda koji je najbliži predloženoj instalaciji cjevovoda.“U nekim slučajevima, "više sekcija koda može se primijeniti na različite dijelove instalacije."
Izdanje ASME B31.1 iz 2012. će poslužiti kao primarna referenca za naredne diskusije. Svrha ovog članka je da vodi inženjera za imenovanje kroz neke od glavnih koraka u dizajniranju sistema tlačnih cjevovoda usklađenih sa ASME B31. Slijedeći smjernice ASME B31.1 pruža dobru reprezentaciju opšteg dizajna sistema. Slične metode B3 dizajna ostaju ako se koriste ASME B3 ili B31. 31 se koristi u užim aplikacijama, prvenstveno za specifične sisteme ili aplikacije, i o njemu se neće dalje raspravljati. Iako će ovdje biti istaknuti ključni koraci u procesu dizajna, ova rasprava nije iscrpna i cijeli kod treba uvijek biti referenciran tokom dizajna sistema. Sve reference na tekst odnose se na ASME B31.1 osim ako nije drugačije navedeno.
Nakon odabira ispravnog koda, projektant sistema mora također pregledati sve zahtjeve za projektovanje specifične za sistem. Paragraf 122 (Dio 6) daje zahtjeve za dizajn koji se odnose na sisteme koji se uobičajeno nalaze u primjenama električnih cjevovoda, kao što su para, napojna voda, izduvavanje i izduvavanje, instrumentacijski cjevovodi i sistemi za rasterećenje pritiska. ASME B31.3 sadrži slične paragrafe kao ASME B31.3 sadrži slične paragrafe kao ASME B31.3 sadrži slične paragrafe kao i ASME B31.3. zahtjevi za tlakom i temperaturom, kao i različita ograničenja nadležnosti između tijela kotla, vanjskih cjevovoda kotla i vanjskih cjevovoda koji nisu povezani sa ASME Section I kotlovskim cjevovodima.definicija. Slika 2 prikazuje ova ograničenja bubanjskog kotla.
Projektant sistema mora odrediti pritisak i temperaturu na kojoj će sistem raditi i uslove koje sistem treba da zadovolji.
U skladu sa paragrafom 101.2, unutrašnji projektovani pritisak ne sme biti manji od maksimalnog kontinuiranog radnog pritiska (MSOP) unutar sistema cevovoda, uključujući efekat statičkog pritiska.Cevovodi izloženi spoljašnjem pritisku moraju biti projektovani za maksimalni diferencijalni pritisak koji se očekuje u uslovima rada, gašenja ili ispitivanja. Pored toga, treba uzeti u obzir uticaje na životnu sredinu. Prema paragrafu 101.4, fluid mora da se smanji na pritisak cevi ispod hlađenja cevi. da izdrže spoljašnji pritisak ili će se preduzeti mere da se prekine vakuum. U situacijama kada ekspanzija fluida može povećati pritisak, sistemi cevi treba da budu projektovani da izdrže povećani pritisak ili treba preduzeti mere za smanjenje viška pritiska.
Počevši od Odjeljka 101.3.2, temperatura metala za projektiranje cjevovoda mora biti reprezentativna za očekivane maksimalne održive uslove. Radi jednostavnosti, generalno se pretpostavlja da je temperatura metala jednaka temperaturi fluida. Ako se želi, može se koristiti prosječna temperatura metala sve dok je poznata temperatura vanjskog zida. Posebnu pažnju treba obratiti i na opremu za izmjenu topline ili izmjenjivača topline kako bi se osiguralo da se temperatura izmjenjivača vode u obzir.
Dizajneri često dodaju sigurnosnu marginu maksimalnom radnom pritisku i/ili temperaturi. Veličina margine ovisi o primjeni. Također je važno uzeti u obzir ograničenja materijala prilikom određivanja projektne temperature. Specificiranje visokih projektnih temperatura (većih od 750 F) može zahtijevati upotrebu legiranih materijala umjesto standardnijih ugljičnog čelika. Vrijednosti naprezanja u ugljičnom čeliku. Vrijednosti naprezanja u standardnom ugljičnom čeliku. Vrijednosti naprezanja u ugljičnom čeliku. s vrijednosti do 800 F. Produžena izloženost ugljičnog čelika temperaturama iznad 800 F može uzrokovati karbonizaciju cijevi, čineći je krhijom i sklonom kvaru. Ako radi iznad 800 F, također treba uzeti u obzir ubrzano oštećenje puzanja povezano s ugljičnim čelikom. Vidi paragraf 124 za potpunu raspravu o ograničenjima temperature materijala.
Ponekad inženjeri mogu odrediti i ispitne pritiske za svaki sistem. Paragraf 137 daje smjernice za ispitivanje naprezanja. Tipično, hidrostatičko ispitivanje će biti specificirano na 1,5 puta većem od projektnog pritiska;međutim, obruč i uzdužni naponi u cjevovodu ne smiju prelaziti 90% granice popuštanja materijala u paragrafu 102.3.3 (B) tokom ispitivanja pod pritiskom. Za neke vanjske sisteme cjevovoda koji nisu kotlovi, ispitivanje curenja u radu može biti praktičnija metoda provjere curenja zbog poteškoća u izolaciji dijelova sistema za ispitivanje curenja, ili jednostavno omogućava izolaciju dijelova sistema za ispitivanje curenja.Slažem se, ovo je prihvatljivo.
Kada se uspostave projektni uvjeti, cjevovodi se mogu specificirati. Prva stvar koju treba odlučiti je koji materijal koristiti. Kao što je ranije spomenuto, različiti materijali imaju različite temperaturne granice. Paragraf 105 daje dodatna ograničenja za različite materijale za cijevi. Odabir materijala također ovisi o sistemskoj tekućini, kao što su legure nikla u primjenama na korozivnim kemijskim cijevima, nehrđajući čelik za isporuku čistog zraka u instrumentima, ili čelik sa visokim udjelom ugljika ugljika. rosion.Flow Accelerated Corrosion (FAC) je fenomen erozije/korozije za koji se pokazalo da uzrokuje ozbiljno stanjivanje zidova i kvar cijevi u nekim od najkritičnijih cijevnih sistema. Neuspješno razmatranje stanjivanja vodovodnih komponenti može i imalo je ozbiljne posljedice, kao što je 2007. kada je 2007. godine došlo do pregrijavanja najjače cijevi u KCPAN&L-u, a probušena su dva najozbiljnija cijev u KCPAN&L.
Jednačina 7 i jednačina 9 u paragrafu 104.1.1 definiraju minimalnu potrebnu debljinu stijenke i maksimalni unutrašnji projektni pritisak, za ravnu cijev podložnu unutrašnjem pritisku. Varijable u ovim jednačinama uključuju maksimalno dozvoljeno naprezanje (iz obaveznog dodatka A), vanjski prečnik cijevi, faktor materijala (kao što je prikazano u Tabeli 104. tako da su dodatne debljine opisane u nastavku (W2th A) i bilo koja dodatna debljina opisana u nastavku). Uključeno, specificiranje odgovarajućeg materijala cjevovoda, nominalnog prečnika i debljine zida može biti iterativni proces koji može uključivati ​​i brzinu fluida, pad pritiska i troškove cjevovoda i pumpanja. Bez obzira na primjenu, minimalna potrebna debljina stijenke mora se provjeriti.
Dodatni dodatak za debljinu može se dodati radi kompenzacije iz različitih razloga, uključujući FAC. Dozvole mogu biti potrebne zbog uklanjanja navoja, utora, itd. materijala potrebnog za izradu mehaničkih spojeva. Prema paragrafu 102.4.2, minimalni dodatak mora biti jednak dubini navoja plus tolerancija obrade. Dopuštenje može biti potrebno i za osiguranje oštećenja, dodatnog savijanja ili savijanja cijevi zbog prevelikog opterećenja. drugi uzroci o kojima se govori u paragrafu 102.4.4. Odobrenja se takođe mogu dodati za obračun zavarenih spojeva (paragraf 102.4.3) i kolena (stav 102.4.5). Na kraju, tolerancije se mogu dodati da bi se kompenzovala korozija i/ili erozija. Debljina ovog dodatka treba da bude u skladu sa očekivanim projektom zavarivanja pi1. 2.4.1.
Opcioni Aneks IV pruža smjernice o kontroli korozije. Zaštitni premazi, katodna zaštita i električna izolacija (kao što su izolacijske prirubnice) su sve metode za sprječavanje vanjske korozije ukopanih ili potopljenih cjevovoda. Inhibitori korozije ili obloge mogu se koristiti za sprječavanje unutrašnje korozije. Također treba voditi računa ako je potrebno provesti odgovarajuću hidrostatsku pročišćavanje da bi se koristila odgovarajuća hidrostatička pročišćavanja. ing.
Minimalna debljina stijenke cijevi ili raspored potrebnih za prethodne proračune možda neće biti konstantni po cijelom promjeru cijevi i mogu zahtijevati specifikacije za različite rasporede za različite prečnike. Odgovarajući raspored i vrijednosti debljine stijenke definirane su u ASME B36.10 Zavarene i bešavne cijevi od kovanog čelika.
Prilikom specificiranja materijala cijevi i izvođenja proračuna o kojima smo ranije govorili, važno je osigurati da maksimalne dozvoljene vrijednosti naprezanja korištene u proračunima odgovaraju navedenom materijalu. Na primjer, ako je cijev od nehrđajućeg čelika A312 304L pogrešno označena kao cijev od nehrđajućeg čelika A312 304, predviđena debljina stijenke može biti nedovoljna u maksimalnoj metodi naprezanja zbog dvije dozvoljene vrijednosti naprezanja. cijev mora biti na odgovarajući način specificirana. Na primjer, ako se za proračun koristi maksimalna dozvoljena vrijednost naprezanja za bešavne cijevi, treba navesti bešavnu cijev. U suprotnom, proizvođač/instalater može ponuditi šavno zavarene cijevi, što može rezultirati nedovoljnom debljinom zida zbog nižih maksimalno dozvoljenih vrijednosti naprezanja.
Na primjer, pretpostavimo da je projektna temperatura cjevovoda 300 F, a projektni pritisak je 1200 psig.2″ i 3″. Koristit će se žica od ugljičnog čelika (bešavne A53 razreda B).
Zatim odredite najveće dozvoljene vrijednosti naprezanja za A53 Grade B na gore navedenim projektnim temperaturama iz Tabele A-1. Imajte na umu da se koristi vrijednost za bešavne cijevi jer je navedena bešavna cijev:
Dodatak debljine se također mora dodati. Za ovu primjenu, 1/16 inča. Pretpostavlja se da je dopuštena količina korozije. Zasebna tolerancija glodanja će biti dodata kasnije.
3 inča. Cijev će biti navedena prva. Uz pretpostavku da je cijev po rasporedu 40 i tolerancija glodanja od 12,5%, izračunajte maksimalni pritisak:
Raspored 40 cijevi je zadovoljavajući za cijev od 3 inča u gore navedenim projektnim uvjetima. Zatim provjerite 2 inča. Cjevovod koristi iste pretpostavke:
2 inča. Pod gore navedenim projektnim uvjetima, cjevovod će zahtijevati deblju stijenku od Rasporeda 40. Pokušajte 2 inča. Raspored 80 cijevi:
Iako je debljina stijenke cijevi često ograničavajući faktor u dizajnu tlaka, još uvijek je važno provjeriti da li su spojevi, komponente i spojevi koji se koriste prikladni za specificirane uvjete projekta.
Kao opšte pravilo, u skladu sa paragrafima 104.2, 104.7.1, 106 i 107, svi ventili, fitinzi i druge komponente koje sadrže pritisak proizvedene u skladu sa standardima navedenim u Tabeli 126.1 će se smatrati prikladnim za upotrebu u normalnim radnim uslovima ili ispod onih standarda, ako ocene pritiska-temperature mogu da budu ograničene na određene standarde proizvođača ili proizvođača proizvoda koji ograničavaju određene standarde. od normalnog rada od onih navedenih u ASME B31.1, primjenjivat će se stroža ograničenja.
Na raskrsnicama cijevi preporučuju se T-priključci, poprečni dijelovi, križevi, zavareni spojevi grana, itd., proizvedeni prema standardima navedenim u Tabeli 126.1. U nekim slučajevima, raskrsnice cjevovoda mogu zahtijevati jedinstvene veze grana. Paragraf 104.3.1 daje dodatne zahtjeve za spojeve grana kako bi se osiguralo da ima dovoljno materijala za cijevi da izdrže pritisak.
Da bi pojednostavio dizajn, projektant može izabrati da postavi više uslova za projektovanje kako bi se zadovoljila ocena prirubnice određene klase pritiska (npr. ASME klasa 150, 300, itd.) kao što je definisano klasom pritiska i temperature za specifične materijale specificirane u ASME B16 .5 Prirubnice cevi i prirubnički spojevi, ili slični standardi navedeni u tabeli 126. Ovo povećanje debljine zida je neprihvatljivo. dizajn komponenti.
Važan dio dizajna cjevovoda je osiguravanje da se strukturalni integritet sistema cjevovoda održi nakon što se primjenjuju efekti pritiska, temperature i vanjskih sila. Strukturalni integritet sistema se često zanemaruje u procesu projektovanja i, ako se ne uradi dobro, može biti jedan od skupljih dijelova dizajna. Integritet konstrukcije se raspravlja prvenstveno na dva mjesta: Paragraf104 Ana. sion i fleksibilnost.
Paragraf 104.8 navodi osnovne kodne formule koje se koriste za određivanje da li sistem cjevovoda premašuje dozvoljena naprezanja kodom. Ove kodne jednadžbe se obično nazivaju kontinuiranim opterećenjem, povremenim opterećenjem i pomakom. Trajno opterećenje je efekat pritiska i težine na cevovodni sistem. Slučajna opterećenja su kontinuirana opterećenja plus moguća opterećenja od vjetra. Primijenjeno opterećenje neće djelovati na druga slučajna opterećenja u isto vrijeme, tako da će svako slučajno opterećenje biti zaseban slučaj opterećenja u vrijeme analize. Opterećenja pomaka su efekti toplinskog rasta, pomaka opreme tokom rada ili bilo kojeg drugog opterećenja pomaka.
Paragraf 119 govori o tome kako se nositi s ekspanzijom cijevi i fleksibilnošću u cijevnim sistemima i kako odrediti reakciona opterećenja. Fleksibilnost cijevnih sistema je često najvažnija u povezivanju opreme, jer većina priključaka opreme može izdržati samo minimalnu količinu sile i momenta primijenjene na mjestu spajanja. U većini slučajeva, toplinski rast cijevnog sistema ima najveći utjecaj na reakciono opterećenje, tako da je to važno u kontroli opterećenja sustava.
Kako bi se prilagodila fleksibilnost sistema cjevovoda i kako bi se osiguralo da je sistem pravilno poduprt, dobra je praksa poduprijeti čelične cijevi u skladu s tablicom 121.5. Ako projektant nastoji zadovoljiti standardni razmak oslonaca za ovu tablicu, postiže tri stvari: minimizira progib vlastite težine, smanjuje otpornost na opterećenje u skladu s raspoloživim opterećenjem stola i povećava raspoloživa opterećenja u tablici. 121.5, obično će rezultirati manje od 1/8 inča vlastite težine pomaka ili progiba između nosača cijevi. Minimiziranje vlastite težine ugiba pomaže u smanjenju šanse za kondenzaciju u cijevima koje vode paru ili plin. Praćenje preporuka za razmak u Tabeli 121.5 također omogućava dizajneru da smanji konstantnu vrijednost u 0% koda. prema jednačini 1B, dozvoljeni napon za opterećenja pomaka je obrnuto povezan s trajnim opterećenjima. Prema tome, minimiziranjem trajnog opterećenja, tolerancija naprezanja pomaka se može maksimizirati. Preporučeni razmak za nosače cijevi je prikazan na slici 3.
Kako bi se osiguralo da se reakciona opterećenja cevovodnog sistema pravilno razmatraju i da su kodirani naponi ispunjeni, uobičajena metoda je izvođenje kompjuterski potpomognute analize naprezanja u sistemu. Postoji nekoliko različitih softverskih paketa za analizu naprezanja cevovoda dostupnih, kao što su Bentley AutoPIPE, Intergraph Caesar II, Piping Solutions Tri-Flex ili jedan od drugih komercijalno dostupnih paketa naprezanja - prednost ovog modela za projektovanje računarskog naprezanja omogućava kreiranje računarskog modela naprezanja. sistema cjevovoda za laku verifikaciju i mogućnost unošenja potrebnih promjena u konfiguraciju. Na slici 4 prikazan je primjer modeliranja i analize dijela cjevovoda.
Prilikom dizajniranja novog sistema, dizajneri sistema obično specificiraju da sve cijevi i komponente trebaju biti proizvedene, zavarene, sastavljene, itd. kako to zahtijeva bilo koji kod koji se koristi. Međutim, u nekim retrofitima ili drugim aplikacijama, može biti korisno da imenovani inženjer pruži smjernice o određenim tehnikama proizvodnje, kao što je opisano u Poglavlju V.
Uobičajeni problem koji se susreće u primjenama naknadne ugradnje je predgrijavanje zavara (paragraf 131) i toplinska obrada nakon zavarivanja (paragraf 132). Između ostalih prednosti, ovi toplinski tretmani se koriste za ublažavanje naprezanja, sprječavanje pucanja i povećanje čvrstoće zavara. Stavke koje utječu na zahtjeve toplinske obrade prije zavarivanja i nakon zavarivanja uključuju sljedeće, ali nisu ograničene na, materijal za debljinu spoja, grupu debljine spoja. lded.Svaki materijal naveden u obaveznom dodatku A ima dodijeljen P broj. Za predgrijavanje, paragraf 131 daje minimalnu temperaturu do koje se osnovni metal mora zagrijati prije zavarivanja. Za PWHT, tabela 132 daje raspon temperature zadržavanja i dužinu vremena za zadržavanje zone zavarivanja. Brzine grijanja i hlađenja, metode mjerenja temperature, smjernice za temperaturu, metode mjerenja temperature i procedure za zagrijavanje trebaju se pridržavati kodeksa. mogu nastati štetni efekti na zavarenom području zbog nepravilne termičke obrade.
Još jedna potencijalna oblast zabrinutosti u sistemima cjevovoda pod pritiskom su krivine cijevi. Savijanje cijevi može uzrokovati stanjivanje zida, što rezultira nedovoljnom debljinom zida. Prema paragrafu 102.4.5, kod dozvoljava savijanje sve dok minimalna debljina zida zadovoljava istu formulu koja se koristi za izračunavanje minimalne debljine zida za ravne cijevi. s za različite radijuse savijanja. Zavoji također mogu zahtijevati toplinsku obradu prije savijanja i/ili poslije savijanja. Paragraf 129 daje smjernice o proizvodnji koljena.
Za mnoge sisteme cjevovoda pod pritiskom, potrebno je instalirati sigurnosni ventil ili prelivni ventil kako bi se spriječio nadpritisak u sistemu. Za ove primjene, opcioni Dodatak II: Pravila dizajna za instalaciju sigurnosnog ventila je vrlo vrijedan, ali ponekad malo poznat resurs.
U skladu sa paragrafom II-1.2, sigurnosni ventili se odlikuju potpuno otvorenim iskačućim djelovanjem za plin ili paru, dok se sigurnosni ventili otvaraju u odnosu na uzvodni statički tlak i koriste se prvenstveno za servis tekućine.
Jedinice sigurnosnih ventila se odlikuju po tome da li su otvoreni ili zatvoreni ispusni sistemi. Kod otvorenog ispuha, koleno na izlazu sigurnosnog ventila obično izlazi u ispušnu cijev u atmosferu. Obično će to rezultirati manjim povratnim tlakom. Ako se u ispušnoj cijevi stvori dovoljan povratni tlak, dio ispušnog plina bi trebao biti istisnut iz ispušne cijevi ili bi se iz ispušne cijevi velike veličine trebao izbaciti iz ispušne cijevi. dovoljno da spriječi povratni udar. U aplikacijama sa zatvorenim ventilom, tlak se povećava na izlazu ventila za odzračivanje zbog kompresije zraka u odzračnom vodu, što potencijalno uzrokuje širenje tlačnih valova. U paragrafu II-2.2.2, preporučuje se da projektni tlak zatvorenog ispusnog voda bude najmanje dva puta veći od radnog tlaka u stacionarnom stanju. Slike 5 pokazuju sigurnosni ventil i odnos zatvorenog ventila.
Instalacije sigurnosnih ventila mogu biti podvrgnute različitim silama kao što je sažeto u paragrafu II-2. Ove sile uključuju efekte termičkog širenja, interakciju višestrukih rasterećenih ventila koji se istovremeno odvode, efekte seizmičke i/ili vibracije i efekte pritiska tokom događaja rasterećenja pritiska. Iako projektni tlak do izlaza sigurnosnog ventila treba da odgovara projektiranoj konfiguraciji ispusnog sustava i tlaku ispusnog sistema prema dolje. sigurnosnog ventila. Jednačine su date u paragrafu II-2.2 za određivanje tlaka i brzine na koljenu za pražnjenje, ulazu cijevi za izbacivanje i izlazu ispusne cijevi za otvorene i zatvorene ispusne sisteme. Koristeći ove informacije, sile reakcije u različitim točkama u izduvnom sistemu mogu se izračunati i uzeti u obzir.
Primjer problema otvorenog pražnjenja naveden je u paragrafu II-7.Ostalih metoda za izračunavanje karakteristika protoka u reljefnim sistemima za ispuštanje ventila, a takva metoda je opisana analiza sigurnosti za napajanje i pritisak izduvanih i pritiska izduvanog izduvanog grupne grupe "Objavio ASME u časopisu elektrotehnike, oktobar 1975.
Prelivni ventil bi trebao biti smješten na minimalnoj udaljenosti ravne cijevi od bilo koje krivine. Ovo minimalno rastojanje ovisi o servisu i geometriji sistema kao što je definirano u paragrafu II-5.2.1. Za instalacije s više rasterećenih ventila, preporučeni razmak za spojeve ogranaka ventila ovisi o radijusima grana i servisnih cijevi, kao što je prikazano u napomeni (10)(c) u Tabeli D-1. ispusni ventil se ispušta u operativne cjevovode, a ne u susjedne strukture kako bi se minimizirali efekti toplinskog širenja i seizmičkih interakcija. Sažetak ovih i drugih razmatranja dizajna u dizajnu sklopova sigurnosnih ventila može se naći u paragrafu II-5.
Očigledno, nije moguće pokriti sve zahtjeve dizajna ASME B31 u okviru ovog članka. Ali svaki imenovani inženjer uključen u dizajn sistema cjevovoda pod pritiskom bi trebao barem biti upoznat sa ovim kodom dizajna. Nadajmo se, uz gore navedene informacije, čitaoci će pronaći ASME B31 vrijednijim i dostupnijim resursom.
Monte K. Engelkemier je vođa projekta u Stanley Consultants. Engelkemier je član Iowa Engineering Society, NSPE i ASME, i služi u B31.1 Odboru i Podkomitetu za kodeks električnih cijevi. Ima preko 12 godina praktičnog iskustva u rasporedu cevovodnog sistema i dizajnu, konsultant za ispitivanje naprezanja u Stankeu. Ima preko 6 godina profesionalnog iskustva u projektovanju cevovodnih sistema za razne komunalne, opštinske, institucionalne i industrijske klijente i član je ASME i Iowa Engineering Society.
Imate li iskustva i stručnosti o temama obuhvaćenim ovim sadržajem? Trebali biste razmisliti o doprinosu našem CFE Media uredničkom timu i dobiti priznanje koje vi i vaša kompanija zaslužujete. Kliknite ovdje da započnete proces.