Gràcies per visitar Nature.com. La versió del navegador que utilitzeu té un suport limitat per a CSS. Per obtenir la millor experiència, us recomanem que utilitzeu un navegador actualitzat (o desactiveu el mode de compatibilitat a Internet Explorer). Mentrestant, per garantir un suport continuat, mostrarem el lloc sense estils ni JavaScript.
En aquest article, es dissenya i verifica un tub d'ona de doble fulla entrellaçat de banda ampla d'alta potència de 220 GHz. En primer lloc, es proposa una estructura d'ona lenta de doble fulla esglaonada de doble feix. Mitjançant un esquema d'operació de mode dual, el rendiment de la transmissió i l'amplada de banda són gairebé el doble que el d'un mode únic. Està dissenyat un sistema òptic electrònic en forma, la tensió de conducció és de 20 ~ 21 kV i el corrent és de 2 × 80 mA. Objectius de disseny. Mitjançant l'ús de la màscara i l'elèctrode de control a la pistola de doble feix, els dos feixos de llapis es poden enfocar al llarg dels seus centres respectius amb una relació de compressió de 7, la distància d'enfocament és d'uns 0,18 mm. El doble feix d'electrons pot arribar als 45 mm i el camp magnètic d'enfocament és de 0,6 T, que és suficient per cobrir tot el sistema d'alta freqüència (HFS). Aleshores, per verificar la usabilitat del sistema òptic electrònic i el rendiment de l'estructura d'ona lenta, també es van realitzar simulacions de cèl·lules de partícules (PIC) a tot el HFS. La tensió del feix és de 20,6 kV, el corrent del feix és de 2 × 80 mA, el guany és de 38 dB i l'amplada de banda de 3 dB supera els 35 dB uns 70 GHz. Finalment, es realitza una fabricació de microestructura d'alta precisió per verificar el rendiment de l'HFS, i els resultats mostren que l'amplada de banda i les característiques de transmissió es troben en bon estat d'acord amb aquest esquema de simulació. -Potència, fonts de radiació de banda terahertz de banda ultraampla amb potencial per a aplicacions futures.
Com a dispositiu electrònic de buit tradicional, el tub d'ona viatjant (TWT) té un paper insubstituïble en moltes aplicacions com ara el radar d'alta resolució, els sistemes de comunicació per satèl·lit i l'exploració espacial. Com millorar de manera integral el rendiment de la banda THz s'ha convertit en un tema molt preocupat per a moltes institucions de recerca científica. En els darrers anys, les noves estructures d'ona lenta (SWS), com ara les estructures de doble fulla esglaonades (SDV) i les estructures de guia d'ona plegada (FW), han rebut una gran atenció a causa de les seves estructures planars naturals, especialment la nova estructura SDV-SWS. L'estructura ar es pot fabricar fàcilment mitjançant tècniques de processament micro-nano, com ara el control numèric per ordinador (CNC) i UV-LIGA, l'estructura del paquet totalment metàl·lic pot proporcionar una capacitat tèrmica més gran amb una potència de sortida i un guany més grans, i l'estructura semblant a una guia d'ones també pot proporcionar un ample de banda de treball més ampli. Actualment, UC Davis va demostrar per primera vegada el 2017 que pot generar un senyal de sortida SDV-TW10 d'alta potència i una amplada de banda alta W10 GHz. No obstant això, aquests resultats encara tenen llacunes que no poden satisfer els requisits relacionats d'alta potència i amplada de banda ample a la banda de terahertzs. Per a la banda G SDV-TWT d'UC-Davis, s'han utilitzat feixos d'electrons de fulla. Tot i que aquest esquema pot millorar significativament la capacitat de transport de corrent del feix, és difícil mantenir un sistema de transmissió a llarga distància, és difícil mantenir un sistema de transmissió a llarga distància. túnel de feix de mode excessiu, que també pot fer que el feix s'autoregula.– Excitació i oscil·lació 6,7. Per tal de satisfer els requisits d'alta potència de sortida, ample de banda ampli i bona estabilitat de THz TWT, en aquest article es proposa un SDV-SWS de doble feix amb funcionament en mode dual. És a dir, per augmentar l'ample de banda de funcionament, es proposa i s'introdueix un funcionament en mode dual en aquesta estructura. Les ràdios de feix de llapis són relativament petites a causa de les restriccions de mida vertical. Si la densitat de corrent és massa alta, el corrent del feix s'ha de reduir, donant lloc a una potència de sortida relativament baixa. Per millorar el corrent del feix, ha sorgit EOS multibeam distribuït planar, que aprofita la mida lateral del SWS. , que pot evitar el túnel de feix excessiu en comparació amb els dispositius de feix de fulla. Per tant, és beneficiós mantenir l'estabilitat del tub d'ona viatgera. A partir del treball anterior8,9, aquest article proposa un camp magnètic uniforme de banda G que enfoca el doble feix de llapis EOS, que pot millorar considerablement la distància de transmissió estable del feix i augmentar encara més la potència d'interacció del feix.
L'estructura d'aquest article és la següent. En primer lloc, es descriu el disseny de la cèl·lula SWS amb paràmetres, anàlisi de característiques de dispersió i resultats de simulació d'alta freqüència. A continuació, segons l'estructura de la cel·la unitat, es dissenya un sistema d'interacció amb un feix de llapis doble EOS i un sistema d'interacció entre feix. la correcció de tot l'HFS.Finalment fes un resum.
Com a un dels components més importants del TWT, les propietats dispersives de l'estructura d'ona lenta indiquen si la velocitat d'electrons coincideix amb la velocitat de fase del SWS i, per tant, té una gran influència en la interacció feix-ona. Per millorar el rendiment de tot el TWT, es dissenya una estructura d'interacció millorada. L'estructura de la cèl·lula unitat es mostra a la figura 1. feix de ploma per millorar encara més la potència de sortida i l'estabilitat del funcionament.Mentrestant, per tal d'augmentar l'ample de banda de treball, s'ha proposat un mode dual per operar SWS. A causa de la simetria de l'estructura SDV, la solució de l'equació de dispersió del camp electromagnètic es pot dividir en modes parells i imparells. Al mateix temps, el mode imparell fonamental de la banda de baixa freqüència i el mode parell fonamental de la banda d'alta freqüència s'utilitzen per millorar la sincronització de l'amplada de banda, per tal de millorar la interacció de la banda ampla.
Segons els requisits de potència, tot el tub està dissenyat amb una tensió de conducció de 20 kV i un corrent de doble feix de 2 × 80 mA. Per tal d'ajustar la tensió el més a prop possible a l'ample de banda de funcionament de l'SDV-SWS, hem de calcular la durada del període p. La relació entre la tensió del feix i el període es mostra a l'equació (1)10:
En establir el canvi de fase a 2,5π a la freqüència central de 220 GHz, el període p es pot calcular en 0,46 mm. La figura 2a mostra les propietats de dispersió de la cel·la unitat SWS. La línia de llum de 20 kV coincideix molt bé amb la corba bimodal. La figura 2b mostra la impedància d'acoblament mitjana, que és superior a 0,6 Ω de 210 a 290 GHz, cosa que indica que es poden produir interaccions fortes a l'ample de banda operatiu.
(a) Característiques de dispersió d'un SDV-SWS de mode dual amb una línia de raig d'electrons de 20 kV. (b) Impedància d'interacció del circuit d'ona lenta SDV.
Tanmateix, és important tenir en compte que hi ha una bretxa de banda entre els modes parell i parell, i normalment ens referim a aquesta banda buit com a banda de parada, tal com es mostra a la figura 2a. Si el TWT s'utilitza a prop d'aquesta banda de freqüència, pot produir-se una forta força d'acoblament del feix, que provocarà oscil·lacions no desitjades. 0,1 GHz. És difícil determinar si aquest petit buit de banda provoca oscil·lacions. Per tant, l'estabilitat del funcionament al voltant de la banda de parada s'investigarà a la següent secció de simulació PIC per analitzar si es poden produir oscil·lacions no desitjades.
El model de tot l'HFS es mostra a la figura 3. Consta de dues etapes de SDV-SWS, connectades per reflectors Bragg. La funció del reflector és tallar la transmissió del senyal entre les dues etapes, suprimir l'oscil·lació i la reflexió dels modes que no funcionen, com ara els modes de gran ordre generats entre les fulles superiors i inferiors, de manera que s'utilitza en gran mesura l'estabilitat de la connexió de tot el tub. per connectar el SWS a una guia d'ones estàndard WR-4. El coeficient de transmissió de l'estructura de dos nivells es mesura amb un solucionador de domini temporal al programari de simulació 3D. Tenint en compte l'efecte real de la banda de terahertzs ​​sobre el material, el material de l'embolcall de buit es configura inicialment en coure i la conductivitat es redueix a 2,25 × 1207 S/m120.
La figura 4 mostra els resultats de transmissió per a HFS amb i sense acobladors cònics lineals. Els resultats mostren que l'acoblador té poc efecte en el rendiment de transmissió de tot l'HFS. La pèrdua de retorn (S11 < − 10 dB) i la pèrdua d'inserció (S21 > − 5 dB) de tot el sistema a 207 ~ 280 GHz mostra una bona característica de transmissió HFS té una bona banda ampla.
Com a font d'alimentació dels dispositius electrònics de buit, el canó d'electrons determina directament si el dispositiu pot generar prou potència de sortida. Combinat amb l'anàlisi de HFS a la secció II, s'ha de dissenyar un EOS de doble feix per proporcionar suficient potència.2, la tensió de conducció Ua dels feixos d'electrons s'estableix inicialment a 20 kV, els corrents I dels dos feixos d'electrons són tots dos de 80 mA i el diàmetre del feix dw dels feixos d'electrons és de 0,13 mm. la densitat de corrent del feix d'electrons és de 603 A/cm2, i la densitat de corrent del càtode és de 86 A/cm2, que es pot aconseguir mitjançant. Això s'aconsegueix amb nous materials de càtode. Segons la teoria del disseny 14, 15, 16, 17, es pot identificar de manera única un canó d'electrons de Pierce.
La figura 5 mostra els diagrames esquemàtics horitzontals i verticals del canó, respectivament. Es pot veure que el perfil del canó d'electrons en la direcció x és gairebé idèntic al d'un canó d'electrons en forma de làmina típica, mentre que en la direcció y els dos feixos d'electrons estan parcialment separats per la màscara. 0 mm, respectivament. Segons els requisits de disseny de relació de compressió i mida d'injecció d'electrons, les dimensions de les dues superfícies del càtode es determinen que són 0,91 mm × 0,13 mm.
Per tal que el camp elèctric enfocat rebut per cada feix d'electrons en la direcció x sigui simètric respecte al seu propi centre, aquest treball aplica un elèctrode de control al canó d'electrons. En establir la tensió de l'elèctrode de focalització i l'elèctrode de control a -20 kV, i la tensió de l'ànode a 0 V, podem obtenir la distribució de la trajectòria del canó d'electrons, tal com es mostra a la figura 6. tenen una bona compressibilitat en la direcció y, i cada feix d'electrons convergeix cap a la direcció x al llarg del seu propi centre de simetria, cosa que indica que l'elèctrode de control equilibra el camp elèctric desigual generat per l'elèctrode d'enfocament.
La figura 7 mostra l'embolcall del feix en les direccions x i y. Els resultats mostren que la distància de projecció del feix d'electrons en la direcció x és diferent de la de la direcció y. La distància de llançament en la direcció x és d'uns 4 mm, i la distància de llançament en la direcció y és propera a 7 mm. Per tant, la distància de llançament real s'hauria de triar entre la figura 4 i 87 mm. a 4,6 mm de la superfície del càtode. Podem veure que la forma de la secció transversal és la més propera a un feix d'electrons circular estàndard. La distància entre els dos feixos d'electrons és propera als 0,31 mm dissenyats, i el radi és d'uns 0,13 mm, que compleix els requisits de disseny. La figura 9 mostra els resultats de la simulació del feix de corrent. 0mA.
Tenint en compte la fluctuació de la tensió de conducció en aplicacions pràctiques, cal estudiar la sensibilitat a la tensió d'aquest model. En el rang de tensió de 19,8 ~ 20,6 kV, s'obtenen els embolcalls de corrent i de corrent del feix, tal com es mostra a la figura 1 i les figures 1.10 i 11. A partir dels resultats, es pot veure que el canvi de tensió de conducció no té cap efecte només en el voltatge de conducció, i no només té cap efecte sobre el corrent elèctric. 74 a 0,78 A. Per tant, es pot considerar que el canó d'electrons dissenyat en aquest article té una bona sensibilitat a la tensió.
L'efecte de les fluctuacions de tensió de conducció en els embolcalls del feix de direcció x i y.
Un camp d'enfocament magnètic uniforme és un sistema d'enfocament d'imants permanents comú. A causa de la distribució uniforme del camp magnètic al llarg del canal del feix, és molt adequat per a feixos d'electrons axisimètrics. En aquesta secció, es proposa un sistema d'enfocament magnètic uniforme per mantenir la transmissió a llarga distància de feixos dobles de llapis. Mitjançant l'anàlisi del camp magnètic generat, s'estudia l'esquema del camp magnètic generat i s'estudia l'esquema del sistema d'enfocament i sensibilitat. a la teoria de transmissió estable d'un feix de llapis únic18,19, el valor del camp magnètic de Brillouin es pot calcular mitjançant l'equació (2). En aquest article, també fem servir aquesta equivalència per estimar el camp magnètic d'un feix de llapis doble distribuït lateralment. Combinat amb el canó d'electrons dissenyat en aquest article, el valor del camp magnètic calculat és d'aproximadament Gs.40000.20, 1,5-2 vegades el valor calculat normalment es tria en dissenys pràctics.
La figura 12 mostra l'estructura d'un sistema de camp d'enfocament de camp magnètic uniforme. La part blava és l'imant permanent magnetitzat en la direcció axial. La selecció de material és NdFeB o FeCoNi. La remanència Br establerta en el model de simulació és 1,3 T i la permeabilitat és 1,05. Per garantir la transmissió estable del feix en tot el circuit, la mida inicial de l'imant és de 70 mm. La direcció x determina si el camp magnètic transversal al canal del feix és uniforme, la qual cosa requereix que la mida en la direcció x no sigui massa petita. Al mateix temps, tenint en compte el cost i el pes de tot el tub, la mida de l'imant no ha de ser massa gran. Per tant, els imants es configuren inicialment a 150 mm × 150 mm × 70 mm. s està establert en 20 mm.
El 2015, Purna Chandra Panda21 va proposar una peça polar amb un nou forat esglaonat en un sistema d'enfocament magnètic uniforme, que pot reduir encara més la magnitud de la fuita de flux al càtode i el camp magnètic transversal generat al forat de la peça polar. En aquest article, afegim una estructura esglaonada a la peça polar del sistema d'enfocament. tres passos són de 0,5 mm i la distància entre els forats de la peça del pol és de 2 mm, tal com es mostra a la figura 13.
La figura 14a mostra la distribució del camp magnètic axial al llarg de les línies centrals dels dos feixos d'electrons. Es pot veure que les forces del camp magnètic al llarg dels dos feixos d'electrons són iguals. El valor del camp magnètic és d'uns 6000 Gs, que és 1,5 vegades el camp de Brillouin teòric per augmentar la transmissió i el rendiment de l'enfocament. La figura 14b mostra la distribució del camp magnètic transversal en la direcció z a la vora superior dels dos feixos d'electrons. Es pot veure que el camp magnètic transversal només és inferior a 200 Gs al forat de la peça polar, mentre que en el circuit d'ona lenta, la influència del camp electromagnètic transversal és gairebé nul·la. saturació magnètica de les peces polars, cal estudiar la intensitat del camp magnètic dins de les peces polars. La figura 14c mostra el valor absolut de la distribució del camp magnètic dins de la peça polar. Es pot veure que el valor absolut de la força del camp magnètic és inferior a 1,2 T, cosa que indica que la saturació magnètica de la peça polar no es produirà.
Distribució de la intensitat del camp magnètic per a Br = 1,3 T.(a) Distribució del camp axial.(b) Distribució lateral del camp By en la direcció z.(c) Valor absolut de la distribució del camp dins la peça polar.
A partir del mòdul CST PS, s'optimitza la posició relativa axial de la pistola de doble feix i el sistema d'enfocament.Segons Ref.9 i simulacions, la ubicació òptima és on la peça de l'ànode se superposa a la peça polar lluny de l'imant. No obstant això, es va trobar que si la remanència s'establia a 1,3 T, la transmitància del feix d'electrons no podria arribar al 99%. En augmentar la remanència a 1,4 T, el camp magnètic d'enfocament s'augmentarà fins a 650 oz. Es pot veure que el feix té una bona transmissió, una petita fluctuació i una distància de transmissió superior a 45 mm.
Trajectòries de dobles feixos de llapis sota un sistema magnètic homogeni amb Br = 1,4 T.(a) pla xoz.(b) aeronaus yoz.
La figura 16 mostra la secció transversal del feix en diferents posicions allunyades del càtode. Es pot veure que la forma de la secció del feix en el sistema d'enfocament està ben mantinguda i el diàmetre de la secció no canvia gaire. La figura 17 mostra els embolcalls del feix en les direccions x i y, respectivament. Es pot veure que la fluctuació de la direcció del feix és molt petita. Els resultats mostren que el corrent és d'uns 2 × 80 mA, que és coherent amb el valor calculat en el disseny del canó d'electrons.
Secció transversal del feix d'electrons (amb sistema d'enfocament) a diferents posicions lluny del càtode.
Tenint en compte una sèrie de problemes com ara errors de muntatge, fluctuacions de tensió i canvis en la intensitat del camp magnètic en aplicacions pràctiques de processament, és necessari analitzar la sensibilitat del sistema d'enfocament. Com que hi ha un buit entre la peça de l'ànode i la peça polar en el processament real, aquest buit s'ha d'establir en la simulació. El resultat del s mostra que el canvi en l'embolcall del feix no és significatiu i el corrent del feix gairebé no canvia. Per tant, el sistema és insensible als errors de muntatge. Per a la fluctuació de la tensió de conducció, el rang d'error s'estableix a ±0,5 kV. canvis en la intensitat del camp magnètic. Els resultats de la comparació es mostren a la figura 20. Es pot veure que l'embolcall del feix gairebé no canvia, la qual cosa significa que tot l'EOS és insensible als canvis en la força del camp magnètic.
L'embolcall del feix i el corrent resulten sota un sistema d'enfocament magnètic uniforme. (a) La tolerància de muntatge és de 0,2 mm. (b) La fluctuació de la tensió de conducció és de ±0,5 kV.
Embolcall del feix sota un sistema d'enfocament magnètic uniforme amb fluctuacions de la força del camp magnètic axial que oscil·len entre 0,63 i 0,68 T.
Per tal d'assegurar que el sistema d'enfocament dissenyat en aquest document pot coincidir amb HFS, és necessari combinar el sistema d'enfocament i HFS per a la investigació. La figura 21 mostra una comparació dels embolcalls de feix amb i sense HFS carregat. Els resultats mostren que l'embolcall del feix no canvia gaire quan es carrega tot l'HFS. Per tant, el sistema d'enfocament és adequat per al disseny HFS del tub d'ona superior.
Per verificar la correcció de l’EOS proposat a la secció III i investigar el rendiment de la SDV-TWT de 220 GHz, es realitza una simulació 3D-PIC de la interacció d’ona de feix AMETERS Com la pistola d’electrons dissenyada anteriorment. Dediqueu la insensibilitat i la bona estabilitat de l’EOS, la tensió de conducció es pot optimitzar correctament per aconseguir la millor potència de sortida en la simulació PIC. Els resultats de la simulació mostren que la potència i el guany saturat es poden obtenir a una tensió de conducció de 20,6 kV, un corrent de biga de 2 × 80 mA (603 A/cm2) i una potència d’entrada de 0,05 w.
Per obtenir el millor senyal de sortida, també cal optimitzar el nombre de cicles. La millor potència de sortida s'obté quan el nombre de dues etapes és de 42 + 48 cicles, tal com es mostra a la figura 22a. Un senyal d'entrada de 0,05 W s'amplifica a 314 W amb un guany de 38 dB. la distribució de la posició axial de l'energia dels electrons al SWS, amb la majoria dels electrons perdent energia. Aquest resultat indica que el SDV-SWS pot convertir l'energia cinètica dels electrons en senyals de RF, aconseguint així l'amplificació del senyal.
Senyal de sortida SDV-SWS a 220 GHz. (a) Potència de sortida amb espectre inclòs. (b) Distribució d'energia dels electrons amb el feix d'electrons al final de la inserció SWS.
La figura 23 mostra l'amplada de banda de la potència de sortida i el guany d'un SDV-TWT de doble feix de mode dual. El rendiment de la sortida es pot millorar encara més si barregeu les freqüències de 200 a 275 GHz i optimitzeu la tensió de la unitat. Aquest resultat mostra que l'amplada de banda de 3 dB pot cobrir de 205 a 275 GHz, la qual cosa significa que l'ample de banda de 275 GHz funciona amb una amplada de banda molt gran.
No obstant això, segons la figura 2a, sabem que hi ha una banda de parada entre els modes parell i parell, que pot provocar oscil·lacions no desitjades. Per tant, cal estudiar l'estabilitat del treball al voltant de les parades. La potència és relativament estable. L'espectre també es mostra a la figura 24 respectivament, l'espectre és pur. Aquests resultats indiquen que no hi ha auto-oscil·lació a prop de la banda de parada.
La fabricació i el mesurament són necessaris per verificar la correcció de tot el HFS. En aquesta part, el HFS es fabrica utilitzant tecnologia de control numèric per ordinador (CNC) amb un diàmetre d'eina de 0,1 mm i una precisió de mecanitzat de 10 μm. El material per a l'estructura d'alta freqüència és proporcionat per una estructura de coure d'alta conductivitat (OFHC) lliure d'oxigen (OFHC). mm, una amplada de 20,00 mm i una alçada de 8,66 mm. Vuit forats de pins estan distribuïts al voltant de l'estructura. La figura 25b mostra l'estructura mitjançant microscòpia electrònica d'escaneig (SEM). Les fulles d'aquesta estructura es produeixen de manera uniforme i tenen una bona rugositat superficial. Després d'una mesura precisa, l'error de mecanitzat global és inferior al 0,4% de l'estructura de mecanitzat i la rugositat de la superfície. requisits de decisió.
La figura 26 mostra la comparació entre els resultats reals de la prova i les simulacions del rendiment de la transmissió. El port 1 i el port 2 de la figura 26a corresponen als ports d'entrada i sortida de l'HFS, respectivament, i són equivalents al port 1 i el port 4 de la figura 3. Els resultats reals de la mesura de S11 són lleugerament millors que els resultats de la simulació. La simulació és massa alta i la rugositat de la superfície després del mecanitzat real és deficient. En general, els resultats mesurats estan d'acord amb els resultats de la simulació i l'amplada de banda de transmissió compleix el requisit de 70 GHz, que verifica la viabilitat i la correcció del SDV-TWT de mode dual proposat. per a la seva fabricació i aplicacions posteriors.
En aquest article, es presenta un disseny detallat d'un SDV-TWT de doble feix de 220 GHz de distribució plana. La combinació d'operació de mode dual i excitació de doble feix augmenta encara més l'amplada de banda operativa i la potència de sortida. També es duen a terme la fabricació i la prova en fred per verificar la correcció de tot el HFS.Els resultats reals de la mesura coincideixen amb els resultats de la simulació. Per a l'EOS de dos feixos dissenyat, s'han utilitzat conjuntament una secció de màscara i elèctrodes de control per produir un feix de dos llapis. Sota el camp magnètic d'enfocament uniforme dissenyat, el feix d'electrons es pot transmetre de manera estable a llargues distàncies amb una bona forma. proposat en aquest document combina completament la tecnologia de processament de plans madurs actuals i mostra un gran potencial en indicadors de rendiment i processament i muntatge. Per tant, aquest document creu que és més probable que l'estructura plana es converteixi en la tendència de desenvolupament dels dispositius electrònics de buit a la banda de terahertz.
La majoria de les dades en brut i els models analítics d'aquest estudi s'han inclòs en aquest document. Es pot obtenir més informació rellevant de l'autor corresponent a petició raonable.
Gamzina, D. et al. Mecanitzat CNC a nanoescala d'electrònica de buit subterahertz. Dispositius transelectrònics IEEE.63, 4067–4073 (2016).
Malekabadi, A. i Paoloni, C. UV-LIGA microfabrication of sub-terahertz waveguides using multicapa SU-8 photoresist.J.Micromechanics.Microelectronics.26, 095010. https://doi.org/10.1088/0960-1317/26/9/095010 (2016).
Dhillon, SS et al.2017 THz technology roadmap.J.Physics.D to apply.physics.50, 043001. https://doi.org/10.1088/1361-6463/50/4/043001 (2017).
Shin, YM, Barnett, LR i Luhmann, NC Fort confinament de la propagació d'ones plasmòniques mitjançant waveguides de doble reixeta escalonada de banda ultra ampla.application.physics.Wright.93, 221504. https://doi.org/10.1063/1.3041646 (2008).
Baig, A. et al.Performance of a Nano CNC Machined 220-GHz Traveling Wave Tube Amplifier.IEEE Trans.electronic devices.64, 590–592 (2017).
Han, Y. & Ruan, CJ Investigant la inestabilitat de diocotrons de feixos d'electrons de làmines infinitament amples mitjançant la teoria macroscòpica del model de fluids freds.
Galdetskiy, AV sobre l'oportunitat d'augmentar l'amplada de banda mitjançant la disposició plana del feix en un klystron multibeam. A la 12th IEEE International Conference on Vacuum Electronics, Bangalore, Índia, 5747003, 317–318 https://doi.org/10.1109/IVEC.200103 (5724701).
Nguyen, CJ et al. Disseny de canons d'electrons de tres feixs amb distribució del pla de divisió de feix estret en un tub d'ona que viatja de doble fulla esglaonat en banda W[J].Science.Rep.11, 940.https://doi.org/10.1038/s41598-020-80276-3 (2021).
Wang, PP, Su, YY, Zhang, Z., Wang, WB i Ruan, CJ Sistema òptic d'electrons de tres feix distribuït planar amb separació de feix estret per a dispositius TWT.IEEE Trans.electronic en mode fonamental de banda W.68, 5215–5219 (2021).
Zhan, M. Research on Interleaved Double Blade Traveling Wave Tube with Millimeter-Wave Sheet Beams 20-22 (PhD, Universitat de Beihang, 2018).
Ruan, CJ, Zhang, HF, Tao, J. & He, Y. Estudi sobre l'estabilitat de la interacció feix-ona d'un tub d'ona viatgera de doble fulla entrellaçat de banda G. 2018 43rd International Conference on Infrared Millimeter and Terahertz Waves, Nagoya.8510263, https://doi.8510263, https://doi.8510263, https://doi.8510263, https://doi.8510263, https://doi. (2018).