Gràcies per visitar Nature.com. La versió del navegador que utilitzeu té un suport limitat per a CSS. Per obtenir la millor experiència, us recomanem que utilitzeu un navegador actualitzat (o desactiveu el mode de compatibilitat a Internet Explorer). Mentrestant, per garantir un suport continuat, mostrarem el lloc sense estils ni JavaScript.
L'acer 20MnTiB és el material de cargol d'alta resistència més utilitzat per als ponts d'estructura d'acer al meu país, i el seu rendiment és de gran importància per al funcionament segur dels ponts. Basat en la investigació de l'entorn atmosfèric a Chongqing, aquest estudi va dissenyar una solució de corrosió simulant el clima humit de Chongqing i va dur a terme proves de corrosió d'alta temperatura de perns simulant l'efecte de corrosió d'estrès. Es va estudiar el valor de pH i la concentració de solució de corrosió simulada sobre el comportament de corrosió per estrès de cargols d'alta resistència de 20 MnTiB.
L'acer 20MnTiB és el material de cargol d'alta resistència més utilitzat per als ponts d'estructura d'acer al meu país, i el seu rendiment és de gran importància per al funcionament segur dels ponts. Li et al.1 va provar les propietats de l'acer 20MnTiB que s'utilitza habitualment en els cargols d'alta resistència de grau 10.9 en el rang d'alta temperatura de 20 ~ 700 ℃ i va obtenir la corba de tensió-deformació, la resistència a la fluència, la resistència a la tracció, el mòdul de Young i l'allargament.i coeficient d'expansió.Zhang et al.2, Hu et al.3, etc., mitjançant proves de composició química, proves de propietats mecàniques, proves de microestructura, anàlisi macroscòpica i microscòpica de la superfície del fil, i els resultats mostren que el motiu principal de la fractura de cargols d'alta resistència està relacionat amb defectes del fil i l'aparició de defectes del fil.
Els cargols d'alta resistència per a ponts d'acer s'utilitzen generalment durant molt de temps en un ambient humit. Factors com l'alta humitat, l'alta temperatura i la sedimentació i l'absorció de substàncies nocives a l'entorn poden causar fàcilment la corrosió de les estructures d'acer. La corrosió pot provocar una pèrdua de secció transversal del cargol d'alta resistència, donant lloc a nombrosos defectes i esquerdes, que s'expandeixen i augmentaran la vida d'esquerdes. Fins ara, hi ha molts estudis sobre l'efecte de la corrosió ambiental en el rendiment de corrosió per estrès dels materials. Catar et al4 van investigar el comportament de corrosió per estrès d'aliatges de magnesi amb diferents continguts d'alumini en ambients àcids, alcalins i neutres mitjançant proves de velocitat de deformació lenta (SSRT). Abdel et al. Aghion et al.6 van avaluar el rendiment a la corrosió de l'aliatge de magnesi fos MRI230D en una solució de NaCl al 3,5% mitjançant prova d'immersió, prova d'esprai de sal, anàlisi de polarització potenciodinàmica i SSRT. acer tic a temperatura ambient. Chen et al.8 van investigar el comportament de corrosió per estrès i el mecanisme d'esquerdament de l'acer X70 en una solució simulada de fang marí que conté SRB a diferents temperatures mitjançant SSRT. Liu et al.9 van utilitzar SSRT per estudiar l'efecte de la temperatura i la velocitat de tensió sobre la resistència a la corrosió per estrès d'aigua de mar de 00Cr21Ni14Mn56Mo2N14Mn3 ℃ no té cap efecte significatiu sobre el comportament de corrosió per estrès de l'acer inoxidable.Lu et al.10 va avaluar la susceptibilitat a la fractura retardada de mostres amb diferents graus de resistència a la tracció mitjançant una prova de fractura retardada de càrrega morta i SSRT. medi ambient, mentre que l'entorn d'ús real dels cargols d'alta resistència és més complex i té molts factors que influeixen, com ara el valor del pH del cargol. Ananya et al.11 va estudiar l'efecte dels paràmetres i materials ambientals en el medi corrosiu sobre la corrosió i el craqueig per corrosió per tensió d'acers inoxidables dúplex. Sunada et al.12 van realitzar proves de fissuració per corrosió per estrès a temperatura ambient en acer SUS304 en solucions aquoses que contenien H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) i NaCl (0-4,5 kmol/m-3). També es van estudiar els efectes de H2SO4 i NaCl sobre els tipus de corrosió de l'acer SUS304. pressió del gas i temps de corrosió sobre la susceptibilitat a la corrosió per estrès de l'acer del recipient a pressió A516. Utilitzant la solució NS4 com a solució de simulació d'aigües subterrànies, Ibrahim et al.14 va investigar l'efecte de paràmetres ambientals com la concentració d'ions bicarbonat (HCO), el pH i la temperatura sobre l'esquerdament per corrosió per estrès de l'acer de la canonada API-X100 després de pelar el recobriment. Shan et al.15 va estudiar la llei de variació de la susceptibilitat al craqueig per corrosió per estrès de l'acer inoxidable austenític 00Cr18Ni10 amb temperatura en diferents condicions de temperatura (30 ~ 250 ℃) en condicions de medi d'aigua negra en una planta simulada de carbó a hidrogen per SSRT. Han et al. Zhao17 va estudiar els efectes del pH, SO42-, Cl-1 sobre el comportament de corrosió per estrès de l'aliatge GH4080A per SSRT. Els resultats mostren que com més baix sigui el valor del pH, pitjor serà la resistència a la corrosió per estrès de l'aliatge GH4080A. Té una sensibilitat òbvia a la corrosió per estrès al Cl-1 i no hi ha pocs estudis iònics a la temperatura ambient. sobre cargols d'acer d'alta resistència 20MnTiB.
Per tal d'esbrinar els motius de la fallada de cargols d'alta resistència utilitzats en ponts, l'autor ha dut a terme una sèrie d'estudis. Es van seleccionar mostres de perns d'alta resistència, i es van discutir els motius de la fallada d'aquestes mostres des de la perspectiva de la composició química, la morfologia microscòpica de fractura, l'estructura metal·logràfica i l'anàlisi de propietats mecàniques19, 20 en l'entorn de corrosió basat en la investigació recent de la corrosió en els últims anys. Es va dissenyar un esquema que simula el clima humit de Chongqing. Es van dur a terme experiments de corrosió per estrès, experiments de corrosió electroquímica i experiments de fatiga per corrosió de cargols d'alta resistència en clima humit simulat de Chongqing. En aquest estudi, es van investigar els efectes de la temperatura, el valor del pH i la concentració de la solució de corrosió simulada sobre el comportament de corrosió per estrès de 20MnTiB a través d'anàlisis macroscòpiques de propietats microscòpiques de bolts i anàlisis macroscòpiques d'alta fractura. , i productes de corrosió superficial.
Chongqing es troba al sud-oest de la Xina, al curs superior del riu Yangtze, i té un clima monsònic subtropical humit. La temperatura mitjana anual és de 16-18 °C, la humitat relativa mitjana anual és majoritàriament del 70-80%, les hores de sol anuals són de 1000-1400 hores i el percentatge de sol només és de 16-35%.
Segons els informes relacionats amb la insolació i la temperatura ambient a Chongqing del 2015 al 2018, la temperatura mitjana diària a Chongqing és de fins a 17 °C i fins a 23 °C.La temperatura més alta del cos del pont del pont Chaotianmen a Chongqing pot arribar als 50 °C °C21,22. Per tant, els nivells de temperatura per a la prova de corrosió per estrès es van establir en 25 °C i 50 °C.
El valor de pH de la solució de corrosió simulada determina directament la quantitat d'H+, però no vol dir que com més baix sigui el valor de pH, més fàcil es produeix la corrosió. L'efecte del pH en els resultats variarà per a diferents materials i solucions. rang de l'aigua de pluja anual a Chongqing.2010 a 2018.
Com més gran sigui la concentració de la solució de corrosió simulada, més contingut d'ions en la solució de corrosió simulada i més gran serà la influència en les propietats del material. Per estudiar l'efecte de la concentració de la solució de corrosió simulada sobre la corrosió per tensió de cargols d'alta resistència, es va realitzar la prova de corrosió accelerada de laboratori artificial i la concentració de solució de corrosió simulada es va establir al nivell 4 sense corrosió, que era la solució de concentració de corrosió simulada original (20 × concentració de corrosió) ) i 200 × concentració original de solució de corrosió simulada (200 ×).
L'entorn amb una temperatura de 25 ℃, un valor de pH de 5,5 i la concentració de la solució de corrosió simulada original és la més propera a les condicions reals d'ús dels cargols d'alta resistència per a ponts. No obstant això, per tal d'accelerar el procés de prova de corrosió, les condicions experimentals amb una temperatura de 25 °C, un pH de 5,5 i una concentració de 200 Wh es van establir com a concentració original del grup de control de temperatura, efecte de corrosió de 200 Wh. o el valor de pH de la solució de corrosió simulada sobre el rendiment de corrosió per estrès de cargols d'alta resistència es va investigar respectivament, altres factors es van mantenir sense canvis, que es van utilitzar com a nivell experimental del grup de control de referència.
D'acord amb la informació sobre la qualitat del medi ambient atmosfèric 2010-2018 emesa per l'Oficina Municipal d'Ecologia i Medi Ambient de Chongqing, i fent referència als components de la precipitació reportats a Zhang24 i altres literatures informades a Chongqing, es va dissenyar una solució de corrosió simulada basada en l'augment de la concentració de SO42-.
La solució de corrosió simulada es prepara mitjançant un mètode d'equilibri de concentració d'ions químics mitjançant reactius analítics i aigua destil·lada. El valor de pH de la solució de corrosió simulada es va ajustar amb un mesurador de pH de precisió, solució d'àcid nítric i solució d'hidròxid de sodi.
Per simular el clima humit a Chongqing, el provador d'esprai de sal s'ha modificat i dissenyat especialment25. Tal com es mostra a la figura 1, l'equip experimental té dos sistemes: un sistema d'esprai de sal i un sistema d'il·luminació. El sistema d'esprai de sal és la funció principal de l'equip experimental, que consta d'una part de control, una part de polvorització i una part d'inducció. La part de control es compon d'un microordinador, que connecta la part d'esprai i la part d'inducció per controlar tot el procés experimental. El sistema d'il·luminació s'instal·la en una cambra de prova d'esprai de sal per simular la llum solar. El sistema d'il·luminació consisteix en làmpades infrarojes i un controlador de temps.
Les mostres de corrosió per estrès sota càrrega constant es van processar d'acord amb NACETM0177-2005 (Proves de laboratori de fissuració per tensió de sulfur i resistència a esquerdes a la corrosió per tensió de metalls en un entorn H2S). Les mostres de corrosió per estrès es van netejar primer amb acetona i neteja mecànica ultrasònica per eliminar els residus d'oli i es va netejar amb alcohol i es va netejar la mostra. Segons l'estàndard NACETM0177-2005 i l'estàndard de prova de polvorització de sal GB/T 10,125-2012, el temps de prova de corrosió per estrès de càrrega constant en aquest estudi es determina uniformement en 168 h. es van analitzar les seves propietats mecàniques i la morfologia de corrosió de fractura.
La figura 1 mostra la macro i micromorfologia de la corrosió superficial de mostres de corrosió per tensió de cargols d'alta resistència en diferents condicions de corrosió.2 i 3 respectivament.
Morfologia macroscòpica de mostres de corrosió per tensió de cargols d'alta resistència de 20 MnTiB en diferents entorns de corrosió simulada: (a) sense corrosió;(b) 1 vegada;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50 °C.
Micromorfologia dels productes de corrosió de cargols d'alta resistència de 20MnTiB en diferents entorns de corrosió simulada (100×): (a) 1 vegada;(b) 20 ×;(c) 200 ×;(d) pH 3,5;(e) pH 7,5;(f) 50 °C.
Es pot veure a la figura 2a que la superfície de l'exemplar de cargol d'alta resistència sense corrosió presenta una brillantor metàl·lica brillant sense corrosió òbvia. No obstant això, sota les condicions de la solució de corrosió simulada original (Fig. 2b), la superfície de la mostra estava parcialment coberta amb productes de corrosió marró i marró-vermell, i algunes zones de la superfície encara mostraven algunes àrees de la superfície lleugera i corrosiva que mostraven només algunes àrees de la mostra metàl·lica clara i òbvia. La solució de corrosió no va tenir cap efecte sobre la superfície de la mostra.Les propietats del material tenen poc efecte. No obstant això, sota la condició de 20 × concentració de solució de corrosió simulada original (Fig. 2c), la superfície de l'exemplar de cargol d'alta resistència ha estat completament coberta per una gran quantitat de productes de corrosió marró i una petita quantitat de corrosió marró-vermell. Producte, no es va trobar cap brillantor metàl·lic evident, i hi havia una petita quantitat de concentració de corrosió marró-negre a prop de la solució de corrosió original del substrat (figura 200). . 2d), la superfície de la mostra està completament coberta per productes de corrosió marró i en algunes zones apareixen productes de corrosió marró-negre.
A mesura que el pH va disminuir a 3, 5 (Fig. 2e), els productes de corrosió de color marró eren més a la superfície de les mostres i alguns dels productes de corrosió s'havien exfoliat.
La figura 2g mostra que a mesura que la temperatura augmenta fins als 50 °C, el contingut de productes de corrosió marró-vermell a la superfície de la mostra disminueix bruscament, mentre que els productes de corrosió marró brillant cobreixen la superfície de la mostra en una gran àrea. La capa de producte de corrosió és relativament fluixa i alguns productes de color marró-negre es desenganxen.
Com es mostra a la figura 3, en diferents entorns de corrosió, els productes de corrosió a la superfície de les mostres de corrosió per tensió de cargols d'alta resistència de 20 MnTiB estan òbviament delaminats i el gruix de la capa de corrosió augmenta amb l'augment de la concentració de la solució de corrosió simulada. els productes de corrosió es distribueixen uniformement, però apareixen un gran nombre d'esquerdes;la capa interior és un cúmul solt de productes de corrosió. En condicions de 20 × concentració original de solució de corrosió simulada (Fig. 3b), la capa de corrosió a la superfície de la mostra es pot dividir en tres capes: la capa més externa és principalment productes de corrosió de clúster dispersos, que són solts i porosos i no tenen un bon rendiment protector;La capa mitjana és una capa de producte de corrosió uniforme, però hi ha esquerdes evidents i els ions de corrosió poden passar per les esquerdes i erosionar el substrat;la capa interior és una capa densa de producte de corrosió sense esquerdes evidents, que té un bon efecte protector sobre el substrat. En condicions de 200 × concentració original de solució de corrosió simulada (Fig. 3c), la capa de corrosió a la superfície de la mostra es pot dividir en tres capes: la capa més externa és una capa de producte de corrosió prima i uniforme;la capa mitjana és principalment corrosió en forma de pètals i escates La capa interior és una capa densa de productes de corrosió sense esquerdes i forats evidents, que té un bon efecte protector sobre el substrat.
Es pot veure a la figura 3d que en l'entorn de corrosió simulada de pH 3,5, hi ha un gran nombre de productes de corrosió floculents o en forma d'agulla a la superfície de l'exemplar de cargol d'alta resistència de 20MnTiB. S'especula que aquests productes de corrosió són principalment γ-FeOOH i una petita quantitat de α-FeOOH, capa de corrosió α-FeOOH i esquerdes intercalades.
Es pot veure a la figura 3f que quan la temperatura va augmentar fins als 50 °C, no es va trobar cap capa d'òxid interior densa òbvia a l'estructura de la capa de corrosió, cosa que indica que hi havia buits entre les capes de corrosió a 50 °C, fet que va fer que el substrat no estigui completament cobert pels productes de corrosió.Proporciona protecció contra l'augment de la tendència a la corrosió del substrat.
A la taula 2 es mostren les propietats mecàniques dels cargols d'alta resistència sota corrosió per esforç de càrrega constant en diferents entorns corrosius:
Es pot veure a la taula 2 que les propietats mecàniques de les mostres de cargol d'alta resistència de 20MnTiB encara compleixen els requisits estàndard després de la prova de corrosió accelerada del cicle sec-humit en diferents entorns de corrosió simulada, però hi ha un cert dany en comparació amb els no corroïts. mostra. Solució simulada, l'allargament de la mostra va disminuir significativament. Les propietats mecàniques són similars a les concentracions de 20 × i 200 × solucions de corrosió simulades originals. Quan el valor del pH de la solució de corrosió simulada va baixar a 3,5, la resistència a la tracció i l'allargament de les mostres van disminuir significativament. Quan la temperatura augmenta a 50 ° C, la força de la zona es va apropar molt i la velocitat de deu disminueix significativament. valor estàndard.
A la figura 4 es mostren les morfologies de fractura de les mostres de corrosió per tensió de cargol d'alta resistència de 20MnTiB en diferents entorns de corrosió, que són la macromorfologia de la fractura, la zona de fibra al centre de la fractura, el llavi micromorfològic de la interfície de cisalla i la superfície de la mostra.
Morfologies de fractura macroscòpica i microscòpica de mostres de cargol d'alta resistència de 20MnTiB en diferents entorns de corrosió simulada (500×): (a) sense corrosió;(b) 1 vegada;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50 °C.
Es pot veure a la figura 4 que la fractura de l'espècimen de corrosió per tensió de cargol d'alta resistència de 20MnTiB en diferents entorns de corrosió simulada presenta una fractura típica de con de copa.En comparació amb l'exemplar sense corrosió (Fig. 4a), l'àrea central de l'esquerda de la zona de fibra és relativament petita., l'àrea del llavi de cisalla és més gran. Això demostra que les propietats mecàniques del material es danyen significativament després de la corrosió. Amb l'augment de la concentració de la solució de corrosió simulada, les fosses a l'àrea de fibra al centre de la fractura van augmentar i van aparèixer costures de llàgrima evidents. Quan la concentració augmentava fins a 20 vegades la de la superfície de corrosió simulada original i la interfície de corrosió de la fossa, apareixia la corrosió simulada original entre la superfície de corrosió i la fossa. la mostra, i hi havia molts productes de corrosió a la superfície. mostra.
De la figura 3d es dedueix que hi ha esquerdes evidents a la capa de corrosió a la superfície de la mostra, que no tenen un bon efecte protector sobre la matriu.A la solució de corrosió simulada de pH 3, 5 (figura 4e), la superfície de la mostra està fortament corroïda i la zona central de la fibra és òbviament petita., Hi ha un gran nombre de costures de llàgrima irregulars al centre de l'àrea de fibra. Amb l'augment del valor del pH de la solució de corrosió simulada, la zona de llàgrima a l'àrea de fibra al centre de la fractura disminueix, la fossa disminueix gradualment i la profunditat també disminueix gradualment.
Quan la temperatura va augmentar fins als 50 ° C (Fig. 4g), l'àrea del llavi de cisalla de la fractura de la mostra era la més gran, les fosses a la zona central de la fibra van augmentar significativament i la profunditat també va augmentar i la interfície entre la vora del llavi de cisalla i la superfície de la mostra va augmentar.Els productes de corrosió i les fosses van augmentar, la qual cosa va confirmar la tendència d'aprofundiment de la corrosió del substrat reflectida a la figura 3f.
El valor del pH de la solució de corrosió causarà alguns danys a les propietats mecàniques dels cargols d'alta resistència de 20 MnTiB, però l'efecte no és significatiu. A la solució de corrosió de pH 3,5, es distribueix un gran nombre de productes de corrosió floculents o agulles a la superfície de la mostra, i la capa de corrosió té esquerdes evidents, que no poden formar un gran nombre de productes de corrosió per a la corrosió. la morfologia microscòpica de la fractura de la mostra. Això demostra que la capacitat de la mostra de resistir la deformació per força externa es redueix significativament en un ambient àcid i el grau de tendència a la corrosió per estrès del material augmenta significativament.
La solució de corrosió simulada original va tenir poc efecte sobre les propietats mecàniques de les mostres de cargols d'alta resistència, però a mesura que la concentració de la solució de corrosió simulada augmentava fins a 20 vegades la de la solució de corrosió simulada original, les propietats mecàniques de les mostres es van danyar significativament i hi va haver corrosió evident a la microestructura de la fractura.fosses, esquerdes secundàries i molts productes de corrosió. Quan la concentració de solució de corrosió simulada es va augmentar de 20 vegades a 200 vegades la concentració de solució de corrosió simulada original, l'efecte de la concentració de solució de corrosió sobre les propietats mecàniques del material es va afeblir.
Quan la temperatura de corrosió simulada és de 25 ℃, la resistència a la tracció i la resistència a la tracció de les mostres de cargol d'alta resistència de 20MnTiB no canvien gaire en comparació amb les mostres sense corrosió. No obstant això, sota la temperatura de l'entorn de corrosió simulada de 50 °C, la resistència a la tracció i l'allargament de la mostra va disminuir significativament, la taxa de fractura més gran es va reduir significativament, la secció de fractura es va apropar significativament i la secció de fractura va ser més gran. van augmentar significativament la profunditat de la fossa, els productes de corrosió i els pous de corrosió van augmentar. Això demostra que l'entorn de corrosió sinèrgica de la temperatura té una gran influència en les propietats mecàniques dels cargols d'alta resistència, que no és evident a temperatura ambient, però més important quan la temperatura arriba als 50 °C.
Després de la prova de corrosió accelerada interior que simula l'entorn atmosfèric a Chongqing, la resistència a la tracció, la resistència a la fluència, l'allargament i altres paràmetres dels cargols d'alta resistència de 20MnTiB es van reduir i es van produir danys per estrès evidents. Atès que el material està sotmès a tensió, hi haurà un important fenomen d'acceleració de la corrosió localitzada. cargols d'alta resistència, redueixen la capacitat de resistir la deformació per forces externes i augmenten la tendència a la corrosió per estrès.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Estudi experimental sobre les propietats de cargols d'alta resistència fets d'acer 20MnTiB a temperatura elevada.jaw.Enginyeria civil.J.34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Anàlisi de fallades de fractura de cargols d'alta resistència d'acer 20MnTiB per a rails. tractament tèrmic.Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Comportament d'esquerdes per corrosió per estrès dels aliatges de Mg-Al-Zn en diferents condicions de pH mitjançant el mètode SSRT.Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA et al. Efectes de la glicina sobre el comportament de fissuració per corrosió electroquímica i per estrès de l'aliatge Cu10Ni en salmorra contaminada amb sulfurs.Industrial Engineering.Chemical.reservoir.50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Propietats de corrosió de l'aliatge de magnesi fos a pressió MRI230D en solució de NaCl al 3,5% saturat de Mg(OH)2.alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Influència dels ions de clorur en el comportament de corrosió estàtica i per estrès de l'acer martensític 9Cr.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. i Song, B. Efecte sinèrgic de SRB i temperatura sobre el craqueig per corrosió per estrès d'acer X70 en solució de fang marí artificial.Chin.Partit Socialista.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. i Yang, S. Comportament a la corrosió per estrès de l'acer inoxidable 00Cr21Ni14Mn5Mo2N a l'aigua de mar.física.fer un examen.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. A delayed fracture study of bridge high-strength bolts.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Stress corrosion cracking of duplex stainless steels in caustic solutions. Tesi doctoral, Atlanta, GA, EUA: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. i Sugimoto, K. Efectes de les concentracions de H2SO4 i naci sobre el craqueig per corrosió per tensió de l'acer inoxidable SUS304 en solució aquosa H2SO4-NaCl.alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Influència del medi ambient i els materials en el craqueig per corrosió per tensió d'acer en solució H2O/CO/CO2.Inter Milan.J.Koros.2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Efectes del bicarbonat, la temperatura i el pH sobre la passivació de l'acer de canonades API-X100 en solució d'aigua subterrània simulada. A IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. i Qu, D. Efecte de la temperatura sobre la susceptibilitat al cracking per corrosió per estrès de l'acer inoxidable austenític.coro.be oposat a.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Comportament de fractura retardat induït per hidrogen de diversos acers de fixació d'alta resistència (Universitat de Ciència i Tecnologia de Kunming, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. i Zhang, M. Mecanisme de corrosió per estrès de l'aliatge GH4080A per a fasteners.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).