Gràcies per visitar Nature.com. La versió del navegador que esteu utilitzant té compatibilitat limitada amb CSS. Per a una millor experiència, us recomanem que utilitzeu un navegador actualitzat (o que desactiveu el mode de compatibilitat a l'Internet Explorer). Mentrestant, per garantir una assistència continuada, mostrarem el lloc web sense estils ni JavaScript.
L'acer 20MnTiB és el material de cargols d'alta resistència més utilitzat per a ponts amb estructura d'acer al meu país, i el seu rendiment és de gran importància per al funcionament segur dels ponts. Basant-se en la investigació de l'entorn atmosfèric a Chongqing, aquest estudi va dissenyar una solució de corrosió que simulava el clima humit de Chongqing i va dur a terme proves de corrosió sota tensió de cargols d'alta resistència que simulaven el clima humit de Chongqing. Es van estudiar els efectes de la temperatura, el valor del pH i la concentració simulada de la solució de corrosió sobre el comportament de la corrosió sota tensió dels cargols d'alta resistència de 20MnTiB.
L'acer 20MnTiB és el material de cargols d'alta resistència més utilitzat per a ponts amb estructura d'acer al meu país, i el seu rendiment és de gran importància per al funcionament segur dels ponts. Li et al. 1 van provar les propietats de l'acer 20MnTiB que s'utilitza habitualment en cargols d'alta resistència de grau 10.9 en el rang de temperatures altes de 20~700 ℃, i van obtenir la corba tensió-deformació, el límit elàstic, la resistència a la tracció, el mòdul de Young i l'allargament i el coeficient d'expansió. Zhang et al. 2, Hu et al. 3, etc., mitjançant proves de composició química, proves de propietats mecàniques, proves de microestructura, anàlisi macroscòpica i microscòpica de la superfície de la rosca, i els resultats mostren que la principal raó de la fractura dels cargols d'alta resistència està relacionada amb defectes de rosca i l'aparició de defectes de rosca. Les grans concentracions de tensió, les concentracions de tensió a la punta de les fissures i les condicions de corrosió a l'aire lliure condueixen a esquerdes per corrosió sota tensió.
Els cargols d'alta resistència per a ponts d'acer s'utilitzen normalment durant molt de temps en un ambient humit. Factors com l'alta humitat, l'alta temperatura i la sedimentació i absorció de substàncies nocives al medi ambient poden causar fàcilment corrosió de les estructures d'acer. La corrosió pot causar pèrdues de secció transversal dels cargols d'alta resistència, resultant en nombrosos defectes i esquerdes. I aquests defectes i esquerdes continuaran expandint-se, reduint així la vida útil dels cargols d'alta resistència i fins i tot fent que es trenquin. Fins ara, hi ha molts estudis sobre l'efecte de la corrosió ambiental en el rendiment de la corrosió sota tensió dels materials. Catar et al4 van investigar el comportament de la corrosió sota tensió dels aliatges de magnesi amb diferents continguts d'alumini en ambients àcids, alcalins i neutres mitjançant proves de velocitat de deformació lenta (SSRT). Abdel et al.5 van estudiar el comportament electroquímic i de fissura per corrosió sota tensió de l'aliatge Cu10Ni en una solució de NaCl al 3,5% en presència de diferents concentracions d'ions sulfur. Aghion et al.6 van avaluar el rendiment de la corrosió de l'aliatge de magnesi fos a pressió MRI230D en una solució de NaCl al 3,5% mitjançant proves d'immersió, proves de polvorització salina, anàlisi de polarització potenciodinàmica i SSRT. Zhang et al.7 van estudiar el comportament de la corrosió sota tensió de l'acer martensític 9Cr mitjançant SSRT i tècniques tradicionals d'assaig electroquímic, i van obtenir l'efecte dels ions de clorur sobre el comportament de corrosió estàtica de l'acer martensític a temperatura ambient. Chen et al.8 van investigar el comportament de la corrosió sota tensió i el mecanisme d'esquerdament de l'acer X70 en una solució simulada de fang marí que contenia SRB a diferents temperatures mitjançant SSRT. Liu et al.9 van utilitzar SSRT per estudiar l'efecte de la temperatura i la velocitat de deformació per tracció sobre la resistència a la corrosió sota tensió de l'aigua de mar de l'acer inoxidable austenític 00Cr21Ni14Mn5Mo2N. Els resultats mostren que la temperatura en el rang de 35~65℃ no té cap efecte significatiu sobre el comportament de la corrosió sota tensió de l'acer inoxidable. Lu et al. 10 va avaluar la susceptibilitat a la fractura retardada de mostres amb diferents graus de resistència a la tracció mitjançant una prova de fractura retardada amb càrrega morta i SSRT. Es suggereix que la resistència a la tracció dels cargols d'alta resistència d'acer 20MnTiB i d'acer 35VB s'hauria de controlar a 1040-1190MPa. Tanmateix, la majoria d'aquests estudis utilitzen bàsicament una solució simple de NaCl al 3,5% per simular l'entorn corrosiu, mentre que l'entorn d'ús real dels cargols d'alta resistència és més complex i té molts factors d'influència, com ara el valor del pH del cargol. Ananya et al. 11 van estudiar l'efecte dels paràmetres ambientals i els materials en el medi corrosiu sobre la corrosió i l'esquerdament per corrosió sota tensió dels acers inoxidables dúplex. Sunada et al. 12 van dur a terme proves de corrosió sota tensió a temperatura ambient en acer SUS304 en solucions aquoses que contenien H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) i NaCl (0-4,5 kmol/m-3). També es van estudiar els efectes de l'H2SO4 i el NaCl sobre els tipus de corrosió de l'acer SUS304. Merwe et al.13 van utilitzar SSRT per estudiar els efectes de la direcció de laminació, la temperatura, la concentració de CO2/CO, la pressió del gas i el temps de corrosió sobre la susceptibilitat a la corrosió sota tensió de l'acer per a recipients a pressió A516. Utilitzant la solució NS4 com a solució simuladora d'aigües subterrànies, Ibrahim et al.14 van investigar l'efecte de paràmetres ambientals com la concentració d'ions bicarbonat (HCO), el pH i la temperatura sobre l'esquerdament per corrosió sota tensió de l'acer per a canonades API-X100 després de desenganxar el recobriment. Shan et al. 15 va estudiar la llei de variació de la susceptibilitat a la fissuració per corrosió sota tensió de l'acer inoxidable austenític 00Cr18Ni10 amb la temperatura en diferents condicions de temperatura (30~250℃) en un medi d'aigua negra en una planta simulada de carbó a hidrogen mitjançant SSRT. Han et al.16 van caracteritzar la susceptibilitat a la fragilització per hidrogen de mostres de cargols d'alta resistència mitjançant una prova de fractura retardada amb càrrega morta i SSRT. Zhao17 va estudiar els efectes del pH, SO42-, Cl-1 sobre el comportament de la corrosió sota tensió de l'aliatge GH4080A mitjançant SSRT. Els resultats mostren que com més baix és el valor del pH, pitjor és la resistència a la corrosió sota tensió de l'aliatge GH4080A. Té una sensibilitat òbvia a la corrosió sota tensió al Cl-1 i no és sensible al medi iònic SO42- a temperatura ambient. Tanmateix, hi ha pocs estudis sobre l'efecte de la corrosió ambiental en cargols d'alta resistència d'acer 20MnTiB.
Per tal d'esbrinar les raons de la fallada dels cargols d'alta resistència utilitzats en ponts, l'autor ha dut a terme una sèrie d'estudis. Es van seleccionar mostres de cargols d'alta resistència i es van discutir les raons de la fallada d'aquestes mostres des de les perspectives de la composició química, la morfologia microscòpica de la fractura, l'estructura metal·logràfica i l'anàlisi de les propietats mecàniques19, 20. Basant-se en la investigació de l'entorn atmosfèric a Chongqing en els darrers anys, es va dissenyar un esquema de corrosió que simula el clima humit de Chongqing. Es van dur a terme experiments de corrosió sota tensió, experiments de corrosió electroquímica i experiments de fatiga per corrosió de cargols d'alta resistència en un clima humit simulat de Chongqing. En aquest estudi, es van investigar els efectes de la temperatura, el valor del pH i la concentració de la solució de corrosió simulada sobre el comportament de la corrosió sota tensió dels cargols d'alta resistència de 20MnTiB mitjançant proves de propietats mecàniques, anàlisi macroscòpica i microscòpica de fractures i productes de corrosió superficial.
Chongqing es troba al sud-oest de la Xina, al curs alt del riu Yangtze, i té un clima monsònic subtropical humit. La temperatura mitjana anual és de 16-18 °C, la humitat relativa mitjana anual és majoritàriament del 70-80%, les hores de sol anuals són de 1000-1400 hores i el percentatge de sol és només del 25-35%.
Segons els informes relacionats amb la insolació i la temperatura ambient a Chongqing del 2015 al 2018, la temperatura mitjana diària a Chongqing és de tan sols 17 °C i tan alta com 23 °C. La temperatura més alta al cos del pont Chaotianmen a Chongqing pot arribar als 50 °C °C21,22. Per tant, els nivells de temperatura per a la prova de corrosió sota tensió es van establir en 25 °C i 50 °C.
El valor del pH de la solució de corrosió simulada determina directament la quantitat de H+, però això no vol dir que com més baix sigui el valor del pH, més fàcil es produeixi la corrosió. L'efecte del pH sobre els resultats variarà per a diferents materials i solucions. Per tal d'estudiar millor l'efecte de la solució de corrosió simulada sobre el rendiment de la corrosió sota tensió dels cargols d'alta resistència, els valors de pH dels experiments de corrosió sota tensió es van establir en 3,5, 5,5 i 7,5 en combinació amb la investigació bibliogràfica23 i el rang de pH de l'aigua de pluja anual a Chongqing, del 2010 al 2018.
Com més alta sigui la concentració de la solució de corrosió simulada, més contingut d'ions hi haurà a la solució de corrosió simulada i més gran serà la influència sobre les propietats del material. Per tal d'estudiar l'efecte de la concentració de la solució de corrosió simulada sobre la corrosió sota tensió dels cargols d'alta resistència, es va realitzar la prova de corrosió accelerada de laboratori artificial i la concentració de la solució de corrosió simulada es va establir al nivell 4 sense corrosió, que eren la concentració de la solució de corrosió simulada original (1×), 20 × concentració de la solució de corrosió simulada original (20 ×) i 200 × concentració de la solució de corrosió simulada original (200 ×).
L'entorn amb una temperatura de 25 ℃, un valor de pH de 5,5 i una concentració de la solució de corrosió simulada original és el més proper a les condicions d'ús reals dels cargols d'alta resistència per a ponts. Tanmateix, per tal d'accelerar el procés de prova de corrosió, es van establir les condicions experimentals amb una temperatura de 25 °C, un pH de 5,5 i una concentració de 200 × solució de corrosió simulada original com a grup de control de referència. Quan es van investigar els efectes de la temperatura, la concentració o el valor de pH de la solució de corrosió simulada sobre el rendiment de la corrosió sota tensió dels cargols d'alta resistència, respectivament, altres factors es van mantenir sense canvis, que es van utilitzar com a nivell experimental del grup de control de referència.
Segons l'informe sobre la qualitat de l'ambient atmosfèric 2010-2018 publicat per l'Oficina Municipal d'Ecologia i Medi Ambient de Chongqing, i fent referència als components de precipitació reportats a Zhang24 i altres publicacions reportades a Chongqing, es va dissenyar una solució de corrosió simulada basada en l'augment de la concentració de SO42-. La composició de la precipitació a la principal zona urbana de Chongqing el 2017. La composició de la solució de corrosió simulada es mostra a la Taula 1:
La solució de corrosió simulada es prepara mitjançant el mètode de balanç de concentració d'ions químics utilitzant reactius analítics i aigua destil·lada. El valor del pH de la solució de corrosió simulada es va ajustar amb un pH-metre de precisió, una solució d'àcid nítric i una solució d'hidròxid de sodi.
Per tal de simular el clima humit de Chongqing, el provador de polvorització salina ha estat especialment modificat i dissenyat25. Com es mostra a la Figura 1, l'equip experimental té dos sistemes: un sistema de polvorització salina i un sistema d'il·luminació. El sistema de polvorització salina és la funció principal de l'equip experimental, que consta d'una part de control, una part de polvorització i una part d'inducció. La funció de la part de polvorització és bombar la boira salina a la cambra de prova a través del compressor d'aire. La part d'inducció està composta per elements de mesura de temperatura, que detecten la temperatura a la cambra de prova. La part de control està composta per un microordinador, que connecta la part de polvorització i la part d'inducció per controlar tot el procés experimental. El sistema d'il·luminació està instal·lat en una cambra de prova de polvorització salina per simular la llum solar. El sistema d'il·luminació consta de làmpades d'infrarojos i un controlador de temps. Al mateix temps, s'instal·la un sensor de temperatura a la cambra de prova de polvorització salina per controlar la temperatura al voltant de la mostra en temps real.
Les mostres de corrosió per tensió sota càrrega constant es van processar d'acord amb la norma NACETM0177-2005 (Proves de laboratori de la resistència a l'esquerdament per tensió de sulfurs i a l'esquerdament per corrosió per tensió dels metalls en un entorn H2S). Les mostres de corrosió per tensió es van netejar primer amb acetona i neteja mecànica per ultrasons per eliminar els residus d'oli, després es van deshidratar amb alcohol i es van assecar en un forn. A continuació, es van posar les mostres netes a la cambra de prova del dispositiu de prova de polvorització salina per simular la situació de corrosió en l'entorn climàtic humit de Chongqing. Segons la norma NACETM0177-2005 i la norma de prova de polvorització salina GB/T 10,125-2012, el temps de prova de corrosió per tensió de càrrega constant en aquest estudi es determina uniformement en 168 h. Es van dur a terme proves de tracció sobre les mostres de corrosió en diferents condicions de corrosió a la màquina de proves de tracció universal MTS-810, i es van analitzar les seves propietats mecàniques i la morfologia de la corrosió per fractura.
La figura 1 mostra la macromorfologia i micromorfologia de la corrosió superficial de mostres de corrosió per tensió de cargols d'alta resistència en diferents condicions de corrosió, 2 i 3 respectivament.
Morfologia macroscòpica de mostres de corrosió sota tensió de cargols d'alta resistència de 20MnTiB en diferents entorns de corrosió simulats: (a) sense corrosió; (b) 1 vegada; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) pH 3,5; (f) pH 7,5; (g) 50 °C.
Micromorfologia dels productes de corrosió de cargols d'alta resistència de 20MnTiB en diferents entorns de corrosió simulats (100×): (a) 1 vegada; (b) 20 ×; (c) 200 ×; (d) pH 3,5; (e) pH 7,5; (f) 50 °C.
Es pot veure a la figura 2a que la superfície de la mostra de pern d'alta resistència no corrosa presenta una brillantor metàl·lica brillant sense corrosió evident. Tanmateix, en la condició de la solució de corrosió simulada original (figura 2b), la superfície de la mostra estava parcialment coberta amb productes de corrosió de color marró clar i vermell marró, i algunes zones de la superfície encara mostraven una brillantor metàl·lica evident, cosa que indica que només algunes zones de la superfície de la mostra estaven lleugerament corroïdes i que la solució de corrosió simulada no tenia cap efecte sobre la superfície de la mostra. Les propietats del material tenen poc efecte. Tanmateix, en la condició de 20 × concentració de solució de corrosió simulada original (Fig. 2c), la superfície de la mostra de pern d'alta resistència ha estat completament coberta per una gran quantitat de productes de corrosió marró clar i una petita quantitat de producte de corrosió marró-vermell, no es va trobar cap brillantor metàl·lica evident i hi havia una petita quantitat de producte de corrosió marró-negre prop de la superfície del substrat. I en la condició de 200 × concentració de solució de corrosió simulada original (Fig. 2d), la superfície de la mostra està completament coberta per productes de corrosió marrons i apareixen productes de corrosió marró-negre en algunes zones.
A mesura que el pH disminuïa a 3,5 (Fig. 2e), els productes de corrosió de color marró clar eren els que més es trobaven a la superfície de les mostres, i alguns dels productes de corrosió s'havien exfoliat.
La figura 2g mostra que a mesura que la temperatura augmenta fins a 50 °C, el contingut de productes de corrosió de color marró-vermell a la superfície de la mostra disminueix bruscament, mentre que els productes de corrosió de color marró brillant cobreixen la superfície de la mostra en una àrea gran. La capa de productes de corrosió és relativament fluixa i alguns productes de color marró-negre es desprenen.
Com es mostra a la Figura 3, en diferents entorns de corrosió, els productes de corrosió a la superfície de mostres de corrosió per tensió de cargols d'alta resistència de 20MnTiB estan òbviament delaminats, i el gruix de la capa de corrosió augmenta amb l'augment de la concentració de la solució de corrosió simulada. En la condició de la solució de corrosió simulada original (Fig. 3a), els productes de corrosió a la superfície de la mostra es poden dividir en dues capes: la capa més externa de productes de corrosió està distribuïda uniformement, però apareix un gran nombre d'esquerdes; la capa interior és un grup solt de productes de corrosió. En la condició de concentració de solució de corrosió simulada original de 20 × (Fig. 3b), la capa de corrosió a la superfície de la mostra es pot dividir en tres capes: la capa més externa són principalment productes de corrosió en grup dispersos, que són solts i porosos, i no tenen un bon rendiment protector; La capa mitjana és una capa uniforme de productes de corrosió, però hi ha esquerdes òbvies, i els ions de corrosió poden passar a través de les esquerdes i erosionar el substrat; La capa interior és una capa densa de producte de corrosió sense esquerdes ni forats evidents, que té un bon efecte protector sobre el substrat. En la condició de 200 × concentració de solució de corrosió simulada original (Fig. 3c), la capa de corrosió a la superfície de la mostra es pot dividir en tres capes: la capa més externa és una capa de producte de corrosió fina i uniforme; la capa mitjana té principalment forma de pètal i escata de corrosió. La capa interior és una capa densa de producte de corrosió sense esquerdes ni forats evidents, que té un bon efecte protector sobre el substrat.
Es pot veure a la figura 3d que en l'entorn de corrosió simulat de pH 3,5, hi ha un gran nombre de productes de corrosió floculents o en forma d'agulla a la superfície de la mostra de pern d'alta resistència de 20MnTiB. S'especula que aquests productes de corrosió són principalment γ-FeOOH i una petita quantitat d'α-FeOOH entrellaçats26, i la capa de corrosió té esquerdes evidents.
Es pot veure a la figura 3f que quan la temperatura va augmentar a 50 °C, no es va trobar cap capa interna densa d'òxid evident a l'estructura de la capa de corrosió, cosa que indica que hi havia buits entre les capes de corrosió a 50 °C, cosa que feia que el substrat no estigués completament cobert pels productes de corrosió. Proporciona protecció contra l'augment de la tendència a la corrosió del substrat.
Les propietats mecàniques dels cargols d'alta resistència sota corrosió per tensió de càrrega constant en diferents ambients corrosius es mostren a la Taula 2:
Es pot veure a la Taula 2 que les propietats mecàniques de les mostres de perns d'alta resistència de 20MnTiB encara compleixen els requisits estàndard després de la prova de corrosió accelerada del cicle sec-humit en diferents entorns de corrosió simulats, però hi ha un cert dany en comparació amb les no corroses. mostra. A la concentració de la solució de corrosió simulada original, les propietats mecàniques de la mostra no van canviar significativament, però a la concentració de 20 × o 200 × de la solució simulada, l'elongació de la mostra va disminuir significativament. Les propietats mecàniques són similars a les concentracions de solucions de corrosió simulades originals de 20 × i 200 ×. Quan el valor del pH de la solució de corrosió simulada va baixar a 3,5, la resistència a la tracció i l'elongació de les mostres van disminuir significativament. Quan la temperatura puja a 50 °C, la resistència a la tracció i l'elongació disminueixen significativament, i la taxa de contracció de l'àrea és molt propera al valor estàndard.
Les morfologies de fractura de les mostres de corrosió per tensió de cargols d'alta resistència de 20MnTiB en diferents entorns de corrosió es mostren a la Figura 4, que són la macromorfologia de la fractura, la zona de fibra al centre de la fractura, el llavi micromorfològic de la interfície de cisallament i la superfície de la mostra.
Morfologies de fractura macroscòpiques i microscòpiques de mostres de perns d'alta resistència de 20MnTiB en diferents entorns de corrosió simulats (500×): (a) sense corrosió; (b) 1 vegada; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) pH 3,5; (f) pH 7,5; (g) 50°C.
Es pot veure a la figura 4 que la fractura de la mostra de corrosió per tensió de pern d'alta resistència de 20MnTiB en diferents entorns de corrosió simulats presenta una fractura típica en forma de con de copa. En comparació amb la mostra no corrosa (figura 4a), l'àrea central de l'esquerda de l'àrea de la fibra és relativament petita, i l'àrea del llavi de cisallament és més gran. Això demostra que les propietats mecàniques del material es veuen significativament danyades després de la corrosió. Amb l'augment de la concentració de la solució de corrosió simulada, els forats a l'àrea de la fibra al centre de la fractura van augmentar i van aparèixer costures de ruptura òbvies. Quan la concentració va augmentar a 20 vegades la de la solució de corrosió simulada original, van aparèixer forats de corrosió òbvies a la interfície entre la vora del llavi de cisallament i la superfície de la mostra, i hi havia molts productes de corrosió a la superfície de la mostra.
De la Figura 3d es dedueix que hi ha esquerdes òbvies a la capa de corrosió a la superfície de la mostra, cosa que no té un bon efecte protector sobre la matriu. En la solució de corrosió simulada de pH 3,5 (Figura 4e), la superfície de la mostra està greument corroïda i l'àrea central de la fibra és òbviament petita. Hi ha un gran nombre de costures de ruptura irregulars al centre de l'àrea de la fibra. Amb l'augment del valor de pH de la solució de corrosió simulada, la zona de ruptura a l'àrea de la fibra al centre de la fractura disminueix, el forat disminueix gradualment i la profunditat del forat també disminueix gradualment.
Quan la temperatura va augmentar a 50 °C (Fig. 4g), l'àrea del llavi de cisallament de la fractura de la mostra va ser la més gran, els forats a l'àrea central de la fibra van augmentar significativament, i la profunditat dels forats també va augmentar, i la interfície entre la vora del llavi de cisallament i la superfície de la mostra va augmentar. Els productes de corrosió i els forats van augmentar, cosa que va confirmar la tendència a l'aprofundiment de la corrosió del substrat reflectida a la Fig. 3f.
El valor del pH de la solució de corrosió causarà alguns danys a les propietats mecàniques dels cargols d'alta resistència de 20MnTiB, però l'efecte no és significatiu. En la solució de corrosió de pH 3,5, un gran nombre de productes de corrosió floculents o en forma d'agulla es distribueixen a la superfície de la mostra, i la capa de corrosió té esquerdes evidents, que no poden formar una bona protecció per al substrat. I hi ha pous de corrosió evidents i un gran nombre de productes de corrosió a la morfologia microscòpica de la fractura de la mostra. Això demostra que la capacitat de la mostra per resistir la deformació per força externa es redueix significativament en un ambient àcid i el grau de tendència a la corrosió per tensió del material augmenta significativament.
La solució de corrosió simulada original va tenir poc efecte sobre les propietats mecàniques de les mostres de cargols d'alta resistència, però a mesura que la concentració de la solució de corrosió simulada va augmentar fins a 20 vegades la de la solució de corrosió simulada original, les propietats mecàniques de les mostres es van veure significativament danyades i hi va haver una corrosió evident a la microestructura de la fractura. Es van observar fosses, esquerdes secundàries i molts productes de corrosió. Quan la concentració de la solució de corrosió simulada va augmentar de 20 a 200 vegades la concentració de la solució de corrosió simulada original, l'efecte de la concentració de la solució de corrosió sobre les propietats mecàniques del material es va debilitar.
Quan la temperatura de corrosió simulada és de 25 ℃, el límit elàstic i la resistència a la tracció de les mostres de cargols d'alta resistència de 20MnTiB no canvien gaire en comparació amb les mostres no corroses. Tanmateix, sota la temperatura de l'entorn de corrosió simulada de 50 °C, la resistència a la tracció i l'allargament de la mostra van disminuir significativament, la taxa de contracció de la secció era propera al valor estàndard, el llavi de cisallament de la fractura era el més gran i hi havia clotets a la zona central de la fibra. Van augmentar significativament, la profunditat dels forats va augmentar, els productes de corrosió i els forats de corrosió van augmentar. Això demostra que l'entorn de corrosió sinèrgic de temperatura té una gran influència en les propietats mecàniques dels cargols d'alta resistència, cosa que no és òbvia a temperatura ambient, però és més significativa quan la temperatura arriba als 50 °C.
Després de la prova de corrosió accelerada en interiors que simulava l'entorn atmosfèric a Chongqing, es va reduir la resistència a la tracció, el límit elàstic, l'allargament i altres paràmetres dels cargols d'alta resistència de 20MnTiB, i es va produir un dany per tensió evident. Com que el material està sota tensió, hi haurà un fenomen d'acceleració de la corrosió localitzada significativa. I a causa de l'efecte combinat de la concentració d'tensió i els forats de corrosió, és fàcil causar danys plàstics evidents als cargols d'alta resistència, reduir la capacitat de resistir la deformació per forces externes i augmentar la tendència a la corrosió per tensió.
Li, G., Li, M., Yin, Y. i Jiang, S. Estudi experimental sobre les propietats dels cargols d'alta resistència fets d'acer 20MnTiB a temperatura elevada. jaw. Enginyeria civil. J. 34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. i Yang, Q. Anàlisi de fallada per fractura de cargols d'alta resistència d'acer 20MnTiB per a rails. Tractament tèrmic. Metal. 42, 185–188 (2017).
Catar, R. i Altun, H. Comportament de fissuració per corrosió sota tensió d'aliatges de Mg-Al-Zn en diferents condicions de pH mitjançant el mètode SSRT. Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA et al. Efectes de la glicina sobre el comportament electroquímic i de corrosió sota tensió de l'aliatge Cu10Ni en salmorra contaminada amb sulfur. Industrial Engineering. Chemical.reservoir.50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. i Lulu, N. Propietats de corrosió de l'aliatge de magnesi fos a pressió MRI230D en solució de NaCl al 3,5% saturada amb Mg(OH)2. alma mater. character. 61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. i Preet, MS. Influència dels ions clorur en el comportament de corrosió estàtica i sota tensió de l'acer martensític 9Cr.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. i Song, B. Efecte sinèrgic de la SRB i la temperatura sobre la fissuració per corrosió sota tensió de l'acer X70 en una solució de fang marí artificial. J. Chin. Partit Socialista. coros. Pro. 39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. i Yang, S. Comportament de la corrosió sota tensió de l'acer inoxidable 00Cr21Ni14Mn5Mo2N en aigua de mar. Física. Feu un examen. Prova. 36, 1-5 (2018).
Lu, C. Un estudi de fractura retardada de cargols d'alta resistència de ponts. jaw. Academic school. rail. science. 2, 10369 (2019).
Ananya, B. Esquerdament per corrosió sota tensió d'acers inoxidables dúplex en solucions càustiques. Tesi doctoral, Atlanta, GA, EUA: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. i Sugimoto, K. Efectes de les concentracions d'H2SO4 i naci sobre l'esquerdament per corrosió sota tensió de l'acer inoxidable SUS304 en solució aquosa d'H2SO4-NaCl. alma mater. trans. 47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Influència de l'entorn i els materials en l'esquerdament per corrosió sota tensió de l'acer en solució H2O/CO/CO2. Inter de Milà. J. Koros. 2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. i Akram A. Efectes del bicarbonat, la temperatura i el pH sobre la passivació de l'acer per a canonades API-X100 en una solució simulada d'aigües subterrànies. A IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. i Qu, D. Efecte de la temperatura sobre la susceptibilitat a l'esquerdament per corrosió sota tensió de l'acer inoxidable austenític.coro.be opposed to.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Comportament de fractura retardada induït per hidrogen de diversos acers de fixació d'alta resistència (Universitat de Ciència i Tecnologia de Kunming, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. i Zhang, M. Mecanisme de corrosió sota tensió de l'aliatge GH4080A per a elements de fixació.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).