Poznámka editora: Pharmaceutical Online s potěšením představuje tento čtyřdílný článek o orbitálním svařování bioprocesního potrubí od průmyslové expertky Barbary Henon z Arc Machines. Tento článek je převzat z prezentace Dr. Henona na konferenci ASME koncem minulého roku.
Zabraňte ztrátě odolnosti proti korozi. Vysoce čistá voda, jako je DI nebo WFI, je velmi agresivní leptadlo pro nerezovou ocel. Kromě toho se WFI farmaceutické kvality cykluje při vysoké teplotě (80 °C), aby byla zachována sterilita. Existuje nepatrný rozdíl mezi snížením teploty natolik, aby podporovalo živé organismy, které jsou pro produkt smrtelné, a zvýšením teploty natolik, aby se podpořila tvorba „červeného“ systému oxidů a korozi hnědých složek oceli se může měnit. být hlavními složkami, ale mohou být přítomny také různé formy železa, chrómu a niklu. Přítomnost červce je pro některé produkty smrtelná a jeho přítomnost může vést k další korozi, ačkoliv jeho přítomnost v jiných systémech se zdá být docela neškodná.
Svařování může nepříznivě ovlivnit odolnost proti korozi. Horká barva je výsledkem oxidačního materiálu usazeného na svarech a HAZ během svařování, je zvláště škodlivá a je spojena s tvorbou červánků ve farmaceutických vodních systémech. Tvorba oxidu chrómu může způsobit horký odstín, zanechávající za sebou vrstvu ochuzenou o chrom, která je náchylná ke korozi povrchu, včetně odstranění chrómu a broušení, odstraněním zbytků chrómu korozní odolnost na úrovně blízké úrovním obecných kovů.Moření a broušení však škodí povrchové úpravě.Pasivace potrubního systému kyselinou dusičnou nebo chelatačními činidly se provádí za účelem překonání nepříznivých účinků svařování a výroby před uvedením potrubního systému do provozu.Augerova elektronová analýza ukázala, že chelatační pasivace by mohla obnovit povrchové změny v distribuci chrómu, niklu a kyslíku a kyslíku. Pasivace však ovlivňuje pouze vnější povrchovou vrstvu a neproniká pod 50 angstromů, zatímco tepelné zbarvení může zasahovat 1000 angstromů nebo více pod povrch.
Proto, aby bylo možné instalovat potrubní systémy odolné vůči korozi blízko nesvařovaných substrátů, je důležité pokusit se omezit svařování a poškození způsobené výrobou na úrovně, které lze v podstatě obnovit pasivací. To vyžaduje použití proplachovacího plynu s minimálním obsahem kyslíku a dodání do vnitřního průměru svařovaného spoje bez kontaminace opakovaným atmosférickým kyslíkem nebo vlhkostí. Přesná kontrola tepelné odolnosti při výrobě a zamezení ztráty tepla při svařování je také důležitá pro zamezení ztráty tepla při svařování během svařování. konzistentní vysoce kvalitní svary, stejně jako pečlivé zacházení s trubkami a součástmi z nerezové oceli během výroby, aby se zabránilo kontaminaci, jsou základními požadavky na vysoce kvalitní potrubní systém, který odolává korozi a poskytuje dlouhodobou produktivní službu.
Materiály používané v potrubních systémech z vysoce čisté biofarmaceutické nerezové oceli prošly v posledním desetiletí evolucí směrem ke zlepšené odolnosti proti korozi. Většina nerezové oceli používané před rokem 1980 byla nerezová ocel 304, protože byla relativně levná a byla lepší než dříve používaná měď. Ve skutečnosti se nerezové oceli řady 300 poměrně snadno obrábějí, lze je svařovat tavením a nevyžadují speciální tepelnou odolnost bez jejich následné tepelné úpravy.
V poslední době je použití nerezové oceli 316 ve vysoce čistých potrubních aplikacích na vzestupu. Typ 316 je svým složením podobný typu 304, ale kromě legujících prvků chrómu a niklu společných pro oba, 316 obsahuje asi 2 % molybdenu, což výrazně zlepšuje odolnost 316′ vůči korozi. stupně (0,035 % vs. 0,08 %). Toto snížení obsahu uhlíku je určeno ke snížení množství srážení karbidu, ke kterému může docházet při svařování. Jedná se o tvorbu karbidu chrómu, který ochuzuje hranice zrn základního kovu chromu, takže je náchylný ke korozi. Vytváření karbidu chrómu, nazývané „senzibilizace, jsme prokázali, že se prodává větší problém s ručním svařováním“ a je časově náročnější a na teplotě. enitická nerezová ocel AL-6XN poskytuje sváry odolnější proti korozi než podobné sváry prováděné ručně. Je to proto, že orbitální svařování poskytuje přesné řízení intenzity proudu, pulzace a časování, což má za následek nižší a rovnoměrnější přívod tepla než ruční svařování. Orbitální svařování v kombinaci s „L“ třídami 304 a 316 prakticky eliminuje vznik karbidové koroze jako faktoru v potrubních systémech
Rozdíly mezi teplem a teplem nerezové oceli. Přestože parametry svařování a další faktory mohou být udržovány v poměrně úzkých tolerancích, stále existují rozdíly v tepelném příkonu potřebném pro svařování nerezové oceli z tepla do tepla. Číslo tavby je číslo šarže přiřazené konkrétní tavenině nerezové oceli v továrně. Přesné chemické složení každé šarže je zaznamenáno ve výrobním protokolu o zkoušce (MTR) spolu s identifikací šarže (železo 2530 °C) nebo číslem tavby 10°F. taveniny v rozmezí teplot, v závislosti na typu a koncentraci každé přítomné slitiny nebo stopového prvku. Protože žádná dvě tavby nerezové oceli nebudou obsahovat přesně stejnou koncentraci každého prvku, budou se svařovací charakteristiky lišit pec od pece.
SEM orbitálních svarů trubky 316L na trubce AOD (nahoře) a materiálu EBR (dole) ukázal významný rozdíl v hladkosti svaru.
Zatímco jeden svařovací postup může fungovat pro většinu taveb s podobným vnějším průměrem a tloušťkou stěny, některé tavby vyžadují menší proud a některé vyšší proud, než je obvyklé. Z tohoto důvodu musí být ohřev různých materiálů na pracovišti pečlivě sledován, aby se předešlo potenciálním problémům. Nové teplo často vyžaduje pouze malou změnu proudu k dosažení uspokojivého svařovacího postupu.
Problém se sírou. Elementární síra je nečistota související se železnou rudou, která je z velké části odstraněna během procesu výroby oceli. Nerezové oceli AISI typu 304 a 316 jsou specifikovány s maximálním obsahem síry 0,030 %. S rozvojem moderních procesů rafinace oceli, jako je dekarbonizace argonem a kyslíkem (AOD) a duální vakuové tavení se stalo možným tavením ve vakuu, jako je AruVIM Vacu+ vyrábět oceli, které jsou velmi speciální následujícími způsoby.jejich chemické složení.Bylo zaznamenáno, že vlastnosti svarové lázně se mění, když je obsah síry v oceli nižší než asi 0,008%.To je způsobeno vlivem síry a v menší míře dalších prvků na teplotní koeficient povrchového napětí svarové lázně, který určuje charakteristiky proudění kapalné lázně.
Při velmi nízkých koncentracích síry (0,001 % – 0,003 %) se průnik svarové kaluže stává velmi širokým ve srovnání s podobnými svary provedenými na materiálech se středním obsahem síry. Svary provedené na trubkách z nerezové oceli s nízkým obsahem síry budou mít širší svary, zatímco na trubkách se silnější stěnou (0,065 palce nebo 1,66 mm nebo více) budeme mít větší tendenci produkovat svařovací proud, aby se vytvořily dostatečné svařovací proudy. s velmi nízkým obsahem síry se obtížněji svařuje, zejména se silnějšími stěnami. Při vyšších koncentracích síry v nerezové oceli 304 nebo 316 má svarová housenka tendenci být méně tekutého vzhledu a hrubší než materiály se střední sírou. Z důvodu svařitelnosti by proto ideální obsah síry byl v rozmezí přibližně 0,0005 % až 0,005 % až 0,017 % pro hadice s farmaceutickou kvalitou S2 A2.
Výrobci elektrolyticky leštěných trubek z nerezové oceli si všimli, že dokonce i mírné hladiny síry v nerezové oceli 316 nebo 316L znesnadňují uspokojení potřeb jejich zákazníků z oblasti polovodičů a biofarmaceutických výrobků na hladké vnitřní povrchy bez důlků. Použití rastrovací elektronové mikroskopie k ověření hladkosti povrchové úpravy trubek je stále běžnější. Síra v neobsahujících nekovech obsahujících síru v manganu byla prokázána. ” které jsou odstraněny během elektrolytického leštění a zanechávají dutiny v rozsahu 0,25-1,0 mikronu.
Výrobci a dodavatelé elektrolyticky leštěných trubek posouvají trh směrem k používání materiálů s ultra nízkým obsahem síry, aby splnily své požadavky na povrchovou úpravu. Problém se však neomezuje pouze na elektrolyticky leštěné trubky, protože u neelektricky leštěných trubek jsou vměstky odstraněny během pasivace potrubního systému. Ukázalo se, že dutiny jsou náchylnější k důlkové korozi než některé „hladké povrchy“.
Vychýlení oblouku. Kromě zlepšení svařitelnosti nerezové oceli zlepšuje přítomnost určité síry také obrobitelnost. V důsledku toho mají výrobci a výrobci tendenci vybírat materiály na horním konci specifikovaného rozsahu obsahu síry. Svařování trubek s velmi nízkou koncentrací síry k armaturám, ventilům nebo jiným trubkám s vyšším obsahem síry může způsobit problémy se svařováním, protože oblouk bude vychýlen směrem k trubce s vysokým obsahem síry. -strana síry, což je opak toho, co se děje při svařování trubek s odpovídajícími koncentracemi síry. V extrémních případech může svarová housenka zcela proniknout materiálem s nízkým obsahem síry a nechat vnitřek svaru zcela neroztavený (Fihey a Simeneau, 1982). Aby obsah síry ve fitinkách odpovídal obsahu síry v potrubí, představila společnost Carpenter Technology Division of Carpenter Technology Corporation 105 % síry max. typ 316L-SCQ) (VIM+VAR) ) pro výrobu tvarovek a dalších součástí určených ke svařování na trubky s nízkým obsahem síry. Svařování dvou materiálů s velmi nízkým obsahem síry k sobě je mnohem jednodušší než svařování materiálu s velmi nízkým obsahem síry k materiálu s vyšším obsahem síry.
Posun k použití trubic s nízkým obsahem síly je z velké části způsoben potřebou získat hladké elektropokované povrchy vnitřní trubice. Přestože povrchová úprava a elektropolizace jsou důležité jak pro polovodičový průmysl, tak pro biotechnologické/farmaceutické průmysl, semifikované, při psaní polovodičových průmyslových specifikací, přičemž se při psaní, při psát v průmyslu, přičemž je třeba, aby se uskutečnila, na jejich účinku, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich konec, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich úpravu, na jejich úpravu. Specifikace ASTM 270, která zahrnuje farmaceutické trubice, která omezuje obsah síry na rozsah rozmezí 0,005 až 0,017%. Tato by měla vést k menším potížím s svařovacími potížemi ve srovnání s sírami nižšího rozsahu. kompatibilita mezi vytápěním.produkce svarů.
další stopové prvky.Zjistilo se, že stopové prvky včetně síry, kyslíku, hliníku, křemíku a manganu ovlivňují penetraci. Stopová množství hliníku, křemíku, vápníku, titanu a chrómu přítomná v základním kovu jako oxidové inkluze jsou spojena s tvorbou strusky během svařování.
Účinky různých prvků se kumulují, takže přítomnost kyslíku může kompenzovat některé účinky nízkého obsahu síry. Vysoké hladiny hliníku mohou působit proti pozitivnímu účinku na pronikání síry. Mangan se při teplotě svařování odpařuje a ukládá se v zóně ovlivněné teplem svařování. Tyto usazeniny manganu jsou spojeny se ztrátou odolnosti proti korozi. (Viz Cohen, 1997). aby se zabránilo této ztrátě odolnosti proti korozi.
Tvorba strusky. Na kuličkách z nerezové oceli se občas objevují ostrůvky strusky při určitých teplotách. To je ze své podstaty problém s materiálem, ale někdy to mohou změny parametrů svařování minimalizovat nebo změny ve směsi argonu a vodíku mohou zlepšit svar. Pollard zjistil, že poměr hliníku k křemíku v základním kovu ovlivňuje tvorbu strusky. Aby se zabránilo tvorbě nežádoucího plaku a obsahu strusky 0.0% hliníku, doporučuje udržovat 0.0% obsahu křemíku 1%. Pokud je však poměr Al/Si nad touto úrovní, může se tvořit kulovitá struska spíše než typ plaku. Tento typ strusky může po elektrolytickém leštění zanechávat důlky, což je nepřijatelné pro aplikace s vysokou čistotou. Struskové ostrůvky, které se tvoří na vnější straně svaru, mohou způsobit nerovnoměrné pronikání ID průchodu a mohou mít za následek nedostatečnou penetraci.
Jednoprůchodový svar s pulzací. Standardní automatické orbitální svařování trubek je jednoprůchodový svar s pulzním proudem a kontinuální konstantní rychlostí otáčení. Tato technika je vhodná pro trubky s vnějším průměrem od 1/8″ do přibližně 7″ a tloušťkou stěny 0,083″ a menší. Po této rotační prodlevě se elektroda otáčí kolem svarového spoje, dokud se svar nespojí nebo nepřekryje počáteční část svaru během poslední vrstvy svařování. Po dokončení spojení se proud zužuje v časovaném poklesu.
Krokový režim („synchronizované“ svařování). Pro tavné svařování tlustostěnných materiálů, obvykle větších než 0,083 palce, lze zdroj tavného svařování použít v synchronním nebo krokovém režimu. V synchronním nebo krokovém režimu je puls svařovacího proudu synchronizován se zdvihem, takže rotor je stacionární pro maximální průnik při vysokých proudových pulsech a pohybuje se při nízkých proudových pulsech. setina sekundy doby pulsu pro konvenční svařování.Tato technika může efektivně svařovat 0,154″ nebo 6″ tlustou 40 gauge 40 tenkostěnnou trubku s tloušťkou stěny 0,154″ nebo 6″. Tato stupňovitá technika vytváří širší svar, díky čemuž je odolná vůči chybám a je užitečná pro svařování nepravidelných částí, jako jsou tvarovky potrubí, rozdíly mezi tepelnou neslučitelností trubek, kde může dojít k nesouladu materiálu s tepelnou neslučitelností přibližně dvojnásobná doba oblouku oproti konvenčnímu svařování a je méně vhodná pro aplikace s ultra vysokou čistotou (UHP) kvůli širšímu a hrubšímu švu.
Programovatelné proměnné. Současná generace svařovacích zdrojů je založena na mikroprocesoru a ukládá programy, které určují číselné hodnoty svařovacích parametrů pro konkrétní průměr (OD) a tloušťku stěny svařované trubky, včetně doby proplachování, svařovacího proudu, rychlosti pojezdu (RPM) ), počtu vrstev a času na vrstvu, doby pulsu, doby sjezdu atd. Pro rychlost orbitálního svaru trubek a oscilačního programu budou parametry přidaného drátu s plnicím drátem s plnicím drátem. AVC (ovládání napětí oblouku pro zajištění konstantní mezery oblouku) a upslope. Chcete-li provést tavné svařování, nainstalujte svařovací hlavu s příslušnou elektrodou a vložkami svorek potrubí na trubku a vyvolejte svařovací plán nebo program z paměti napájecího zdroje. Svařovací sekvence se zahájí stisknutím tlačítka nebo klávesy na membránovém panelu a svařování pokračuje bez zásahu operátora.
Neprogramovatelné proměnné. Pro dosažení trvale dobré kvality svaru je třeba pečlivě kontrolovat svařovací parametry. Toho je dosaženo přesností svařovacího zdroje a svařovacím programem, což je sada instrukcí zadaných do svařovacího zdroje, skládající se z parametrů svařování, pro svařování konkrétní velikosti trubky nebo trubky. Musí existovat také účinná sada norem, jak specifikovat svá kritéria přijatelnosti a některé svařovací faktory a některé faktory kontroly a jiné dohodnuté parametry svařování, aby bylo zajištěno, že musí být pečlivě řízeny i některé svařovací faktory a jiné dohodnuté parametry svařování. zahrnují použití dobrého koncového zařízení pro přípravu, správné postupy čištění a manipulace, dobré rozměrové tolerance trubek nebo jiných svařovaných dílů, konzistentní typ a velikost wolframu, vysoce čisté inertní plyny a pečlivou pozornost k odchylkám materiálu.- vysoká teplota.
Požadavky na přípravu pro svařování konců trubek jsou kritičtější pro orbitální svařování než ruční svařování. Svařované spoje pro orbitální svařování trubek jsou obvykle čtvercové tupé spoje. K dosažení opakovatelnosti požadované při orbitálním svařování je vyžadována přesná, konzistentní, obrobená příprava konců. Protože svařovací proud závisí na tloušťce stěny, konce musí být čtvercové bez otřepů nebo úkosů na vnější nebo vnitřní straně (OD nebo na vnitřní tloušťce).
Konce trubek musí do sebe zapadnout ve svařovací hlavě tak, aby mezi konci čtvercového tupého spoje nebyla žádná znatelná mezera. I když lze provést svarové spoje s malými mezerami, kvalita svaru může být nepříznivě ovlivněna. Čím větší je mezera, tím pravděpodobnější je problém. Špatná montáž může vést k úplnému selhání pájení. Pily na trubky od firmy George a další, které vyrábějí konce trubek, jako jsou ty Fischer a další, které řežou trubku nebo port, čelí stejným operacím. Wachs a další, často používané pro výrobu hladkých koncových orbitálních svarů vhodných pro obrábění. Pilové pily, pily na železo, pásové pily a řezačky trubek nejsou pro tento účel vhodné.
Kromě svařovacích parametrů, které přivádějí výkon pro svařování, existují další proměnné, které mohou mít hluboký vliv na svařování, ale nejsou součástí vlastní svařovací procedury. Patří sem typ a velikost wolframu, typ a čistota plynu použitého k odstínění oblouku a pročištění vnitřku svarového spoje, průtok plynu použitého k čištění, typ hlavy a použitého zdroje energie, jejich zaznamenávání a další proměnná konfigurace. svařovací plán.Například typ plynu je považován za podstatnou proměnnou ve specifikaci svařovacího postupu (WPS) pro svařovací postupy, aby byly v souladu s předpisem ASME sekce IX o kotlích a tlakových nádobách.Změny typu plynu nebo procenta plynné směsi nebo odstranění ID proplachování vyžadují revalidaci svařovacího postupu.
svařovací plyn.Nerezová ocel je odolná vůči oxidaci atmosférickým kyslíkem při pokojové teplotě.Když je zahřátá na svůj bod tání (1530°C nebo 2800°F pro čisté železo), snadno se oxiduje.Inertní argon se nejčastěji používá jako ochranný plyn a pro čištění vnitřních svarových spojů prostřednictvím orbitálního procesu GTAW.Čistota a barva plynu, ke kterému dochází po svařovacím procesu v blízkosti kyslíku nebo vlhkosti. Pokud proplachovací plyn není nejvyšší kvality nebo pokud proplachovací systém není zcela těsný, takže do proplachovacího systému uniká malé množství vzduchu, oxidace může být světle modrozelená nebo namodralá. Samozřejmě, že žádné čištění nebude mít za následek křupavě černý povrch běžně označovaný jako "slazený". další nečistoty, včetně H2O, O2, CO2, uhlovodíků atd., celkem maximálně 40 ppm. Vysoce čistý argon ve válci nebo kapalný argon v Dewarově nádobě může mít čistotu 99,999 % nebo 10 ppm celkových nečistot, s maximálně 2 ppm úrovněmi snížení kyslíku během čištění nebo čištění plynů. v miliardách (ppb).
směsné složení.Směsi plynů jako 75% helium/25% argon a 95% argon/5% vodík mohou být použity jako ochranné plyny pro speciální aplikace. Tyto dvě směsi produkovaly teplejší svary než ty, které byly provedeny při stejném programovém nastavení jako argon.Héliové směsi jsou zvláště vhodné pro maximální penetraci tavným svařováním uhlíkové oceli.Agenový polovodičový plyn pro použití v průmyslu stínění / použití v průmyslu stínění .Vodíkové směsi mají několik výhod, ale také některé vážné nevýhody. Výhodou je, že vytváří vlhčí louži a hladší svarový povrch, což je ideální pro implementaci ultravysokotlakých systémů dodávání plynu s co nejhladším vnitřním povrchem. Přítomnost vodíku poskytuje redukční atmosféru, takže pokud jsou v plynné směsi přítomny stopy kyslíku, výsledný svar bude vypadat čistší s obsahem vodíku s menším zabarvením kyslíku při použití tohoto 5% čistého zabarvení. Směs 95/5% argon/vodík jako vnitřní proplach pro zlepšení vzhledu vnitřní svarové housenky.
Svarová housenka využívající jako ochranný plyn směs vodíku je užší, kromě toho, že nerezová ocel má velmi nízký obsah síry a generuje více tepla ve svaru než při stejném nastavení proudu s nemíchaným argonem. Významnou nevýhodou směsí argonu a vodíku je to, že oblouk je mnohem méně stabilní než čistý argon a oblouk má tendenci se driftovat, což může naznačovat, že při použití může dojít k dost silnému unášení plynu, který může způsobit unášení směsi, může dojít k zániku a může dojít k unášení oblouku. kontaminací nebo špatným promícháním. Vzhledem k tomu, že teplo generované obloukem se mění s koncentrací vodíku, je pro dosažení opakovatelných svarů nezbytná konstantní koncentrace a existují rozdíly v předmíchaném plynu v lahvích. Další nevýhodou je, že životnost wolframu se výrazně zkracuje, když se používá směs vodíku. I když důvod zhoršení kvality wolframu ze směsi vodíku nebyl zjištěn, není možné zjistit, že je třeba jej nahradit jedním nebo dvěma svary. Směsi argonu a vodíku nelze použít ke svařování uhlíkové oceli nebo titanu.
Charakteristickým rysem procesu TIG je to, že nespotřebovává elektrody. Wolfram má nejvyšší bod tání ze všech kovů (6098 °F; 3370 °C) a je dobrým emitorem elektronů, takže je zvláště vhodný pro použití jako nespotřebovávaná elektroda. Jeho vlastnosti se zlepšují přidáním 2 % určitých oxidů vzácných zemin, jako je oxid ceru a výchozího oxidu lanthanu, ke zlepšení stability oxidu ceru a lanthanu. zřídka používaný v GTAW kvůli nadřazeným vlastnostem cerového wolframu, zvláště pro orbitální GTAW aplikace. Thoriový wolfram se používá méně než v minulosti, protože jsou poněkud radioaktivní.
Elektrody s leštěným povrchem mají jednotnější velikost. Hladký povrch je vždy vhodnější než drsný nebo nekonzistentní povrch, protože konzistence geometrie elektrody je rozhodující pro konzistentní, stejnoměrné výsledky svařování. Elektrony emitované z hrotu (DCEN) přenášejí teplo z wolframového hrotu do svaru. Jemnější hrot umožňuje udržovat hustotu proudu na velmi vysoké úrovni, ale může mít za následek kratší životnost wolframového hrotu nebo jeho opakování. metrie a opakovatelnost svaru.Tupá špička tlačí oblouk ze svaru na stejné místo na wolframu.Průměr špičky řídí tvar oblouku a množství průniku při konkrétním proudu.Úhel kužele ovlivňuje proudové/napěťové charakteristiky oblouku a musí být specifikován a kontrolován.Délka wolframu je důležitá, protože známá délka wolframu může být použita k nastavení hodnoty proudu a napětí.
Velikost elektrody a průměr jejího hrotu se volí podle intenzity svařovacího proudu. Pokud je proud pro elektrodu nebo její hrot příliš vysoký, může ztrácet kov z hrotu a použití elektrod s průměrem hrotu, který je příliš velký pro proud, může způsobit drift oblouku. Průměry elektrody a hrotu specifikujeme podle tloušťky stěny svarového spoje a používáme průměr 0,0625, pokud není použito téměř vše 4″ s tloušťkou stěny 0,09,03. elektrody pro svařování komponent s malou přesností. Pro opakovatelnost svařovacího procesu musí být specifikován a kontrolován typ wolframu a povrchová úprava, délka, úhel kužele, průměr, průměr hrotu a oblouková mezera. Pro aplikace svařování trubek se vždy doporučuje cerový wolfram, protože tento typ má mnohem delší životnost než jiné typy a má vynikající vlastnosti zapalování oblouku. Cerový wolfram není radioaktivní.
Další informace vám poskytne Barbara Henon, manažerka technických publikací, Arc Machines, Inc., 10280 Glenoaks Blvd., Pacoima, CA 91331. Telefon: 818-896-9556. Fax: 818-890-3724.