Děkujeme, že jste navštívili Nature.com. Verze prohlížeče, kterou používáte, má omezenou podporu pro CSS. Abyste dosáhli co nejlepšího zážitku, doporučujeme vám používat aktualizovaný prohlížeč (nebo vypnout režim kompatibility v Internet Exploreru). Abychom zajistili nepřetržitou podporu, budeme web mezitím zobrazovat bez stylů a JavaScriptu.
Je navržen nový mechanismus založený na selektivním laserovém tavení pro řízení mikrostruktury produktů ve výrobním procesu. Mechanismus se opírá o generování vysoce intenzivních ultrazvukových vln v roztavené lázni komplexním laserovým ozařováním s modulovanou intenzitou. Experimentální studie a numerické simulace ukazují, že tento kontrolní mechanismus je technicky proveditelný a lze jej efektivně integrovat do konstrukce moderních selektivních laserových tavicích strojů.
Aditivní výroba (AM) složitě tvarovaných dílů se v posledních desetiletích výrazně rozrostla. Nicméně navzdory rozmanitosti aditivních výrobních procesů, včetně selektivního laserového tavení (SLM)1,2,3, přímého laserového nanášení kovu4,5,6, tavení elektronovým paprskem7,8 a dalších9,10, mohou být díly vadné. To je způsobeno především vysokými specifickými vlastnostmi taveniny a vysokými rychlostmi tepelného tuhnutí v roztavené lázni spojené s procesem komplexního přetavování a tuhnutím v procesu chlazení. materiálu 11, které vedou k epitaxnímu růstu zrn a výrazné poréznosti.12,13 ukázaly, že k dosažení jemných rovnoosých struktur zrn je nutné řídit teplotní gradienty, rychlosti ochlazování a složení slitiny nebo aplikovat další fyzikální rázy vnějšími poli různých vlastností, jako je ultrazvuk.
Řada publikací se zabývá vlivem vibračního zpracování na proces tuhnutí při konvenčních procesech odlévání14,15.Aplikace vnějšího pole na objemovou taveninu však nevytváří požadovanou mikrostrukturu materiálu.Pokud je objem kapalné fáze malý, situace se dramaticky změní.V tomto případě vnější pole významně ovlivňuje proces tuhnutí.Intenzivní zvuková pole16,17,27,219,62 míchání28 a oscilace29, byly uvažovány elektromagnetické efekty během pulzních plazmových oblouků30,31 a další metody32. Připevněte k substrátu pomocí externího zdroje vysoce intenzivního ultrazvuku (při 20 kHz). Ultrazvukem indukované zjemnění zrna je přičítáno zvýšené konstitutivní zóně podchlazování v důsledku sníženého teplotního gradientu a zesílení ultrazvuku prostřednictvím vytváření nových kavitačních krystalitů.
V této práci jsme zkoumali možnost změny struktury zrn austenitických nerezových ocelí sonikací roztavené lázně zvukovými vlnami generovanými samotným tavicím laserem. Modulace intenzity laserového záření dopadajícího na světlo pohlcující médium má za následek generování ultrazvukových vln, které mění mikrostrukturu materiálu. Tuto modulaci intenzity laserového záření lze snadno 3D integrovat do stávajících ocelových tiskáren SLM. -modulované laserové záření. Technicky se tedy provádí laserová povrchová úprava. Pokud se však takové laserové ošetření provádí na povrchu každé vrstvy, při nanášení vrstvy po vrstvě se dosáhne efektů na celý objem nebo na vybrané části objemu. Jinými slovy, pokud je díl konstruován vrstvu po vrstvě, laserová povrchová úprava každé vrstvy je ekvivalentní „laserovému objemovému ošetření“.
Whereas in ultrasonic horn-based ultrasonic therapy, the ultrasonic energy of the standing sound wave is distributed throughout the component, while the laser-induced ultrasonic intensity is highly concentrated near the point where the laser radiation is absorbed.Using a sonotrode in an SLM powder bed fusion machine is complicated because the top surface of the powder bed exposed to the laser radiation should remain stationary.In addition, there is no mechanical stress on the top surface of the part.Therefore, the acoustic stress is close to zero and the particle velocity has a maximum amplitude over the entire top surface of the part.The sound pressure inside the entire molten pool cannot exceed 0.1% of the maximum pressure generated by the welding head, because the wavelength of ultrasonic waves with a frequency of 20 kHz in stainless steel is \(\sim 0.3~\text {m}\), and the The depth is usually less than \(\sim 0.3~\text {mm}\).Therefore, the effect of ultrasound on cavitation may be small.
Je třeba poznamenat, že použití laserového záření s modulovanou intenzitou při přímé laserové depozici kovu je aktivní oblastí výzkumu35,36,37,38.
Tepelné účinky laserového záření dopadajícího na médium jsou základem pro téměř všechny laserové techniky zpracování materiálu 39, 40, jako je řezání 41, svařování, kalení, vrtání 42, čištění povrchů, legování povrchů, leštění povrchů 43 atd.technologie zpracování materiálů a shrnuly předběžné výsledky v mnoha recenzích a monografiích 44, 45, 46.
Je třeba poznamenat, že jakékoli nestacionární působení na médium, včetně působení laseru na absorbující médium, má za následek buzení akustických vln v něm s větší či menší účinností. Zpočátku se hlavní pozornost soustředila na laserové buzení vln v kapalinách a různé mechanismy tepelného buzení zvuku (tepelná expanze, vypařování, změna objemu při fázových přechodech, kontrakce, kontrakce, atd. 084, kontrakce atd. 1, 52 poskytují teoretické rozbory tohoto procesu a jeho možné praktické aplikace.
Tato problematika byla následně diskutována na různých konferencích a laserová excitace ultrazvuku má uplatnění jak v průmyslových aplikacích laserové technologie53, tak i v medicíně54. Lze tedy mít za to, že základní koncept procesu, kterým pulzní laserové světlo působí na absorbující prostředí, byl stanoven. Laserová ultrazvuková kontrola se používá pro detekci defektů vzorků vyrobených SLM55,56.
Vliv laserem generovaných rázových vln na materiály je základem laserového šokového peeningu57,58,59, který se používá i pro povrchovou úpravu aditivně vyráběných dílů60. Laserové šokové zpevnění je však nejúčinnější na nanosekundových laserových pulzech a mechanicky zatížených površích (např. vrstvou kapaliny)59, protože mechanické zatížení zvyšuje špičkový tlak.
Byly provedeny experimenty za účelem zkoumání možných vlivů různých fyzikálních polí na mikrostrukturu ztuhlých materiálů. Funkční schéma experimentálního uspořádání je znázorněno na obrázku 1. Byl použit pulzní Nd:YAG pevnolátkový laser pracující ve volném režimu (doba trvání pulzu \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\ )). s, energie pulsu na cíli kolísá od \(E_L \sim 20~\text {mJ}\) do \(E_L \sim 100~\text {mJ}\). dva měřiče výkonu (fotodiody s krátkou dobou odezvy\(<10~\text {ns}\)) pro určení dopadajícího a odraženého optického výkonu. Kalorimetry a měřiče výkonu byly kalibrovány tak, aby poskytovaly hodnoty v absolutních jednotkách pomocí termočlánkového detektoru Gentec-EO XLP12-3S-H2-D0 a dielektrického zrcadla namontovaného na místě vzorku \.Zaostřete (odrazový paprsek na cíl {mu \0 \), ohnisková vzdálenost \(160~\text {mm}\)) a pás paprsku na cílové ploše 60– \(100~\upmu\text {m}\).
Funkční schéma experimentálního uspořádání: 1—laser;2 – laserový paprsek;3—filtr s neutrální hustotou;4—synchronizovaná fotodioda;5 — rozdělovač paprsků;6—bránice;7—kalorimetr dopadajícího paprsku;8 – kalorimetr odraženého paprsku;9 – měřič výkonu dopadajícího paprsku;10 – měřič výkonu odraženého paprsku;11 – zaostřovací čočka;12 – zrcadlo;13 – ukázka;14 – širokopásmový piezoelektrický měnič;15 – 2D převodník;16 – polohovací mikrokontrolér;17 – synchronizační jednotka;18 – vícekanálový digitální akviziční systém s různou vzorkovací frekvencí;19 – osobní počítač.
Ultrazvukové ošetření se provádí následovně. Laser pracuje v režimu volného chodu;doba trvání laserového pulsu je proto \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\), který se skládá z několika dob přibližně \(1,5~\upmu \text {s } \). Časový tvar laserového pulsu a jeho spektrum se skládá z nízkofrekvenční obálky a vysokofrekvenční modulace, s průměrnou frekvencí na obrázku asi 2 \(0.~7) zahřívání a následné tavení a odpařování materiálu, přičemž vysokofrekvenční složka zajišťuje ultrazvukové vibrace díky fotoakustickému efektu. Tvar vlny ultrazvukového pulzu generovaného laserem je dán především časovým tvarem intenzity laserového pulzu.It is from \(7~\text {kHz}\) to \ (2~\text {MHz}\), and the center frequency is \(~ 0.7~\text {MHz}\).Acoustic pulses due to the photoacoustic effect were recorded using broadband piezoelectric transducers made of polyvinylidene fluoride films.The recorded waveform and its spectrum are shown in Figure 2.It should be noted that the shape of the laser pulses is typical of a free-running mode laser.
Časové rozložení intenzity laserového pulsu (a) a rychlosti zvuku (b) na zadním povrchu vzorku, spektra (modrá křivka) jednoho laserového pulsu (c) a ultrazvukového pulsu (d) zprůměrované přes 300 laserových pulsů (červená křivka).
Dokážeme jasně rozlišit nízkofrekvenční a vysokofrekvenční složky akustického ošetření odpovídající nízkofrekvenční obálce laserového pulsu, respektive vysokofrekvenční modulaci.Vlnové délky akustických vln generovaných obálkou laserového pulsu přesahují \(40~\text {cm}\);proto se očekává hlavní vliv širokopásmových vysokofrekvenčních složek akustického signálu na mikrostrukturu.
Fyzikální procesy v SLM jsou složité a probíhají současně na různých prostorových a časových měřítcích. Proto jsou pro teoretickou analýzu SLM nejvhodnější víceúrovňové metody. Matematické modely by zpočátku měly být vícefyzikální. Poté lze efektivně popsat mechaniku a termofyziku vícefázového média „tuhá látka-kapalina“ interagující s atmosférou inertního plynu. Charakteristiky tepelného zatížení materiálu jsou v SLM následující.
Rychlosti ohřevu a chlazení až \(10^6~\text {K}/\text {s}\) /\text{ díky lokalizovanému laserovému záření s hustotou výkonu až \(10^{13}~\text {W} cm}^2\).
Cyklus tání-tuhnutí trvá mezi 1 a \(10~\text {ms}\), což přispívá k rychlému tuhnutí zóny tání během chlazení.
Rychlé zahřátí povrchu vzorku má za následek vznik vysokých termoelastických napětí v povrchové vrstvě. Dostatečná (až 20 %) část práškové vrstvy je silně odpařena63, což má za následek dodatečné tlakové zatížení povrchu v reakci na laserovou ablaci. V důsledku toho indukovaná deformace výrazně narušuje geometrii součásti, zejména v blízkosti podpěr a tenkých konstrukčních prvků. Vysoká rychlost ohřevu, která vede k pulzování ultrasonického laseru, se šíří v substrátu. Za účelem získání přesných kvantitativních dat o lokálním rozložení napětí a deformace je provedena mezoskopická simulace problému elastické deformace spojené s přenosem tepla a hmoty.
Řídící rovnice modelu zahrnují (1) nestabilní rovnice přenosu tepla, kde tepelná vodivost závisí na fázovém stavu (prášek, tavenina, polykrystalická) a teplotě, (2) kolísání elastické deformace po kontinuální ablaci a rovnici termoelastické expanze. Hraniční problém je určen experimentálními podmínkami. Modulovaný tok laseru je definován na základě fluktuačního x vodivého ochlazování na povrchu vzorku evaporativního chlazování. výpočet tlaku nasycených par odpařujícího se materiálu.Používá se vztah elastoplastické napětí-deformace, kde je termoelastické napětí úměrné rozdílu teplot.Pro jmenovitý výkon \(300~\text {W}\), frekvenci \(10^5~\text {Hz}\), přerušovaný koeficient 100 a \(200~\upmu) \text efektivního průměru paprsku {m}
Obrázek 3 ukazuje výsledky numerické simulace roztavené zóny pomocí makroskopického matematického modelu. Průměr zóny fúze je \(200~\upmu \text {m}\) (\(100~\upmu \text {m}\) poloměr) a \(40~\upmu \text {m}\) hloubka.Výsledky simulace vzhledem k místní teplotě {1}\0\ se liší podle místní teploty vysoký přerušovaný faktor pulzní modulace. Rychlosti ohřevu \(V_h\) a ochlazování \(V_c\) jsou řádově \(10^7\) a \(10^6~\text {K}/\text {s}\), v tomto pořadí. Tyto hodnoty jsou v dobré shodě s naší předchozí analýzou64. Řádový rozdíl mezi \(V_h_) vede rychlým povrchovým substrátem, \(V_h_) \\ vede k rychlému přenosu tepla přes povrchovou vrstvu\ je nedostatečná k odstranění tepla. Proto při \(t=26~\upmu \text {s}\) povrchová teplota vrcholí až \(4800~\text {K}\). Prudké odpařování materiálu může způsobit, že povrch vzorku bude vystaven nadměrnému tlaku a odlupuje se.
Výsledky numerické simulace tavné zóny žíhání jedním laserovým pulsem na 316L vzorkové desce.Doba od začátku pulsu do hloubky tavné lázně dosažení maximální hodnoty je \(180~\upmu\text {s}\).Izoterma\(T = T_L = 1723~\text {K}\) představuje tekutou a vypočtenou hranici mezi tekoucí a pevnou fází. funkce teploty v další části. Proto je v oblasti mezi dvěma izočarami (izotermy\(T=T_L\) a izobary\(\sigma =\sigma _V(T)\)) pevná fáze vystavena silnému mechanickému zatížení, které může vést ke změnám mikrostruktury.
Tento efekt je dále vysvětlen na obrázku 4a, kde je úroveň tlaku v roztavené zóně vynesena jako funkce času a vzdálenosti od povrchu. Za prvé, chování tlaku souvisí s modulací intenzity laserového pulsu popsanou na obrázku 2 výše. Maximální tlak \text{s}\) přibližně \(10~\text {MPa}\) byl pozorován při přibližně \(t=26d, v bodě fluktuace má fluktuační charakteristiku). frekvence \(500~\text {kHz}\). To znamená, že ultrazvukové tlakové vlny jsou generovány na povrchu a poté se šíří do substrátu.
Vypočtené charakteristiky deformační zóny v blízkosti zóny tavení jsou znázorněny na obr. 4b. Laserová ablace a termoelastické napětí generují elastické deformační vlny, které se šíří do substrátu. Jak je patrné z obrázku, existují dvě fáze generování napětí. Během první fáze \(t < 40~\upmu \text {s}\) nastává Misesovo napětí\ s podobným povrchem jako u laseru \(8~~ Tento modul nastává v důsledku tlaku a)\ ablace a v kontrolních bodech nebylo pozorováno žádné termoelastické napětí, protože počáteční zóna ovlivněná teplem byla příliš malá. Když je teplo rozptýleno do substrátu, kontrolní bod generuje vysoké termoelastické napětí nad \(40~\text {MPa}\).
Získané modulované úrovně napětí mají významný dopad na rozhraní pevná látka-kapalina a mohou být řídicím mechanismem, kterým se řídí dráha tuhnutí. Velikost deformační zóny je 2 až 3krát větší než u zóny tání. Jak je znázorněno na obrázku 3, je porovnávána poloha izotermy tání a úroveň napětí rovna mez kluzu. \text {m}\) v závislosti na okamžitém čase.
Komplexní modulace pulzního laserového žíhání tedy vede k ultrazvukovému efektu. Dráha výběru mikrostruktury je odlišná ve srovnání s SLM bez ultrazvukového zatížení. Deformované nestabilní oblasti vedou k periodickým cyklům komprese a natahování v pevné fázi. Tím se stává proveditelná tvorba nových hranic zrn a hranic podzrn. Proto mohou být získané modulací změněné pulsní vlastnosti níže uvedeny možnosti návrhu. -řízený prototyp SLM. V tomto případě může být vyloučen piezoelektrický induktor 26 použitý jinde.
(a) Tlak jako funkce času, vypočtený v různých vzdálenostech od povrchu 0, 20 a \(40~\upmu \text {m}\) podél osy symetrie. (b) Časově závislé Von Misesovo napětí vypočtené v pevné matici ve vzdálenostech 70, 120 a \(170~\upmu \text {m}\) od povrchu vzorku
Experimenty byly provedeny na deskách z nerezové oceli AISI 321H o rozměrech \(20\krát 20\krát 5~\text {mm}\). Po každém laserovém pulzu se deska pohne \(50~\upmu \text {m}\) a pás laserového paprsku na cílovém povrchu je přibližně \(100~\upmu \upraveno po délce zpracovaného materiálu pro následné přetavení paprsku na stejný paprsek. Ve všech případech byla přetavená zóna sonikována v závislosti na oscilační složce laserového záření. To má za následek více než 5násobné snížení průměrné plochy zrna. Obrázek 5 ukazuje, jak se mikrostruktura laserem natavené oblasti mění s počtem následných přetavovacích cyklů (průchodů).
Subplots (a,d,g,j) a (b,e,h,k) – mikrostruktura laserem natavených oblastí, subplots (c,f,i,l) – plošné rozložení barevných zrn.Stínování představuje částice použité k výpočtu histogramu. Barvy odpovídají oblastem zrn (viz barevný pruh v horní části histogramu. Dílčí grafy (ac) odpovídají neošetřené nerezové oceli a dílčí grafy (df), (gi), (jl) odpovídají 1, 3 a 5 přetavením.
Protože se energie laserového pulsu mezi následujícími průchody nemění, hloubka roztavené zóny je stejná. Následný kanál tak zcela „překrývá“ předchozí. Histogram však ukazuje, že střední a střední plocha zrna se s rostoucím počtem průchodů zmenšuje. To může znamenat, že laser působí spíše na substrát než na taveninu.
Zjemnění zrna může být způsobeno rychlým ochlazením roztavené lázně65.Byla provedena další sada experimentů, ve kterých byly povrchy nerezových plechů (321H a 316L) vystaveny kontinuálnímu vlnovému laserovému záření v atmosféře (obr. 6) a vakuu (obr. 7). Průměrný výkon laseru (300 W a 100 W, v tomto pořadí) a výsledky volné tavené lázně v typickém režimu běhu laseru jsou blízké hodnotě laseru. byla pozorována struktura ar.
Mikrostruktura laserem natavené oblasti kontinuálního vlnového laseru (300 W konstantní výkon, rychlost skenování 200 mm/s, nerezová ocel AISI 321H).
(a) Mikrostruktura a (b) obraz difrakce zpětného rozptylu elektronů zóny tavení laseru vakuového kontinuálního vlnového laseru (konstantní výkon 100 W, rychlost skenování 200 mm/s, nerezová ocel AISI 316L) \ (\sim 2~\text {mbar }\).
Proto je jasně ukázáno, že komplexní modulace intenzity laserového pulsu má významný vliv na výslednou mikrostrukturu. Domníváme se, že tento efekt je mechanické povahy a vzniká v důsledku generování ultrazvukových vibrací šířících se z ozářeného povrchu taveniny hluboko do vzorku. Podobné výsledky byly získány u 13, 26, 34, 66, 67 ultrazvukových snímačů s vysokou hustotou v externích sozoelektrických materiálech, včetně Ti-Transduktorů. Výsledkem je slitina V 26 a nerezová ocel 34. O možném mechanismu se spekuluje následovně. Intenzivní ultrazvuk může způsobit akustickou kavitaci, jak bylo prokázáno v ultrarychlém in situ synchrotronovém rentgenovém zobrazování. Zhroucení kavitačních bublin zase generuje rázové vlny v roztaveném materiálu, jehož přední tlak dosahuje přibližně \(100~\-text {MPa-supha} kritická tvorba rázové vlny)6-text {MPa-supha} jádra v sypkých kapalinách, což narušuje typickou sloupcovou strukturu zrn při výrobě aditiv po vrstvách.
Zde navrhujeme další mechanismus odpovědný za strukturální modifikaci intenzivní sonikací. Materiál těsně po ztuhnutí má vysokou teplotu blízko bodu tání a má extrémně nízkou mez průtažnosti. Intenzivní ultrazvukové vlny mohou způsobit plastické proudění, které změní strukturu zrn horkého materiálu právě ztuhlého. Spolehlivá experimentální data o teplotní závislosti meze průtažnosti jsou však k dispozici na \(T\lesssim{101}test, viz obrázek 1150~8). Simulace molekulární dynamiky (MD) složení Fe-Cr-Ni podobného jako u oceli AISI 316 L za účelem vyhodnocení chování meze kluzu blízko bodu tání. K výpočtu meze kluzu jsme použili techniku ​​relaxace smykového napětí MD popsanou v 70, 71, 72, 73. Pro výpočty meziatomových interakcí jsme použili Embedded) z 57 MD simulací z kódu EA 57PS (kód EA 57 MD). Podrobnosti o MD simulaci budou zveřejněny jinde. Výsledky výpočtu MD meze průtažnosti jako funkce teploty jsou uvedeny na obr. 8 spolu s dostupnými experimentálními daty a dalšími vyhodnoceními77,78,79,80,81,82.
Mez kluzu pro austenitickou nerezovou ocel třídy AISI 316 a složení modelu versus teplota pro simulace MD. Experimentální měření z odkazů: (a) 77, (b) 78, (c) 79, (d) 80, (e) 81. viz. výsledky v této studii jsou označeny jako \(\vartriangleleft\) pro bezvadný nekonečný monokrystal a \(\vartriangleright\) pro konečná zrna s přihlédnutím k průměrné velikosti zrna prostřednictvím Hall-Petchova vztahu Rozměry\(d = 50~\upmu \text {m}\).
Je vidět, že při \(T>1500~\text {K}\) mez průtažnosti klesne pod \(40~\text {MPa}\). Na druhou stranu odhady předpovídají, že amplituda ultrazvuku generovaného laserem překročí \(40~\text {MPa}\) (viz obr. 4b), což je dostatečné pro vyvolání plastického toku v horkém materiálu právě ztuhlém.
Tvorba mikrostruktury austenitické nerezové oceli 12Cr18Ni10Ti (AISI 321H) během SLM byla experimentálně zkoumána pomocí komplexního pulzního laserového zdroje s modulovanou intenzitou.
Snížení velikosti zrn v zóně tavení laserem bylo zjištěno v důsledku nepřetržitého laserového přetavování po 1, 3 nebo 5 průchodech.
Makroskopické modelování ukazuje, že odhadovaná velikost oblasti, kde může ultrazvuková deformace pozitivně ovlivnit čelo tuhnutí, je až \(1~\text {mm}\).
Mikroskopický MD model ukazuje, že mez kluzu austenitické nerezové oceli AISI 316 je významně snížena na \(40~\text {MPa}\) blízko bodu tání.
Získané výsledky naznačují metodu řízení mikrostruktury materiálů pomocí komplexního modulovaného laserového zpracování a mohou sloužit jako základ pro vytvoření nových modifikací pulzní SLM techniky.
Liu, Y. et al. Mikrostrukturní vývoj a mechanické vlastnosti in situ TiB2/AlSi10Mg kompozitů pomocí laserového selektivního tavení [J].J.Alloys.compound.853, 157287. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2020.157287 (2021).
Gao, S. a kol. Rekrystalizační inženýrství hranic zrn laserového selektivního tavení nerezové oceli 316L [J].Journal of Alma Mater.200, 366–377.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2020.09.015 (2020).
Chen, X. & Qiu, C. In situ vývoj sendvičových mikrostruktur se zvýšenou tažností laserovým ohřevem laserem tavených titanových slitin.science.Rep.10, 15870.https://doi.org/10.1038/s41598-020-72627-x (2020).
Azarniya, A. et al. Aditivní výroba dílů Ti-6Al-4V laserovou depozicí kovů (LMD): proces, mikrostruktura a mechanické vlastnosti.J.Alloys.compound.804, 163–191.https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2019.04.255 (2019).
Kumara, C. et al.Microstructural modeling of laser metal powder directional energy deposition of Alloy 718.Add to.manufacture.25, 357–364.https://doi.org/10.1016/j.addma.2018.11.024 (2019).
Busey, M. a kol. Studie parametrického neutronového Bragg Edge Imaging aditivně vyrobených vzorků ošetřených laserovým šokovým peeningem.science.Rep.11, 14919.https://doi.org/10.1038/s41598-021-94455-3 (2021).
Tan, X. et al. Gradientová mikrostruktura a mechanické vlastnosti Ti-6Al-4V aditivně vyrobené tavením elektronovým paprskem. Alma Mater Journal.97, 1-16.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.06.036 (2015).