Děkujeme, že jste navštívili Nature.com. Verze prohlížeče, kterou používáte, má omezenou podporu pro CSS. Abyste dosáhli co nejlepšího zážitku, doporučujeme vám používat aktualizovaný prohlížeč (nebo vypnout režim kompatibility v Internet Exploreru). Abychom zajistili nepřetržitou podporu, budeme web mezitím zobrazovat bez stylů a JavaScriptu.
Ocel 20MnTiB je v mé zemi nejrozšířenějším vysokopevnostním šroubovým materiálem pro mosty ocelových konstrukcí a její výkon má velký význam pro bezpečný provoz mostů. Na základě zkoumání atmosférického prostředí v Chongqingu tato studie navrhla korozní řešení simulující vlhké klima Chongqingu a provedla napěťové korozní testy na hodnotu koncentrace pH chongq a simulaci vlivů koncentrace vlhkého roztoku u šroubů s vysokou pevností. bylo studováno korozní chování vysokopevnostních šroubů 20MnTiB.
Ocel 20MnTiB je v mé zemi nejrozšířenějším materiálem pro šrouby s vysokou pevností pro ocelové konstrukce mostů a její výkon má velký význam pro bezpečný provoz mostů.Li et al.1 testoval vlastnosti oceli 20MnTiB běžně používané ve vysokopevnostních šroubech třídy 10.9 v rozsahu vysokých teplot 20~700 ℃ a získal křivku napětí-deformace, mez kluzu, pevnost v tahu, Youngův modul a prodloužení.a expanzní koeficient. Zhang et al.2, Hu a kol.3 atd., prostřednictvím testování chemického složení, testování mechanických vlastností, testování mikrostruktury, makroskopické a mikroskopické analýzy povrchu závitu a výsledky ukazují, že hlavní důvod lomu vysokopevnostních šroubů souvisí s defekty závitu a výskytem defektů závitu Velké koncentrace napětí, koncentrace napětí na špičce trhlin a podmínky koroze na volném vzduchu, to vše vede k praskání korozí napětím.
Vysokopevnostní šrouby pro ocelové mosty se obvykle používají po dlouhou dobu ve vlhkém prostředí. Faktory jako vysoká vlhkost, vysoká teplota a sedimentace a absorpce škodlivých látek v prostředí mohou snadno způsobit korozi ocelových konstrukcí. Koroze může způsobit ztrátu průřezu šroubů s vysokou pevností, což má za následek četné defekty a praskliny. A tyto defekty a praskliny se budou i nadále rozšiřovat, a tím se výrazně sníží životnost šroubů. vliv environmentální koroze na korozní chování materiálů pod napětím.Catar et al4 zkoumali korozní chování hořčíkových slitin s různými obsahy hliníku v kyselém, alkalickém a neutrálním prostředí testováním pomalé rychlosti deformace (SSRT).Abdel a kol.5 studovali chování slitiny Cu10Ni a korozního praskání pod napětím v 3,5% roztoku NaCl za přítomnosti různých koncentrací hořčíkové slitiny s různými koncentracemi sulfidové slitiny Agh23. D v 3,5% roztoku NaCl ponorným testem, testem v solné mlze, potenciodynamickou polarizační analýzou a SSRT.Zhang et al.7 studovali korozní chování 9Cr martenzitické oceli pomocí SSRT a tradičních elektrochemických testovacích technik a získali vliv chloridových iontů na statické korozní chování martenzitické oceli při pokojové teplotě. různé teploty podle SSRT.Liu et al.9 použili SSRT ke studiu vlivu teploty a rychlosti deformace v tahu na odolnost austenitické nerezové oceli 00Cr21Ni14Mn5Mo2N proti korozi mořskou vodou. Výsledky ukazují, že teplota v rozsahu 35~65℃ nemá žádný významný vliv na chování korozivzdorné oceli pod napětím a další.Lu.10 hodnotili náchylnost k opožděnému lomu vzorků s různými stupni pevnosti v tahu pomocí testu opožděného lomu při zatížení a SSRT. Navrhuje se, aby pevnost v tahu vysokopevnostních šroubů z oceli 20MnTiB a 35VB z oceli byla kontrolována při 1040-1190MPa.Nicméně, většina těchto studií používá v zásadě jednoduché prostředí s vysokým obsahem NaCl. pevnost šroubů je složitější a má mnoho ovlivňujících faktorů, jako je hodnota pH šroubu. Ananya et al.11 studoval vliv parametrů prostředí a materiálů v korozním prostředí na korozi a korozní praskání duplexních nerezových ocelí pod napětím. Sunada et al.12 provedli zkoušky korozního praskání při pokojové teplotě na oceli SUS304 ve vodných roztocích obsahujících H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) a NaCl (0-4,5 kmol/m-3). Byly také studovány účinky H2SO4 a NaCl na typy koroze oceli SUS304. Merwe et al.13 použili ke studiu vlivů koroze namáhání plynu, tlaku CO2 a teploty koroze SSRT a času s CO. Ibrahim et al.14 zkoumal vliv environmentálních parametrů, jako je koncentrace hydrogenuhličitanových iontů (HCO), pH a teplota na korozní praskání oceli API-X100 pod napětím po odloupnutí povlaku.Shan et al.15 studoval variační zákon korozního praskání náchylnost austenitické nerezové oceli 00Cr18Ni10 s teplotou za různých teplotních podmínek (30~250℃) za podmínek černého vodního média v simulované elektrárně z uhlí na vodík podle SSRT.Han et al.16 charakterizoval vzorky s vysokou odolností proti vodíkové křehkosti a pevnosti při lomu pomocí vodíku SS křehkost-bolest-strenghao testu 17 studoval vliv pH, SO42-, Cl-1 na korozní chování slitiny GH4080A pod napětím pomocí SSRT. Výsledky ukazují, že čím nižší je hodnota pH, tím horší je odolnost slitiny GH4080A proti korozi pod napětím. Má zjevnou citlivost vůči korozi pod napětím na Cl-1 a ​​není citlivá na SO42- iontové médium při pokojové teplotě. Avšak na oceli s vysokou intenzitou koroze jsou pozorovány vlivy okolního prostředí.
Za účelem zjištění příčin selhání vysokopevnostních svorníků používaných v mostech provedl autor řadu studií. Byly vybrány vzorky vysokopevnostních svorníků a příčiny selhání těchto vzorků byly diskutovány z hlediska chemického složení, mikroskopické morfologie lomu, metalografické struktury a analýzy mechanických vlastností19, 20. Na základě zkoumání chongqingového atmosférického korozního schématu v chongqském prostředí simulující atmosférické klima let. Byly provedeny experimenty s napěťovou korozí, experimenty s elektrochemickou korozí a experimenty s korozní únavou vysokopevnostních šroubů v simulovaném vlhkém klimatu Chongqing. V této studii byly zkoumány účinky teploty, hodnoty pH a koncentrace simulovaného korozního roztoku na chování koroze pod napětím 20MnTiB vysokopevnostních šroubů pomocí testů mechanických vlastností, makroskopické a mikroskopické analýzy lomových povrchových produktů a analýzy, a analýzy vlivu teploty, hodnoty pH a koncentrace simulovaného korozního roztoku na chování koroze pod napětím 20MnTiB vysokopevnostních šroubů.
Čchung-čching se nachází v jihozápadní Číně, na horním toku řeky Jang-c'-ťiang, a má vlhké subtropické monzunové klima. Roční průměrná teplota je 16-18°C, roční průměrná relativní vlhkost je většinou 70-80%, roční sluneční svit je 1000-1400 hodin a procento slunečního svitu je pouze 25-35%.
Podle zpráv týkajících se slunečního svitu a okolní teploty v Čchung-čchingu od roku 2015 do roku 2018 je průměrná denní teplota v Čchung-čchingu pouhých 17 °C a až 23 °C.Nejvyšší teplota na mostním tělese mostu Chaotianmen v Chongqingu může dosáhnout 50 °C °C21,22. Proto byly teplotní úrovně pro zátěžovou korozní zkoušku stanoveny na 25 °C a 50 °C.
Hodnota pH simulovaného korozního roztoku přímo určuje množství H+, ale neznamená to, že čím nižší hodnota pH, tím snazší koroze nastane. Vliv pH na výsledky se bude u různých materiálů a roztoků lišit. Aby bylo možné lépe studovat vliv simulovaného korozního roztoku na odolnost vysokopevnostních šroubů při napěťové korozi, byly hodnoty pH v literatuře napěťových korozních experimentů s ročním výzkumem v kombinaci s deštěm nastaveny na 3,5 a hodnotu 5 vody při dešti v ročním rozsahu 5.5.5. qing.2010 až 2018.
Čím vyšší je koncentrace simulovaného korozního roztoku, tím větší je obsah iontů v simulovaném korozním roztoku a tím větší je vliv na vlastnosti materiálu. Aby bylo možné studovat vliv koncentrace simulovaného korozního roztoku na napěťovou korozi vysokopevnostních šroubů, byla provedena umělá laboratorní zrychlená korozní zkouška a koncentrace simulovaného korozního roztoku byla nastavena na úroveň 4 bez koroze, což byla původní koncentrace simulovaného korozního roztoku (2002 × původní koncentrace simulovaného korozního roztoku) a původní koncentrace simulovaného korozního roztoku 2002 × 1 × koncentrace korozního roztoku (200 ×).
Prostředí s teplotou 25℃, hodnotou pH 5,5 a koncentrací původního simulovaného korozního roztoku se nejvíce blíží skutečným podmínkám použití vysokopevnostních šroubů pro mosty. Pro urychlení procesu korozního testu však byly experimentální podmínky s teplotou 25 °C, pH 5,5 a koncentrací 200 × hodnoty koroze nastaveny jako referenční teplota nebo koncentrace 200 × původního kontrolního roztoku. Byly zkoumány korozní vlastnosti napěťové koroze vysokopevnostních šroubů, ostatní faktory zůstaly nezměněny, což bylo použito jako experimentální úroveň referenční kontrolní skupiny.
Podle brífinku o kvalitě atmosférického prostředí z let 2010–2018 vydaného Městským úřadem pro ekologii a životní prostředí Chongqing as odkazem na složky srážek uvedené v Zhang24 a další literatuře uvedené v Chongqing bylo navrženo simulované řešení koroze založené na zvýšení koncentrace SO42-. Složení srážek v hlavní městské oblasti řešení koroze je uvedeno v tabulce 2 Chongqing v simulované korozi 017 v tabulce 1.
Simulovaný korozní roztok se připravuje metodou chemické koncentrační bilance iontů za použití analytických činidel a destilované vody. Hodnota pH simulovaného korozního roztoku byla upravena přesným pH metrem, roztokem kyseliny dusičné a roztokem hydroxidu sodného.
Za účelem simulace vlhkého klimatu v Čchung-čchingu byl tester solné mlhy speciálně upraven a navržen25. Jak je znázorněno na obrázku 1, experimentální zařízení má dva systémy: systém solné mlhy a osvětlovací systém. Systém solné mlhy je hlavní funkcí experimentálního zařízení, které se skládá z ovládací části, části pro stříkání a indukční části. Funkcí části pro měření solné mlhy je přečerpávat teplotu vzduchu do komory pro měření teploty. v testovací komoře.Řídící část je složena z mikropočítače, který propojuje nástřikovou část a indukční část pro řízení celého experimentálního procesu.Osvětlovací systém je instalován v testovací komoře solné mlhy pro simulaci slunečního záření.Systém osvětlení se skládá z infračervených lamp a časového regulátoru.Zároveň je v testovací komoře solné mlhy instalován teplotní senzor pro sledování teploty kolem vzorku v reálném čase.
Vzorky napěťové koroze při konstantní zátěži byly zpracovány v souladu s NACETM0177-2005 (Laboratorní testování odolnosti kovů proti praskání sulfidovým namáháním a odolností proti popraskání kovů pod napětím v prostředí H2S). Vzorky napěťové koroze byly nejprve vyčištěny acetonem a ultrazvukovým mechanickým čištěním, aby se odstranily zbytky oleje, poté se čisté vzorky vložily do solného zařízení do zkušební pece a vysušily se v solném zařízení a vysušily se v testovacím zařízení. ve vlhkém klimatickém prostředí Chongqing. Podle normy NACETM0177-2005 a normy pro test solnou mlhou GB/T 10,125-2012 je doba korozního testu při konstantní zátěži v této studii jednotně určena na 168 h. Na vzorcích stroje byly provedeny tahové zkoušky, korozní zkoušky lomu za různých podmínek mechanické koroze a morfologie byly analyzovány univerzální na MTS-81
Obrázek 1 ukazuje makro- a mikromorfologii povrchové koroze vzorků koroze vysokopevnostních šroubů za různých korozních podmínek.2 a 3, v tomto pořadí.
Makroskopická morfologie vzorků koroze pod napětím 20MnTiB vysokopevnostních šroubů v různých simulovaných korozních prostředích: (a) žádná koroze;(b) jednou;(c) 20 x;(d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50 °C.
Mikromorfologie korozních produktů vysokopevnostních šroubů 20MnTiB v různých simulovaných korozních prostředích (100×): (a) 1krát;(b) 20 x;(c) 200 ×;(d) pH 3,5;(e) pH 7,5;(f) 50 °C.
Z obr. 2a je patrné, že povrch nezkorodovaného vzorku vysokopevnostního šroubu vykazuje jasný kovový lesk bez zjevné koroze. Avšak za podmínek původního simulovaného korozního roztoku (obr. 2b) byl povrch vzorku částečně pokryt žlutohnědými a hnědočervenými korozními produkty a některé oblasti povrchu stále vykazovaly zřejmý kovový povrch a na povrchu vzorku byl mírně zkorodovaný povrch, což naznačuje, že pouze některé plochy neměly na povrchu koroze zřejmý kovový lesk. vzorek.Vlastnosti materiálu mají malý vliv. Nicméně za podmínky 20 × původní simulované koncentrace korozního roztoku (obr. 2c) byl povrch vzorku vysokopevnostního šroubu zcela pokryt velkým množstvím tříslových korozních produktů a malým množstvím hnědočervených korozních produktů, nebyl nalezen žádný zjevný kovový lesk a bylo zde malé množství hnědočerného korozního produktu v blízkosti povrchu původního roztoku koroze. povrch vzorku je zcela pokryt hnědými korozními produkty a v některých oblastech se objevují hnědočerné korozní produkty.
Při poklesu pH na 3,5 (obr. 2e) byly na povrchu vzorků nejvíce hnědé zbarvené korozní produkty a některé korozní produkty byly odlupovány.
Obrázek 2g ukazuje, že se zvýšením teploty na 50 °C obsah hnědočervených korozních produktů na povrchu vzorku prudce klesá, zatímco jasně hnědé korozní produkty pokrývají povrch vzorku na velké ploše. Vrstva korozního produktu je poměrně volná a některé hnědočerné produkty se odlupují.
Jak je znázorněno na obrázku 3, v různých korozních prostředích jsou korozní produkty na povrchu 20MnTiB vysokopevnostních korozních vzorků namáhání šroubů zjevně delaminované a tloušťka korozní vrstvy se zvyšuje s rostoucí koncentrací simulovaného korozního roztoku. Za stavu původního simulovaného korozního roztoku (obr. 3a) mohou být korozní produkty na povrchu vnější vrstvy vzorku rozděleny rovnoměrně na dvě vrstvy, ale rozdělit se na velké množství vnější trhliny. objeví se s;vnitřní vrstva je volný shluk korozních produktů. Za podmínky 20× původní simulované koncentrace korozního roztoku (obr. 3b) lze korozní vrstvu na povrchu vzorku rozdělit do tří vrstev: vnější vrstvu tvoří převážně rozptýlené shluky korozních produktů, které jsou volné a porézní a nemají dobré ochranné vlastnosti;Střední vrstva je rovnoměrná vrstva korozního produktu, ale jsou zde zřejmé trhliny a korozní ionty mohou procházet trhlinami a erodovat substrát;vnitřní vrstva je hustá vrstva korozního produktu bez zjevných trhlin, která má dobrý ochranný účinek na podklad. Za podmínky 200× původní simulované koncentrace korozního roztoku (obr. 3c) lze korozní vrstvu na povrchu vzorku rozdělit do tří vrstev: vnější vrstva je tenká a stejnoměrná vrstva korozního produktu;střední vrstva je převážně okvětní a vločkovitá koroze Vnitřní vrstva je hustá vrstva korozního produktu bez zjevných trhlin a děr, která má dobrý ochranný účinek na podklad.
Z obr. 3d je vidět, že v simulovaném korozním prostředí o pH 3,5 je na povrchu vzorku 20MnTiB vysokopevnostního šroubu velké množství flokulentních nebo jehličkovitých korozních produktů. Spekuluje se, že tyto korozní produkty jsou převážně γ-FeOOH a malé množství α-FeOOH má zjevnou korozi a proplétá se.
Z obr. 3f je vidět, že při zvýšení teploty na 50 °C nebyla ve struktuře korozní vrstvy nalezena žádná zjevná hustá vnitřní vrstva rzi, což naznačuje, že mezi korozními vrstvami byly mezery při 50 °C, což způsobilo, že substrát nebyl zcela pokryt korozními produkty.Poskytuje ochranu proti zvýšené korozi substrátu.
Mechanické vlastnosti vysokopevnostních šroubů při konstantní zátěžové korozi v různých korozních prostředích jsou uvedeny v tabulce 2:
Z tabulky 2 je vidět, že mechanické vlastnosti vzorků vysokopevnostních šroubů 20MnTiB stále vyhovují standardním požadavkům po zrychlené korozní zkoušce sucho-mokrý cyklus v různých simulovaných korozních prostředích, ale dochází k určitému poškození ve srovnání s nekorodovanými.vzorek.Při koncentraci původního simulovaného korozního roztoku se mechanické vlastnosti 20× výrazně nezměnily, ale koncentrace vzorku ani simulovaného prodloužení vzorku se výrazně snížilo.Mechanické vlastnosti jsou podobné při koncentracích 20× a 200× původních simulovaných korozních roztoků.Když hodnota pH simulovaného korozního roztoku klesla na 3,5, pevnost v tahu a prodloužení vzorků se výrazně snížily.Když teplota stoupne na 50°C, pevnost v tahu a prodloužení velmi poklesnou k hodnotě standardního smrštění a plocha se výrazně blíží
Morfologie lomu vzorků 20MnTiB vysokopevnostní koroze svorníku v různých korozních prostředích jsou znázorněny na obrázku 4, což jsou makromorfologie lomu, zóna vláken ve středu lomu, mikromorfologický okraj smykového rozhraní a povrch vzorku.
Makroskopické a mikroskopické morfologie lomu vzorků 20MnTiB vysokopevnostních šroubů v různých simulovaných korozních prostředích (500×): (a) žádná koroze;(b) jednou;(c) 20 x;(d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50 °C.
Z obr. 4 je vidět, že lom 20MnTiB vysokopevnostního korozního korozního vzorku šroubu v různých simulovaných korozních prostředích představuje typický miskovitý kužel.Ve srovnání s nekorodovaným vzorkem (obr. 4a) je střední oblast trhliny v oblasti vlákna relativně malá., plocha smykového břitu je větší. To ukazuje, že mechanické vlastnosti materiálu jsou po korozi výrazně poškozeny. Se zvýšením koncentrace simulovaného korozního roztoku se zvětšily jamky v oblasti vláken ve středu lomu a objevily se zjevné trhliny. Když se koncentrace zvýšila na 20násobek původního simulovaného korozního roztoku, objevily se zjevné korozní jamky na rozhraní mezi povrchem smykového břitu a vzorku koroze.
Z obrázku 3d lze usuzovat, že v korozní vrstvě na povrchu vzorku jsou zřejmé trhliny, které nemají dobrý ochranný účinek na matrici.V simulovaném korozním roztoku o pH 3,5 (obrázek 4e) je povrch vzorku silně zkorodovaný a oblast centrálního vlákna je zjevně malá., Ve středu oblasti vlákna je velké množství nepravidelných trhlinových švů. Se zvýšením hodnoty pH simulovaného korozního roztoku se oblast trhliny v oblasti vlákna ve středu lomu zmenšuje, jamka se postupně zmenšuje a hloubka jamky se také postupně snižuje.
Když se teplota zvýšila na 50 °C (obr. 4g), plocha smykového břitu lomu vzorku byla největší, důlky v oblasti centrálního vlákna se výrazně zvětšily a také se zvětšila hloubka důlku a zvětšilo se rozhraní mezi okrajem smykového břitu a povrchem vzorku.Korozní produkty a důlky se zvýšily, což potvrdilo prohlubující se trend koroze substrátu vyjádřený na obr. 3f.
Hodnota pH korozního roztoku způsobí určité poškození mechanických vlastností vysokopevnostních šroubů 20MnTiB, ale efekt není významný. V korozním roztoku o pH 3,5 je na povrchu vzorku rozmístěno velké množství vločkovitých nebo jehličkovitých korozních produktů a korozní vrstva má zjevné trhliny, které nemohou tvořit dobrou ochranu mikroskopického substrátu a existuje velké množství korozních důlků. schopnost vzorku odolávat deformaci vnější silou je v kyselém prostředí výrazně snížena a stupeň sklonu materiálu ke korozi pod napětím je výrazně zvýšen.
Původní simulovaný korozní roztok měl malý vliv na mechanické vlastnosti vzorků vysokopevnostních šroubů, ale jak koncentrace simulovaného korozního roztoku stoupla na 20násobek původního simulovaného korozního roztoku, mechanické vlastnosti vzorků byly výrazně poškozeny a v mikrostruktuře lomu byla zjevná koroze.důlky, sekundární trhliny a mnoho korozních produktů. Když byla koncentrace simulovaného korozního roztoku zvýšena z 20násobku na 200násobek původní simulované koncentrace korozního roztoku, účinek koncentrace korozního roztoku na mechanické vlastnosti materiálu byl oslaben.
Když je simulovaná korozní teplota 25℃, mez kluzu a pevnost v tahu vzorků vysokopevnostních šroubů 20MnTiB se příliš nemění ve srovnání s nekorodovanými vzorky. Nicméně při teplotě simulovaného korozního prostředí 50 °C se pevnost v tahu a prodloužení vzorku výrazně snížila, rychlost lomu a rychlost lomu se výrazně snížily na hodnotu blízko řezu. mples v centrální oblasti vláken.Výrazně zvětšeno, zvětšila se hloubka důlků, zvýšily se korozní produkty a korozní důlky.To ukazuje, že teplotně synergické korozní prostředí má velký vliv na mechanické vlastnosti vysokopevnostních šroubů, což není patrné při pokojové teplotě, ale výraznější při dosažení teploty 50 °C.
Po vnitřní zrychlené korozní zkoušce simulující atmosférické prostředí v Čchung-čchingu byla snížena pevnost v tahu, mez kluzu, prodloužení a další parametry vysokopevnostních šroubů 20MnTiB a došlo ke zjevnému poškození napětím. Vzhledem k tomu, že materiál je pod tlakem, dojde k významnému lokalizovanému zrychlení koroze. A díky kombinovanému účinku vysoké pevnosti, pevnosti a odolnosti vůči korozi je plast zřejmý a snadno odolávají korozi. deformace vnějšími silami a zvýšení sklonu k napěťové korozi.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Experimentální studie vlastností vysokopevnostních šroubů vyrobených z oceli 20MnTiB při zvýšené teplotě.čelisti.Stavebnictví.J.34, 100-105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Analýza porušení lomu 20MnTiB ocelových vysokopevnostních šroubů pro kolejnice.tepelné zpracování.Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Chování korozního praskání slitin Mg-Al-Zn za různých podmínek pH metodou SSRT.Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA et al. Účinky glycinu na chování při elektrochemickém a korozním praskání slitiny Cu10Ni v solance kontaminované sulfidem. Průmyslové inženýrství. Chemický. rezervoár. 50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Korozní vlastnosti tlakově lité hořčíkové slitiny MRI230D v Mg(OH)2-nasyceném 3,5% roztoku NaCl.alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Vliv chloridových iontů na statické a napěťové korozní chování 9Cr martenzitické oceli.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Synergický účinek SRB a teploty na korozní praskání oceli X70 pod napětím v roztoku umělého mořského bahna.J.Chin.Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. Chování koroze napětím 00Cr21Ni14Mn5Mo2N nerezové oceli v mořské vodě.fyzika.take an exam.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. Zpožděná lomová studie mostních vysokopevnostních šroubů.čelist.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Korozní praskání duplexních nerezových ocelí v kaustických roztocích. Doktorská disertační práce, Atlanta, GA, USA: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. Účinky koncentrací H2SO4 a naci na korozní praskání pod napětím nerezové oceli SUS304 ve vodném roztoku H2SO4-NaCl.alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Vliv prostředí a materiálů na korozní praskání oceli pod napětím v roztoku H2O/CO/CO2.Inter Milan.J.Koros.2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Účinky hydrogenuhličitanu, teploty a pH na pasivaci potrubní oceli API-X100 v simulovaném roztoku podzemní vody. V IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Vliv teploty na náchylnost austenitické nerezové oceli na korozní praskání pod napětím.
Han, S. Vodíkem indukované opožděné lomové chování několika vysokopevnostních spojovacích ocelí (Kunming University of Science and Technology, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. Mechanismus koroze napětím slitiny GH4080A pro spojovací prvky.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).