Děkujeme za návštěvu webu Nature.com. Verze prohlížeče, kterou používáte, má omezenou podporu pro CSS. Pro dosažení nejlepšího zážitku doporučujeme používat aktualizovaný prohlížeč (nebo vypnout režim kompatibility v prohlížeči Internet Explorer). Mezitím budeme web zobrazovat bez stylů a JavaScriptu, abychom zajistili jeho nepřetržitou podporu.
Ocel 20MnTiB je v mé zemi nejrozšířenějším vysokopevnostním materiálem pro šrouby z ocelových konstrukcí mostů a její vlastnosti mají velký význam pro bezpečný provoz mostů. Na základě výzkumu atmosférického prostředí v Čchung-čchingu tato studie navrhla korozní roztok simulující vlhké klima Čchung-čchingu a provedla zkoušky koroze pod napětím vysokopevnostních šroubů simulujících vlhké klima Čchung-čchingu. Byly studovány vlivy teploty, hodnoty pH a koncentrace simulovaného korozního roztoku na chování vysokopevnostních šroubů 20MnTiB při korozi pod napětím.
Ocel 20MnTiB je v mé zemi nejrozšířenějším vysokopevnostním materiálem pro šrouby z ocelových konstrukcí mostů a její vlastnosti mají velký význam pro bezpečný provoz mostů. Li a kol. 1 testovali vlastnosti oceli 20MnTiB běžně používané ve vysokopevnostních šroubech třídy 10.9 ve vysokém teplotním rozsahu 20~700 ℃ a získali křivku napětí-deformace, mez kluzu, pevnost v tahu, Youngův modul pružnosti a prodloužení a koeficient roztažnosti. Zhang a kol. 2, Hu a kol. 3 atd. provedli testování chemického složení, testování mechanických vlastností, testování mikrostruktury, makroskopickou a mikroskopickou analýzu povrchu závitu a výsledky ukazují, že hlavní příčinou lomu vysokopevnostních šroubů jsou vady závitu a výskyt vad závitu. Velké koncentrace napětí, koncentrace napětí na špičce trhliny a korozní podmínky v otevřeném prostředí vedou k praskání z koroze napětím.
Vysoce pevné šrouby pro ocelové mosty se obvykle používají po dlouhou dobu ve vlhkém prostředí. Faktory, jako je vysoká vlhkost, vysoká teplota a sedimentace a absorpce škodlivých látek v prostředí, mohou snadno způsobit korozi ocelových konstrukcí. Koroze může způsobit ztrátu průřezu vysokopevnostních šroubů, což má za následek četné defekty a trhliny. A tyto defekty a trhliny se budou dále rozšiřovat, čímž se sníží životnost vysokopevnostních šroubů a dokonce se způsobí jejich zlomení. Dosud existuje mnoho studií o vlivu koroze v prostředí na korozní vlastnosti materiálů při namáhání. Catar a kol.4 zkoumali chování hořčíkových slitin s různým obsahem hliníku při namáhání v kyselém, alkalickém a neutrálním prostředí pomocí testování pomalou rychlostí deformace (SSRT). Abdel a kol.5 studovali elektrochemické chování a korozní praskání při namáhání slitiny Cu10Ni v 3,5% roztoku NaCl za přítomnosti různých koncentrací sulfidových iontů. Aghion a kol.6 hodnotili korozní vlastnosti tlakově lité hořčíkové slitiny MRI230D v 3,5% roztoku NaCl pomocí imerzní zkoušky, zkoušky solnou mlhou, potenciodynamické polarizační analýzy a SSRT. Zhang a kol.7 studovali Chování martenzitické oceli 9Cr při korozi pod napětím pomocí SSRT a tradičních elektrochemických zkušebních technik a získán vliv chloridových iontů na chování martenzitické oceli při statické korozi při pokojové teplotě. Chen a kol.8 zkoumali chování oceli X70 při korozi pod napětím a mechanismus praskání oceli X70 v simulovaném roztoku mořského bahna obsahujícím SRB při různých teplotách pomocí SSRT. Liu a kol.9 použili SSRT ke studiu vlivu teploty a rychlosti tahové deformace na odolnost austenitické nerezové oceli 00Cr21Ni14Mn5Mo2N proti korozi pod napětím v mořské vodě. Výsledky ukazují, že teplota v rozsahu 35~65 ℃ nemá významný vliv na chování nerezové oceli při korozi pod napětím. Lu a kol. V práci 10 byla vyhodnocena náchylnost vzorků s různými stupni pevnosti v tahu k opožděnému lomu pomocí zkoušky opožděného lomu při zatížení a SSRT. Doporučuje se, aby pevnost v tahu vysokopevnostních šroubů z oceli 20MnTiB a oceli 35VB byla řízena na 1040-1190 MPa. Většina těchto studií však v podstatě používá k simulaci korozivního prostředí jednoduchý 3,5% roztok NaCl, zatímco skutečné prostředí použití vysokopevnostních šroubů je složitější a má mnoho ovlivňujících faktorů, jako je hodnota pH šroubu. Ananya a kol. 11 studovali vliv parametrů prostředí a materiálů v korozivním prostředí na korozi a korozní praskání v důsledku napětí u duplexních nerezových ocelí. Sunada a kol. 12 provedli testy korozního praskání pod napětím na oceli SUS304 při pokojové teplotě ve vodných roztocích obsahujících H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) a NaCl (0-4,5 kmol/m-3). Byly také studovány účinky H2SO4 a NaCl na typy koroze oceli SUS304. Merwe a kol.13 použili SSRT ke studiu vlivu směru válcování, teploty, koncentrace CO2/CO, tlaku plynu a doby koroze na náchylnost oceli pro tlakové nádoby A516 ke korozi pod napětím. Ibrahim a kol.14 s použitím roztoku NS4 jako roztoku simulujícího podzemní vodu zkoumali vliv parametrů prostředí, jako je koncentrace hydrogenuhličitanových iontů (HCO), pH a teplota, na korozní praskání pod napětím u potrubní oceli API-X100 po odlupování povlaku. Shan a kol. V práci 15 se studoval zákon změny náchylnosti austenitické nerezové oceli 00Cr18Ni10 k praskání v důsledku korozního praskání v důsledku napětí s teplotou za různých teplotních podmínek (30~250 ℃) v prostředí černé vody v simulované elektrárně na uhlí a vodík metodou SSRT. Han a kol.16 charakterizovali náchylnost vzorků vysokopevnostních šroubů k vodíkovému křehnutí pomocí testu opožděného lomu při zatížení a SSRT. Zhao17 studoval vliv pH, SO42- a Cl-1 na chování slitiny GH4080A při korozním praskání v důsledku napětí metodou SSRT. Výsledky ukazují, že čím nižší je hodnota pH, tím horší je odolnost slitiny GH4080A proti koroznímu praskání v důsledku napětí. Má zjevnou citlivost na korozní praskání v důsledku napětí vůči Cl-1 a ​​není citlivá na iontové prostředí SO42- při pokojové teplotě. Existuje však jen málo studií o vlivu koroze v důsledku prostředí na vysokopevnostní šrouby z oceli 20MnTiB.
Aby autor zjistil příčiny selhání vysokopevnostních šroubů používaných v mostech, provedl řadu studií. Byly vybrány vzorky vysokopevnostních šroubů a důvody selhání těchto vzorků byly diskutovány z hlediska chemického složení, morfologie mikroskopického lomu, metalografické struktury a analýzy mechanických vlastností19, 20. Na základě výzkumu atmosférického prostředí v Čchung-čchingu v posledních letech je navrženo schéma koroze simulující vlhké klima Čchung-čchingu. Byly provedeny experimenty s korozí pod napětím, elektrochemické korozní experimenty a experimenty s korozní únavou vysokopevnostních šroubů v simulovaném vlhkém klimatu Čchung-čchingu. V této studii byly zkoumány vlivy teploty, hodnoty pH a koncentrace simulovaného korozního roztoku na chování vysokopevnostních šroubů 20MnTiB při korozi pod napětím pomocí zkoušek mechanických vlastností, makroskopické a mikroskopické analýzy lomu a produktů povrchové koroze.
Čchung-čching se nachází v jihozápadní Číně, na horním toku řeky Jang-c'-ťiang, a má vlhké subtropické monzunové klima. Průměrná roční teplota je 16–18 °C, průměrná roční relativní vlhkost vzduchu je většinou 70–80 %, roční počet hodin slunečního svitu je 1000–1400 hodin a procento slunečního svitu je pouze 25–35 %.
Podle zpráv týkajících se slunečního svitu a okolní teploty v Čchung-čchingu v letech 2015 až 2018 se průměrná denní teplota v Čchung-čchingu pohybuje od 17 °C do 23 °C. Nejvyšší teplota na mostním tělese mostu Chaotianmen v Čchung-čchingu může dosáhnout 50 °C21,22. Proto byly teplotní úrovně pro zkoušku koroze napětím stanoveny na 25 °C a 50 °C.
Hodnota pH simulovaného korozního roztoku přímo určuje množství H+, ale to neznamená, že čím nižší je hodnota pH, tím snadněji dochází ke korozi. Vliv pH na výsledky se bude lišit u různých materiálů a roztoků. Aby bylo možné lépe studovat vliv simulovaného korozního roztoku na korozní vlastnosti vysokopevnostních šroubů při korozi pod napětím, byly hodnoty pH experimentů s korozí pod napětím nastaveny na 3,5, 5,5 a 7,5 v kombinaci s rešerší literatury23 a rozsahem pH roční dešťové vody v Čchung-čchingu v letech 2010 až 2018.
Čím vyšší je koncentrace simulovaného korozního roztoku, tím více iontů je v něm obsaženo a tím větší je vliv na vlastnosti materiálu. Pro studium vlivu koncentrace simulovaného korozního roztoku na korozi pod napětím u vysokopevnostních šroubů byl proveden zrychlený korozní test v umělé laboratoři a koncentrace simulovaného korozního roztoku byla nastavena na úroveň 4 bez koroze, což byly původní koncentrace simulovaného korozního roztoku (1×), 20× původní koncentrace simulovaného korozního roztoku (20×) a 200× původní koncentrace simulovaného korozního roztoku (200×).
Prostředí s teplotou 25 °C, hodnotou pH 5,5 a koncentrací původního simulovaného korozního roztoku se nejvíce blíží skutečným podmínkám použití vysokopevnostních šroubů pro mosty. Aby se však proces korozních zkoušek urychlil, byly jako referenční kontrolní skupina stanoveny experimentální podmínky s teplotou 25 °C, hodnotou pH 5,5 a koncentrací 200× původního simulovaného korozního roztoku. Při zkoumání vlivu teploty, koncentrace nebo hodnoty pH simulovaného korozního roztoku na korozní vlastnosti vysokopevnostních šroubů pod napětím zůstaly ostatní faktory nezměněny, což bylo použito jako experimentální úroveň referenční kontrolní skupiny.
Podle zprávy o kvalitě atmosférického prostředí z let 2010–2018, kterou vydal Městský úřad pro ekologii a životní prostředí v Čchung-čchingu, a s odkazem na složky srážek uvedené v publikaci Zhang24 a další literatuře publikované v Čchung-čchingu, bylo navrženo simulované korozní řešení založené na zvýšení koncentrace SO42-. Složení srážek v hlavní městské oblasti Čchung-čchingu v roce 2017. Složení simulovaného korozního řešení je uvedeno v tabulce 1:
Simulovaný korozní roztok se připraví metodou chemické iontové koncentrační bilance za použití analytických činidel a destilované vody. Hodnota pH simulovaného korozního roztoku byla upravena přesným pH metrem, roztokem kyseliny dusičné a roztokem hydroxidu sodného.
Aby bylo možné simulovat vlhké klima v Čchung-čchingu, byl tester solné mlhy speciálně upraven a navržen25. Jak je znázorněno na obrázku 1, experimentální zařízení má dva systémy: systém solné mlhy a osvětlovací systém. Systém solné mlhy je hlavní funkcí experimentálního zařízení a skládá se z řídicí části, rozprašovací části a indukční části. Funkcí rozprašovací části je pumpovat solnou mlhu do testovací komory pomocí vzduchového kompresoru. Indukční část se skládá z teplotních měřicích prvků, které snímají teplotu v testovací komoře. Řídicí část se skládá z mikropočítače, který propojuje rozprašovací část a indukční část a řídí celý experimentální proces. Osvětlovací systém je instalován v testovací komoře solné mlhy pro simulaci slunečního záření. Osvětlovací systém se skládá z infračervených lamp a časového regulátoru. Zároveň je v testovací komoře solné mlhy instalován teplotní senzor, který monitoruje teplotu kolem vzorku v reálném čase.
Vzorky pro korozní zkoušku při konstantním zatížení byly zpracovány v souladu s normou NACETM0177-2005 (Laboratorní testování odolnosti kovů proti praskání v důsledku sulfidového napětí a korozního praskání v důsledku napětí v prostředí H2S). Vzorky pro korozní zkoušku při napětí byly nejprve vyčištěny acetonem a ultrazvukovým mechanickým čištěním za účelem odstranění zbytků oleje, poté dehydratovány alkoholem a sušeny v peci. Čisté vzorky byly poté vloženy do zkušební komory solného mlhového testovacího zařízení, aby se simulovala korozní situace ve vlhkém klimatickém prostředí Čchung-čchingu. Podle normy NACETM0177-2005 a normy pro zkoušku solnou mlhou GB/T 10,125-2012 je doba zkoušky korozní zkoušky při konstantním zatížení v této studii jednotně stanovena na 168 hodin. Zkoušky tahem byly provedeny na korozních vzorcích za různých korozních podmínek na univerzálním tahovém zkušebním stroji MTS-810 a byly analyzovány jejich mechanické vlastnosti a morfologie lomové koroze.
Obrázek 1 ukazuje makro- a mikromorfologii povrchové koroze vzorků vysokopevnostních šroubů s korozní korozí v důsledku namáhání za různých korozních podmínek.2 a 3.
Makroskopická morfologie vzorků korozního namáhání z vysokopevnostních šroubů 20MnTiB v různých simulovaných korozních prostředích: (a) bez koroze; (b) 1krát; (c) 20×; (d) 200×; (e) pH 3,5; (f) pH 7,5; (g) 50 °C.
Mikromorfologie korozních produktů vysokopevnostních šroubů 20MnTiB v různých simulovaných korozních prostředích (100×): (a) 1krát; (b) 20×; (c) 200×; (d) pH 3,5; (e) pH 7,5; (f) 50 °C.
Z obr. 2a je patrné, že povrch nezkorodovaného vzorku vysokopevnostního šroubu vykazuje jasný kovový lesk bez zjevné koroze. Za podmínek původního simulovaného korozního roztoku (obr. 2b) byl však povrch vzorku částečně pokryt hnědými a hnědočervenými korozními produkty a některé oblasti povrchu stále vykazovaly zjevný kovový lesk, což naznačuje, že pouze některé oblasti povrchu vzorku byly mírně zkorodované a simulovaný korozní roztok neměl na povrch vzorku žádný vliv. Vlastnosti materiálu mají malý vliv. Avšak za podmínky 20násobné původní koncentrace simulovaného korozního roztoku (obr. 2c) byl povrch vzorku vysokopevnostního šroubu zcela pokryt velkým množstvím hnědohnědých korozních produktů a malým množstvím hnědočervených korozních produktů. Nebyl zjištěn žádný zjevný kovový lesk a v blízkosti povrchu substrátu bylo malé množství hnědočerných korozních produktů. A za podmínky 200násobné původní koncentrace simulovaného korozního roztoku (obr. 2d) je povrch vzorku zcela pokryt hnědými korozními produkty a v některých oblastech se objevují hnědočerné korozní produkty.
Jak pH klesalo na 3,5 (obr. 2e), hnědožluté korozní produkty byly nejvíce na povrchu vzorků a některé z nich byly exfoliovány.
Obrázek 2g ukazuje, že s rostoucí teplotou na 50 °C prudce klesá obsah hnědočervených korozních produktů na povrchu vzorku, zatímco jasně hnědé korozní produkty pokrývají povrch vzorku na velké ploše. Vrstva korozních produktů je relativně kyprá a některé hnědočerné produkty se odlupují.
Jak je znázorněno na obrázku 3, v různých korozních prostředích jsou korozní produkty na povrchu vzorků 20MnTiB s vysokou pevností v korozi pod napětím zjevně delaminovány a tloušťka korozní vrstvy se zvětšuje se zvyšující se koncentrací simulovaného korozního roztoku. Za podmínek původního simulovaného korozního roztoku (obr. 3a) lze korozní produkty na povrchu vzorku rozdělit do dvou vrstev: vnější vrstva korozních produktů je rovnoměrně rozložena, ale objevuje se velké množství trhlin; vnitřní vrstva je volný shluk korozních produktů. Za podmínek 20× původní koncentrace simulovaného korozního roztoku (obr. 3b) lze korozní vrstvu na povrchu vzorku rozdělit do tří vrstev: vnější vrstva je tvořena převážně rozptýlenými shluky korozních produktů, které jsou volné a porézní a nemají dobrý ochranný účinek; střední vrstva je rovnoměrná vrstva korozních produktů, ale jsou zde zjevné trhliny a korozní ionty mohou procházet trhlinami a erodovat substrát; Vnitřní vrstva je hustá vrstva korozního produktu bez zjevných trhlin, která má dobrý ochranný účinek na substrát. Za podmínek 200× původní simulované koncentrace korozního roztoku (obr. 3c) lze korozní vrstvu na povrchu vzorku rozdělit do tří vrstev: vnější vrstva je tenká a rovnoměrná vrstva korozního produktu; střední vrstva má převážně okvětní a vločkový tvar. Vnitřní vrstva je hustá vrstva korozního produktu bez zjevných trhlin a děr, která má dobrý ochranný účinek na substrát.
Z obr. 3d je patrné, že v simulovaném korozním prostředí s pH 3,5 se na povrchu vzorku vysokopevnostního šroubu 20MnTiB nachází velké množství vločkovitých nebo jehličkovitých korozních produktů. Předpokládá se, že tyto korozní produkty jsou tvořeny převážně γ-FeOOH a malým množstvím propletených α-FeOOH26 a korozní vrstva má zjevné trhliny.
Z obr. 3f je patrné, že když teplota vzrostla na 50 °C, nebyla ve struktuře korozní vrstvy nalezena žádná zjevná hustá vnitřní vrstva rzi, což naznačuje, že při 50 °C se mezi korozními vrstvami nacházely mezery, v důsledku čehož substrát nebyl zcela pokryt produkty koroze. Poskytuje ochranu proti zvýšenému sklonu substrátu ke korozi.
Mechanické vlastnosti vysokopevnostních šroubů při korozi při konstantním zatížení a napětí v různých korozivních prostředích jsou uvedeny v tabulce 2:
Z tabulky 2 je patrné, že mechanické vlastnosti vzorků vysokopevnostních šroubů 20MnTiB stále splňují standardní požadavky i po zrychlené korozní zkoušce suchým a mokrým cyklem v různých simulovaných korozních prostředích, ale ve srovnání s nezkorodovanými vzorky dochází k určitému poškození. Při koncentraci původního simulovaného korozního roztoku se mechanické vlastnosti vzorku významně nezměnily, ale při koncentraci simulovaného roztoku 20× nebo 200× se prodloužení vzorku výrazně snížilo. Mechanické vlastnosti jsou podobné při koncentracích 20× a 200× původních simulovaných korozních roztoků. Když hodnota pH simulovaného korozního roztoku klesla na 3,5, pevnost v tahu a prodloužení vzorků se výrazně snížily. Když teplota stoupne na 50 °C, pevnost v tahu a prodloužení se výrazně sníží a míra smrštění plochy se velmi blíží standardní hodnotě.
Morfologie lomu vysokopevnostních šroubů 20MnTiB zkušebních vzorků z materiálu 20MnTiB zkušebních v různých korozních prostředích je znázorněna na obrázku 4, a to makromorfologii lomu, vláknitou zónu ve středu lomu, mikromorfologický okraj smykového rozhraní a povrch vzorku.
Makroskopická a mikroskopická morfologie lomu vzorků vysokopevnostních šroubů 20MnTiB v různých simulovaných korozních prostředích (500×): (a) bez koroze; (b) 1krát; (c) 20×; (d) 200×; (e) pH 3,5; (f) pH 7,5; (g) 50 °C.
Z obr. 4 je patrné, že lom vzorku 20MnTiB s vysokou pevností v korozi pod napětím vykazuje typický lom ve tvaru misky a kužele. Ve srovnání s nekorodovaným vzorkem (obr. 4a) je trhlina ve střední oblasti vlákna relativně malá a plocha smykového břitu je větší. To ukazuje, že mechanické vlastnosti materiálu jsou po korozi výrazně poškozeny. Se zvyšující se koncentrací simulovaného korozního roztoku se zvětšovaly prohlubně v oblasti vlákna ve středu lomu a objevily se zřetelné trhliny. Když se koncentrace zvýšila na 20násobek původního simulovaného korozního roztoku, objevily se na rozhraní mezi hranou smykového břitu a povrchem vzorku zřetelné korozní prohlubně a na povrchu vzorku bylo mnoho korozních produktů.
Z obrázku 3d vyplývá, že v korozní vrstvě na povrchu vzorku jsou zjevné trhliny, které nemají dobrý ochranný účinek na matrici. V simulovaném korozním roztoku o pH 3,5 (obrázek 4e) je povrch vzorku silně zkorodovaný a centrální oblast vláken je zjevně malá. Ve středu oblasti vláken je velké množství nepravidelných trhlin. Se zvyšující se hodnotou pH simulovaného korozního roztoku se trhlinová zóna v oblasti vláken ve středu lomu zmenšuje, důlek se postupně zmenšuje a hloubka důlku se také postupně zmenšuje.
Když teplota vzrostla na 50 °C (obr. 4g), byla plocha smykového břitu v lomu vzorku největší, výrazně se zvětšily jamky v centrální oblasti vlákna, jejich hloubka se také zvětšila a zvětšilo se rozhraní mezi hranou smykového břitu a povrchem vzorku. Zvýšil se počet korozních produktů a jamek, což potvrdilo prohlubující se trend koroze substrátu, který je znázorněn na obr. 3f.
Hodnota pH korozního roztoku způsobí určité poškození mechanických vlastností vysokopevnostních šroubů 20MnTiB, ale tento vliv není významný. V korozním roztoku s pH 3,5 se na povrchu vzorku rozprostírá velké množství vločkovitých nebo jehličkovitých korozních produktů a korozní vrstva má zjevné trhliny, které nemohou vytvořit dobrou ochranu pro substrát. V mikroskopické morfologii lomu vzorku jsou zjevné korozní jamky a velké množství korozních produktů. To ukazuje, že schopnost vzorku odolávat deformaci vnější silou je v kyselém prostředí výrazně snížena a stupeň tendence materiálu ke korozi pod napětím se výrazně zvyšuje.
Původní simulovaný korozní roztok měl malý vliv na mechanické vlastnosti vzorků vysokopevnostních šroubů, ale jakmile se koncentrace simulovaného korozního roztoku zvýšila na 20násobek koncentrace původního simulovaného korozního roztoku, mechanické vlastnosti vzorků se výrazně zhoršily a v lomové mikrostruktuře se objevila zjevná koroze, důlky, sekundární trhliny a mnoho korozních produktů. Když se koncentrace simulovaného korozního roztoku zvýšila z 20násobku na 200násobek původní koncentrace simulovaného korozního roztoku, vliv koncentrace korozního roztoku na mechanické vlastnosti materiálu se oslabil.
Při simulované korozní teplotě 25 °C se mez kluzu a pevnost v tahu vzorků vysokopevnostních šroubů 20MnTiB ve srovnání s nekorodovanými vzorky příliš nemění. Při simulované korozní teplotě 50 °C se však pevnost v tahu a prodloužení vzorku výrazně snížily, míra smrštění průřezu se blížila standardní hodnotě, lomová smyková hrana byla největší a v centrální oblasti vláken se objevily prohlubně. Výrazně se zvýšila hloubka prohlubní, zvýšily se korozní produkty a prohlubně. To ukazuje, že synergický vliv teploty a korozního prostředí na mechanické vlastnosti vysokopevnostních šroubů není patrný při pokojové teplotě, ale je výraznější, když teplota dosáhne 50 °C.
Po zrychlené korozní zkoušce v interiéru simulující atmosférické prostředí v Čchung-čchingu se snížila pevnost v tahu, mez kluzu, prodloužení a další parametry vysokopevnostních šroubů 20MnTiB a došlo k zjevnému poškození napětím. Vzhledem k tomu, že materiál je pod napětím, dochází k významnému lokálnímu jevu zrychlení koroze. A v důsledku kombinovaného účinku koncentrace napětí a korozních jamek je snadné způsobit zjevné plastické poškození vysokopevnostních šroubů, snížit schopnost odolávat deformaci vnějšími silami a zvýšit sklon ke korozi napětím.
Li, G., Li, M., Yin, Y. a Jiang, S. Experimentální studie vlastností vysokopevnostních šroubů vyrobených z oceli 20MnTiB za zvýšené teploty. jaw. Stavební inženýrství. J. 34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. a Yang, Q. Analýza lomového porušení vysokopevnostních šroubů z oceli 20MnTiB pro kolejnice. Tepelné zpracování. Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Chování slitin Mg-Al-Zn při korozním praskání pod napětím za různých podmínek pH metodou SSRT. Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA a kol. Vliv glycinu na elektrochemické chování a korozní praskání pod napětím u slitiny Cu10Ni v solném roztoku kontaminovaném sulfidy. Průmyslové inženýrství. Chemická. nádrž. 50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. a Lulu, N. Korozní vlastnosti tlakově lité hořčíkové slitiny MRI230D v 3,5% roztoku NaCl nasyceném Mg(OH)2. alma mater. character. 61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Vliv chloridových iontů na chování martenzitické oceli 9Cr při statické a korozní korozi pod napětím. surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Synergický účinek SRB a teploty na korozní praskání v důsledku napětí u oceli X70 v roztoku umělého mořského bahna. J. Chin. Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. a Yang, S. Chování nerezové oceli 00Cr21Ni14Mn5Mo2N při korozním namáhání v mořské vodě. fyzika. zkouška. test. 36, 1-5 (2018).
Lu, C. Studie opožděného lomu vysokopevnostních mostních šroubů. jaw. Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Korozní praskání duplexních nerezových ocelí v louzích. Doktorská disertační práce, Atlanta, GA, USA: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. a Sugimoto, K. Vliv koncentrací H2SO4 a NaCl na korozní praskání v důsledku napětí u nerezové oceli SUS304 ve vodném roztoku H2SO4-NaCl. alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Vliv prostředí a materiálů na korozní praskání oceli v roztoku H2O/CO/CO2. Inter Milan. J. Koros. 2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. a Akram A. Vlivy hydrogenuhličitanu, teploty a pH na pasivaci potrubní oceli API-X100 v simulovaném roztoku podzemní vody. V IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. a Qu, D. Vliv teploty na náchylnost austenitické nerezové oceli k praskání v důsledku koroze v důsledku napětí. coro.be opposites to.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Chování několika vysokopevnostních ocelí pro spojovací prvky s opožděným lomem vyvolaným vodíkem (Kunmingská univerzita vědy a techniky, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. a Zhang, M. Mechanismus koroze pod napětím slitiny GH4080A pro spojovací prvky.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).