Děkujeme za návštěvu webu Nature.com. Verze prohlížeče, kterou používáte, má omezenou podporu CSS. Pro dosažení nejlepšího zážitku doporučujeme používat aktualizovaný prohlížeč (nebo v aplikaci Internet Explorer vypnout režim kompatibility). Mezitím budeme web vykreslovat bez stylů a JavaScriptu, abychom zajistili jeho nepřetržitou podporu.
Výskyt artroskopické chirurgie se v posledních dvou desetiletích zvýšil a artroskopické holicí systémy se staly široce používaným ortopedickým nástrojem. Většina holicích strojků však obecně není dostatečně ostrá, snadno se nosí atd. Účelem tohoto článku je prozkoumat strukturální vlastnosti nové dvojitě zoubkované čepele artroskopického holicího strojku BJKMC (Bojin◊ Kinetic Medical). Poskytuje přehled o návrhu produktu a procesu validace. Artroskopický holicí strojek BJKMC se vyznačuje konstrukcí „trubice v trubce“, která se skládá z vnějšího pouzdra z nerezové oceli a rotující duté vnitřní trubky. Vnější plášť a vnitřní plášť mají odpovídající sací a řezné otvory a na vnitřním a vnějším plášti jsou zářezy. Pro odůvodnění konstrukce byl porovnán s břitovou destičkou Dyonics◊ Incisor◊ Plus. Byl zkontrolován a porovnán vzhled, tvrdost nástroje, drsnost kovové trubky, tloušťka stěny nástroje, profil zubu, úhel, celková struktura, kritické rozměry atd. Produkty BJKMC proto mohou uspokojivě fungovat v chirurgii.
Kloub v lidském těle je formou nepřímého spojení mezi kostmi. Jsou to složité a stabilní struktury, které hrají důležitou roli v našem každodenním životě. Některá onemocnění mění rozložení zátěže v kloubu, což vede k funkčnímu omezení a ztrátě funkce1. Tradiční ortopedickou chirurgii je obtížné přesně léčit minimálně invazivními metodami a doba rekonvalescence po léčbě je dlouhá. Artroskopická chirurgie je minimálně invazivní zákrok, který vyžaduje pouze malý řez, způsobuje menší trauma a jizvy, má rychlejší dobu rekonvalescence a méně komplikací. S rozvojem zdravotnických prostředků se minimálně invazivní chirurgické techniky postupně staly rutinním postupem pro ortopedickou diagnostiku a léčbu. Krátce po první artroskopické operaci kolene ji oficiálně přijali jako chirurgickou techniku ​​Kenji Takagi a Masaki Watanabe v Japonsku2,3. Artroskopie a endoprotéza jsou dva z nejdůležitějších pokroků v ortopedii4. Minimálně invazivní artroskopická chirurgie se dnes používá k léčbě řady stavů a ​​poranění, včetně osteoartrózy, poranění menisku, poranění předního a zadního zkříženého vazu, synovitidy, intraartikulárních zlomenin, subluxace pately, lézí chrupavky a volného tělesa.
Výskyt artroskopické chirurgie se v posledních dvou desetiletích zvýšil a artroskopické shaverové systémy se staly široce používaným ortopedickým nástrojem. V současné době mají chirurgové k dispozici řadu možností, včetně rekonstrukce zkříženého vazu, opravy menisku, osteochondrálního štěpu, artroskopie kyčle a artroskopie fazetového kloubu, v závislosti na preferenci chirurga1. S tím, jak se artroskopické chirurgické postupy rozšiřují na více kloubů, mohou lékaři vyšetřovat synoviální klouby a chirurgicky léčit pacienty dříve nepředstavitelnými způsoby. Současně byly vyvinuty další nástroje. Obvykle se skládají z řídicí jednotky, násadce s výkonným motorem a řezného nástroje. Disekční nástroj umožňuje současné a kontinuální sání a debridement6.
Vzhledem ke složitosti artroskopické chirurgie je často zapotřebí více nástrojů. Mezi hlavní chirurgické nástroje používané v artroskopické chirurgii patří artroskopy, nůžky na sondy, razníky, kleště, artroskopické nože, meniskusové čepele a žiletky, elektrochirurgické nástroje, lasery, radiofrekvenční přístroje a další nástroje 7.
Žiletka je důležitým nástrojem v chirurgii. Existují dva hlavní principy artroskopických chirurgických kleští. Prvním je odstranění zbytků degenerované chrupavky, včetně uvolněných tělísek a plovoucí kloubní chrupavky, odsáváním a propláchnutím kloubu velkým množstvím fyziologického roztoku za účelem odstranění intraartikulárních lézí a zánětlivých mediátorů. Druhým je odstranění kloubní chrupavky oddělené od subchondrální kosti a oprava opotřebovaného defektu chrupavky. Natržený meniskus se vyřízne a vytvoří se opotřebovaný a zlomený meniskus. Žiletky se také používají k odstranění části nebo celé zánětlivé synoviální tkáně, jako je hyperplazie a ztluštění1.
Většina minimálně invazivních skalpelů má řeznou část s dutou vnější kanylou a dutou vnitřní trubicí. Zřídka mají 8 vroubkovaných zubů jako řeznou hranu. Různé hroty čepelí poskytují žiletce různou úroveň řezné síly. Konvenční artroskopické zuby žiletky se dělí do tří kategorií (obrázek 1): (a) hladké vnitřní a vnější trubice; (b) hladké vnější trubice a vroubkované vnitřní trubice; (c) vroubkované (může to být žiletka) vnitřní a vnější trubice. 9. Jejich ostrost vůči měkkým tkáním se zvyšuje. Průměrná špičková síla a řezná účinnost pily se stejnou specifikací je lepší než u 10palcové ploché lišty.
S aktuálně dostupnými artroskopickými holícími strojky však existuje řada problémů. Zaprvé, čepel není dostatečně ostrá a při řezání měkkých tkání se snadno zablokuje. Zadruhé, žiletka dokáže řezat pouze měkkou synoviální tkáň – lékař musí k leštění kosti použít frézu. Proto je nutné žiletky během provozu často měnit, což prodlužuje dobu provozu. Častými problémy jsou také řezné poškození a opotřebení žiletky. Přesné obrábění a kontrola přesnosti skutečně tvořily jeden hodnotící index.
Prvním problémem je, že žiletka není dostatečně hladká kvůli nadměrné mezeře mezi vnitřní a vnější čepelí. Řešením druhého problému může být zvětšení úhlu žiletky a zvýšení pevnosti materiálu, ze kterého je vyrobena.
Nový artroskopický holicí strojek BJKMC s dvojitě zoubkovanou čepelí dokáže vyřešit problémy s tupými břity, snadným ucpáváním a rychlým opotřebením nástrojů. Pro ověření praktičnosti nového designu holicího strojku BJKMC byl porovnán s protějškem od Dyonics◊, Incisor◊ Plus Blade.
Nový artroskopický holicí strojek se vyznačuje konstrukcí „trubice v trubce“, která zahrnuje vnější pouzdro z nerezové oceli a rotující dutou vnitřní trubici s odpovídajícími sacími a řezacími otvory na vnějším pouzdře a vnitřní trubce. Vnitřní a vnější pouzdro jsou opatřeny zářezy. Během provozu energetický systém způsobuje otáčení vnitřní trubice a vnější trubice se zakousává zuby, které interagují s řezem. Dokončený řez tkáně a volná tělesa jsou ze spoje odstraňována dutou vnitřní trubicí. Pro zlepšení řezného výkonu a účinnosti byla zvolena konkávní zubová struktura. Pro kompozitní díly se používá laserové svařování. Struktura konvenční holicí hlavy s dvojitým zubem je znázorněna na obrázku 2.
Obecně je vnější průměr předního konce artroskopického holicího strojku o něco menší než zadního konce. Holicí strojek by neměl být tlačen do kloubní štěrbiny, protože by se jak špička, tak okraj řezného okénka vymývaly a poškodily kloubní povrch. Kromě toho by šířka okénka holicího strojku měla být dostatečně velká. Čím širší okénko, tím lépe holicí strojek řeže a saje a tím lépe zabraňuje ucpávání okénka.
Diskutujte vliv profilu zubu na řeznou sílu. 3D model holicího strojku byl vytvořen pomocí softwaru SolidWorks (SolidWorks 2016, SolidWorks Corp., Massachusetts, USA). Modely vnějšího pláště s různými profily zubů byly importovány do programu konečných prvků (ANSYS Workbench 16.0, ANSYS Inc., USA) pro vytvoření sítě a analýzu napětí. Mechanické vlastnosti (modul pružnosti a Poissonův poměr) materiálů jsou uvedeny v tabulce 1. Hustota sítě použitá pro měkké tkáně byla 0,05 mm a zjemnili jsme 11 hoblovacích ploch v kontaktu s měkkými tkáněmi (obr. 3a). Celý model má 40 522 uzlů a 45 449 sítí. V nastavení okrajových podmínek plně omezujeme 6 stupňů volnosti daných 4 stranám měkkých tkání a žiletka je otočena o 20° kolem osy x (obr. 3b).
Analýza tří modelů holicích strojků (obr. 4) ukázala, že bod maximálního napětí nastává při náhlé změně struktury, což je v souladu s mechanickými vlastnostmi. Holicí strojek je jednorázový nástroj4 a při jednorázovém použití existuje malé riziko zlomení čepele. Proto se zaměřujeme především na jeho řezné schopnosti. Maximální ekvivalentní napětí působící na měkké tkáně může tuto vlastnost odrážet. Za stejných provozních podmínek, kdy je maximální ekvivalentní napětí největší, se předběžně předpokládá, že jeho řezné vlastnosti jsou nejlepší. Z hlediska napětí v měkkých tkáních vykazoval holicí strojek s profilem zubů 60° maximální smykové napětí v měkkých tkáních (39,213 MPa).
Rozložení napětí v holicím strojku a měkkých tkáních při řezání měkkých tkání holicími pouzdry s různými profily zubů: (a) profil zubu 50°, (b) profil zubu 60°, (c) profil zubu 70°.
Pro ospravedlnění návrhu nové čepele BJKMC byla tato čepel porovnána s ekvivalentní čepelí Dyonics◊ Incisor◊ Plus (obr. 5), která má stejný výkon. Ve všech experimentech byly použity tři identické typy od každého produktu. Všechny použité holicí strojky jsou nové a nepoškozené.
Mezi faktory, které ovlivňují výkon holicího strojku, patří tvrdost a tloušťka čepele, drsnost kovové trubice a profil a úhel zubu. Pro měření obrysů a úhlů zubů byl zvolen obrysový projektor s rozlišením 0,001 mm (řada Starrett 400, obr. 6). V experimentech byly holicí hlavice umístěny na pracovním stole. Změřte profil a úhel zubu vzhledem k zaměřovacímu kříži na projekční ploše a jako rozdíl mezi těmito dvěma čarami určete naměřenou hodnotu pomocí mikrometru. Skutečná velikost profilu zubu se získá vydělením zvětšením zvoleného objektivu. Pro měření úhlu zubu zarovnejte pevné body na obou stranách naměřeného úhlu s průsečíkem dílčích čar na šrafované ploše a použijte úhlové kurzory v tabulce k odečtení hodnot.
Opakováním tohoto experimentu byly změřeny hlavní rozměry pracovní délky (vnitřní a vnější trubice), přední a zadní vnější průměr, délka a šířka okna a výška zubu.
Drsnost povrchu zkontrolujte pomocí pinpointeru. Hrot nástroje se pohybuje vodorovně nad vzorkem, kolmo ke směru zpracovávaného zrna. Průměrná drsnost Ra se získává přímo z přístroje. Na obr. 7 je znázorněn přístroj s jehlou (Mitutoyo SJ-310).
Tvrdost žiletek se měří podle Vickersovy zkoušky tvrdosti dle normy ISO 6507-1:20055. Diamantové vtlačovací tělísko se zatlačí do povrchu vzorku po danou dobu za určité zkušební síly. Po vyjmutí vtlačovacího tělíska se změří diagonální délka vtisku. Tvrdost podle Vickerse je úměrná poměru zkušební síly k ploše vtisku.
Tloušťka stěny holicí hlavy se měří vložením válcové kulové hlavy s přesností 0,01 mm a rozsahem měření přibližně 0-200 mm. Tloušťka stěny je definována jako rozdíl mezi vnějším a vnitřním průměrem nástroje. Experimentální postup měření tloušťky je znázorněn na obr. 8.
Strukturální vlastnosti holicího strojku BJKMC byly porovnány s holicím strojkem Dyonics◊ stejné specifikace. Byly změřeny a porovnány údaje o výkonu pro každou část produktu. Na základě rozměrových údajů jsou řezné schopnosti obou produktů předvídatelné. Oba produkty mají vynikající strukturální vlastnosti, stále je však nutná srovnávací analýza elektrické vodivosti ze všech stran.
Výsledky experimentu s úhlem jsou uvedeny v tabulce 2 a tabulce 3. Průměr a směrodatná odchylka dat úhlu profilu pro oba produkty se statisticky nelišily.
Porovnání některých klíčových parametrů obou produktů je znázorněno na obrázku 9. Pokud jde o šířku a délku vnitřní a vnější trubice, jsou vnitřní a vnější trubice Dyonics◊ o něco delší a širší než u BJKMC. To znamená, že Dyonics◊ má více prostoru pro řezání a trubice se méně často ucpává. V jiných ohledech se oba produkty statisticky nelišily.
Části holicího strojku BJKMC jsou spojeny laserovým svařováním. Na svar proto není vyvíjen žádný vnější tlak. Svařovaná část není vystavena tepelnému namáhání ani tepelné deformaci. Svařovaná část je úzká, průvar je velký, mechanická pevnost svařované části je vysoká, vibrace jsou silné a odolná vůči nárazu je vysoká. Laserem svařované součásti jsou při montáži vysoce spolehlivé14,15.
Drsnost povrchu je měřítkem textury povrchu. Zohledňují se vysokofrekvenční a krátkovlnné složky měřeného povrchu, které určují interakci mezi objektem a jeho prostředím. Vnější pouzdro vnitřního nože a vnitřní povrch vnitřní trubice jsou hlavními pracovními povrchy holicího strojku. Snížení drsnosti obou povrchů může účinně snížit opotřebení holicího strojku a zlepšit jeho výkon.
Drsnost povrchu vnějšího pláště, stejně jako vnitřního a vnějšího povrchu vnitřní čepele dvou kovových trubek, byla získána experimentálně. Jejich průměrné hodnoty jsou znázorněny na obrázku 10. Vnitřní povrch vnějšího pláště a vnější povrch vnitřního nože jsou hlavními pracovními povrchy. Drsnost vnitřního povrchu pouzdra a vnějšího povrchu vnitřního nože BJKMC je nižší než u podobných produktů Dyonics◊ (stejná specifikace). To znamená, že produkty BJKMC mohou dosáhnout uspokojivých výsledků z hlediska řezného výkonu.
Experimentální data dvou skupin žiletek podle testu tvrdosti čepele jsou znázorněna na obrázku 11. Většina artroskopických žiletek je vyrobena z austenitické nerezové oceli kvůli vysoké pevnosti, houževnatosti a tažnosti požadované pro žiletky. Holicí hlavice BJKMC jsou však vyrobeny z martenzitické nerezové oceli 1RK91. Martenzitické nerezové oceli mají vyšší pevnost a houževnatost než austenitické nerezové oceli17. Chemické prvky ve výrobcích BJKMC splňují během procesu kování požadavky normy S46910 (ASTM-F899 Surgical Instruments). Materiál byl testován na cytotoxicitu a je široce používán v lékařských prostředcích.
Z výsledků analýzy konečných prvků je patrné, že koncentrace napětí v břitu je soustředěna hlavně na profil zubu. IRK91 je vysokopevnostní supermartenzitická nerezová ocel s vysokou houževnatostí a dobrou pevností v tahu jak při pokojové, tak i při zvýšené teplotě. Pevnost v tahu při pokojové teplotě může dosáhnout více než 2000 MPa a maximální hodnota napětí podle analýzy konečných prvků je asi 130 MPa, což je daleko od meze lomu materiálu. Domníváme se, že riziko zlomení čepele je velmi malé.
Tloušťka čepele přímo ovlivňuje řeznou sílu holicího strojku. Čím tenčí je tloušťka stěny, tím lepší je řezný výkon. Nový holicí strojek BJKMC minimalizuje tloušťku stěny dvou protilehlých rotujících tyčí a hlavice má tenčí stěnu než jeho protějšky od Dyonics◊. Tenčí nože mohou zvýšit řeznou sílu hrotu.
Data v tabulce 4 ukazují, že tloušťka stěny holicího strojku BJKMC měřená metodou měření tloušťky stěny kompresí a rotací je menší než u holicího strojku Dyonics◊ se stejnou specifikací.
Podle srovnávacích experimentů nevykazoval nový artroskopický holicí strojek BJKMC žádné zjevné konstrukční rozdíly od podobného modelu Dyonics◊. Ve srovnání s vložkami Dyonics◊ Incisor◊ Plus z hlediska materiálových vlastností mají vložky BJKMC s dvojitým zubem hladší pracovní povrch a tvrdší a tenčí špičku. Produkty BJKMC proto mohou uspokojivě fungovat v chirurgii. Tato studie byla navržena prospektivně a specifický výkon je třeba otestovat v následných experimentech.
Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. a Chen, B. Přehled chirurgických nástrojů pro artroskopickou debridement kolene a totální endoprotézu kyčelního kloubu. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. a Chen, B. Přehled chirurgických nástrojů pro artroskopickou debridement kolene a totální endoprotézu kyčelního kloubu.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T a Chen B. Přehled chirurgických nástrojů pro artroskopickou debridementaci kolene a totální endoprotézu kyčelního kloubu. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. 膝关节镜清创术和全髋关节置换术手术器械综述。 Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T a Chen B. Přehled chirurgických nástrojů pro artroskopickou debridementaci kolene a totální endoprotézu kyčelního kloubu.Průvod cirkusu. 65, 291–298 (2017).
Pssler, HH a Yang, Y. Minulost a budoucnost artroskopie. Pssler, HH a Yang, Y. Minulost a budoucnost artroskopie. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH a Yang, Y. Minulost a budoucnost artroskopie. Pssler, HH & Yang, Y. 关节镜检查的过去和未来。 Pssler, HH a Yang, Y. Artroskopické vyšetření minulosti a budoucnosti. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH a Yang, Y. Minulost a budoucnost artroskopie.Sportovní zranění 5-13 (Springer, 2012).
Tingstad, EM & Spindler, KP Základní artroskopické nástroje. Tingstad, EM & Spindler, KP Základní artroskopické nástroje.Tingstad, EM a Spindler, KP Základní artroskopické nástroje. Tingstad, EM & Spindler, KP 基本关节镜器械。 Tingstad, EM a Spindler, KPTingstad, EM a Spindler, KP Základní artroskopické nástroje.práce. technologie. sportovní medicína. 12(3), 200–203 (2004).
Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Artroskopická studie ramenního kloubu u plodů. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Artroskopická studie ramenního kloubu u plodů.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J. a Murillo-Gonzalez, J. Artroskopické vyšetření ramenního kloubu plodu. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. 胎儿肩关节的关节镜研究。 Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, K., Puerta-Fonolla, J. a Murillo-Gonzalez, J. Artroskopické vyšetření ramenního kloubu plodu.sloučenina. J. Klouby. spojení. Journal of Surgery. 21(9), 1114-1119 (2005).
Wieser, K. a kol. Kontrolované laboratorní testování artroskopických holících systémů: ovlivňují břity, kontaktní tlak a rychlost výkon břitu? Složení. J. Joints. Spojení. Journal of Surgery. 28(10), 497-1503 (2012).
Miller R. Obecné principy artroskopie. Campbellova ortopedická chirurgie, 8. vydání, 1817–1858. (Mosbyho ročenka, 1992).
Cooper, DE & Fouts, B. Jednoportálová artroskopie: Zpráva o nové technice. Cooper, DE & Fouts, B. Jednoportálová artroskopie: Zpráva o nové technice.Cooper, DE a Footes, B. Jednoportálová artroskopie: zpráva o nové technice. Cooper, DE & Fouts, B. 单门关节镜检查：新技术报告。 Cooper, DE a Fouts, B.Cooper, DE a Footes, B. Jednoportová artroskopie: zpráva o nové technologii.sloučeninová. technologie. 2(3), e265–e269 (2013).
Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Artroskopické nástroje s pohonem: Přehled shaverů a frézek. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Artroskopické nástroje s pohonem: Přehled shaverů a frézek.Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. a Compson J. Artroskopické hnací nástroje: přehled holicích strojků a frézek. Singh, S.、Tavakkolizadeh, A.、Arya, A. & Compson, J. 关节镜动力器械：剃须刀和毛刺综述。 Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Elektrické nástroje pro artroskopii: 剃羉刀和毛刺全述。Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. a Compson J. Artroskopické silové přístroje: přehled holicích strojků a frézek.ortopedie. Trauma 23(5), 357–361 (2009).
Anderson, PS a LaBarbera, M. Funkční důsledky konstrukce zubu: Vliv tvaru čepele na energetiku řezání. Anderson, PS a LaBarbera, M. Funkční důsledky konstrukce zubu: Vliv tvaru čepele na energetiku řezání.Anderson, PS a Labarbera, M. Funkční důsledky konstrukce zubu: vliv tvaru čepele na řeznou energii. Anderson, PS & LaBarbera, M. 齿设计的功能后果：刀片形状对切割能量学的影响。 Anderson, PS a LaBarbera, M.Anderson, PS a Labarbera, M. Funkční důsledky konstrukce zubu: vliv tvaru čepele na řeznou energii.J. Exp. biologie. 211(22), 3619–3626 (2008).
Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. Analýza in vitro a metoda konečných prvků nové techniky fixace rotátorové manžety. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. Analýza in vitro a metoda konečných prvků nové techniky fixace rotátorové manžety.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N a Minami A. Analýza in vitro a metoda konečných prvků nové techniky fixace rotátorové manžety. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. 新型肩袖固定技术的体外和有限元分析。 Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N a Minami A. Analýza in vitro a metoda konečných prvků nové techniky fixace rotátorové manžety.J. Chirurgie ramene a lokte. 17(6), 986-992 (2008).
Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Pevné zavazování mediálního uzlu může zvýšit riziko opětovného natržení po transoseální ekvivalentní opravě šlachy rotátorové manžety. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Pevné zavazování mediálního uzlu může zvýšit riziko opětovného natržení po transoseální ekvivalentní opravě šlachy rotátorové manžety. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT повторного разрыва после чрескостного эквивалентного восстановления сухожилитина враьентного плеча. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. a Yokobori, AT. Těsná ligace mediálního vazu může zvýšit riziko opětovné ruptury po transoseální ekvivalentní opravě šlachy rotátorové manžety ramene. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT紧内侧打结可能会增加肩袖肌腱经骨等效修复后再撕裂的风险。 Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT сухожилия ротаторной манжеты плеча после костной эквивалентной пластики. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. a Yokobori, AT. Napjaté mediální vazy mohou po kostní ekvivalentní artroplastice zvýšit riziko opětovného přetržení šlachy rotátorové manžety ramene.Biomedicínská věda. alma mater Británie. 28(3), 267–277 (2017).
Zhang SV a kol. Rozložení napětí v labrum komplexu a rotátorové manžetě během pohybu ramene in vivo: analýza konečných prvků. sloučenina. J. Joints. spojení. Journal of Surgery. 31(11), 2073-2081(2015).
P'ng, D. & Molian, P. Svařování fólií z nerezové oceli AISI 304 laserem Nd:YAG pomocí Q-switch. P'ng, D. & Molian, P. Svařování fólií z nerezové oceli AISI 304 laserem Nd:YAG pomocí Q-switch. P'ng, D. & Molian, P. Лазерная сварка Nd: YAG с модулятором добротности фольги AI из нержавеющее 3004 P'ng, D. & Molian, P. Laserové svařování Nd:YAG s kvalitním modulátorem z nerezové fólie AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG 激光焊接AISI 304 不锈钢箔。 P'ng, D. & Molian, P. Svařování fólie z nerezové oceli AISI 304 laserem Nd:YAG s Q-switchem. P'ng, D. & Molian, P. Q-переключатель Nd: YAG Лазерная сварка фольги из нержавеющей стали AISI 30. P'ng, D. & Molian, P. Svařování fólie z nerezové oceli AISI 304 laserem Nd:YAG s Q-spínaným relé.alma mater science Británie. 486(1-2), 680-685 (2008).
Kim, JJ a Tittel, FC. Ve sborníku Mezinárodní společnosti pro optické inženýrství (1991).
Izelu, C. & Eze, S. Studium vlivu hloubky řezu, rychlosti posuvu a poloměru špičky nástroje na indukované vibrace a drsnost povrchu během tvrdého soustružení legované oceli 41Cr4 s využitím metodologie odezvové plochy. Izelu, C. & Eze, S. Studium vlivu hloubky řezu, rychlosti posuvu a poloměru špičky nástroje na indukované vibrace a drsnost povrchu během tvrdého soustružení legované oceli 41Cr4 s využitím metodologie odezvové plochy.Izelu, K. a Eze, S. Zkoumání vlivu hloubky řezu, rychlosti posuvu a poloměru hrotu nástroje na indukované vibrace a drsnost povrchu během tvrdého obrábění legované oceli 41Cr4 s využitím metodologie odezvové plochy. Izelu, C. & Eze, S. 使用响应面法研究41Cr4合金钢硬车削过程中切深、进给速度和刀尖半径对诱发振动程和表面粚糙度倍倁 Izelu, C. & Eze, S. Vliv hloubky řezu, rychlosti posuvu a poloměru na drsnost povrchu legované oceli 41Cr4 v procesu řezání drsnosti povrchu.Izelu, K. a Eze, S. Použití metodologie odezvové plochy k prozkoumání vlivu hloubky řezu, rychlosti posuvu a poloměru špičky na indukované vibrace a drsnost povrchu během tvrdého obrábění legované oceli 41Cr4.Interpretace. J. Engineering. technology 7, 32–46 (2016).
Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. a Yan, F. Porovnání tribokorozního chování austenitické nerezové oceli 304 a martenzitické nerezové oceli 410 v umělé mořské vodě. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. a Yan, F. Porovnání tribokorozního chování austenitické nerezové oceli 304 a martenzitické nerezové oceli 410 v umělé mořské vodě.Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. a Yang, F. Porovnání tribokorozního chování austenitické a martenzitické nerezové oceli 304 v umělé mořské vodě. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体不锈钢在人造海水中的摩擦腐蚔擦腐蚔行严 Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体 nerezová ocel在人造海水水的植物体的植物体可以下载可以下载可以.Zhang BJ, Zhang Y, Han G. a Jan F. Srovnání třecí koroze austenitické a martenzitické nerezové oceli 304 a martenzitické nerezové oceli 410 v umělé mořské vodě.RSC propaguje. 6(109), 107933–107941 (2016).
Tato studie neobdržela žádné specifické financování od žádných finančních agentur ve veřejném, komerčním ani neziskovém sektoru.
Fakulta zdravotnických prostředků a potravinářského inženýrství, Šanghajská technologická univerzita, č. 516, Yungong Road, Šanghaj, Čínská lidová republika, 2000 93