Při navrhování tlakového potrubního systému určující technik často specifikuje, že potrubí systému by mělo odpovídat jedné nebo více částem ASME B31 Pressure Piping Code. Jak technici správně dodržují požadavky předpisu při navrhování potrubních systémů?
Nejprve musí technik určit, která specifikace návrhu by měla být vybrána. U tlakových potrubních systémů to není nutně omezeno na ASME B31. Další kódy vydané ASME, ANSI, NFPA nebo jinými řídícími organizacemi se mohou řídit umístěním projektu, aplikací atd. V ASME B31 je v současné době v platnosti sedm samostatných sekcí.
ASME B31.1 Elektrické potrubí: Tato část se týká potrubí v elektrárnách, průmyslových a institucionálních zařízeních, geotermálních topných systémech a systémech ústředního a dálkového vytápění a chlazení. To zahrnuje vnější potrubí kotle a vnější potrubí bez kotle používané k instalaci kotlů ASME sekce I. Tato část se nevztahuje na zařízení, na která se vztahuje ASME Boiler and Pressure Vessel Code, určité nízkotlaké topné a chladicí systémy, odstavec B131 popsané v ASME potrubí, B31, různé jiné rozvodné potrubí, B3.0. počátky ASME B31.1 lze vysledovat do 20. let 20. století, přičemž první oficiální vydání vyšlo v roce 1935. Všimněte si, že první vydání, včetně příloh, mělo méně než 30 stran a současné vydání má více než 300 stran.
ASME B31.3 Procesní potrubí: Tato část pokrývá potrubí v rafinériích;chemické, farmaceutické, textilní, papírenské, polovodičové a kryogenní závody;a související zpracovatelské závody a terminály. Tato část je velmi podobná ASME B31.1, zejména při výpočtu minimální tloušťky stěny pro přímé potrubí. Tato část byla původně součástí B31.1 a byla poprvé vydána samostatně v roce 1959.
ASME B31.4 Potrubní transportní systémy pro kapaliny a kal: Tato sekce pokrývá potrubí, které přepravuje především kapalné produkty mezi závody a terminály a v rámci terminálů, čerpacích, klimatizačních a měřicích stanic. Tato část byla původně součástí B31.1 a poprvé byla vydána samostatně v roce 1959.
ASME B31.5 Chladící potrubí a součásti přenosu tepla: Tato část pokrývá potrubí pro chladiva a sekundární chladiva. Tato část byla původně součástí B31.1 a byla poprvé vydána samostatně v roce 1962.
ASME B31.8 Potrubní systémy pro přepravu a distribuci plynu: Zahrnuje potrubí pro dopravu především plynných produktů mezi zdroji a terminály, včetně kompresorů, klimatizačních a měřicích stanic;a potrubí pro sběr plynu. Tato sekce byla původně součástí B31.1 a poprvé byla vydána samostatně v roce 1955.
ASME B31.9 Potrubí pro služby budov: Tato část pokrývá potrubí běžně se vyskytující v průmyslových, institucionálních, komerčních a veřejných budovách;a byty s více jednotkami, které nevyžadují rozsahy velikosti, tlaku a teploty uvedené v ASME B31.1. Tato část je podobná ASME B31.1 a B31.3, ale je méně konzervativní (zejména při výpočtu minimální tloušťky stěny) a obsahuje méně podrobností. Omezuje se na nízkotlaké a nízkoteplotní aplikace, jak je uvedeno v ASME B31.982, odstavec 2.1.
ASME B31.12 Vodíkové potrubí a potrubí: Tato část pokrývá potrubí v provozu na plynný a kapalný vodík a potrubí v provozu na plynný vodík. Tato část byla poprvé publikována v roce 2008.
Který návrhový kód by měl být použit, je v konečném důsledku na majiteli. Úvod k ASME B31 uvádí: „Je odpovědností vlastníka vybrat sekci kódu, která se nejvíce blíží navrhované instalaci potrubí.“V některých případech se na různé části instalace může vztahovat více částí kódu.
Vydání ASME B31.1 z roku 2012 poslouží jako primární reference pro následné diskuse. Účelem tohoto článku je provést projektujícího inženýra některými hlavními kroky při navrhování tlakového potrubního systému vyhovujícího ASME B31. Dodržování pokynů ASME B31.1 poskytuje dobrou reprezentaci obecného návrhu systému. Pokud se použijí podobné metody navrhování, použije se ASME B3.9 v úzkém B1. er aplikací, primárně pro specifické systémy nebo aplikace, a nebudou dále diskutovány. I když zde budou zdůrazněny klíčové kroky v procesu návrhu, tato diskuse není vyčerpávající a při návrhu systému by měl být vždy odkazován na úplný kód. Všechny odkazy na text odkazují na ASME B31.1, pokud není uvedeno jinak.
Po výběru správného kódu musí návrhář systému také přezkoumat jakékoli požadavky na návrh specifické pro systém. Odstavec 122 (část 6) uvádí požadavky na návrh související se systémy běžně používanými v elektrických potrubních aplikacích, jako je pára, napájecí voda, odkalování a odkalování, přístrojové potrubí a systémy pro odlehčení tlaku. ASME B31.3 obsahuje podobné odstavce jako ASME B31.1, ale s různými požadavky na tlak a omezeními na teplotu v jurisdikci 1, stejně jako na jurisdikci 1. vymezené mezi vlastním kotlem, vnějším potrubím kotle a vnějším potrubím bez kotle připojeným k potrubí kotle ASME Part I.Definice. Obrázek 2 ukazuje tato omezení bubnového kotle.
Projektant systému musí určit tlak a teplotu, při kterých bude systém fungovat, a podmínky, které by měl systém splňovat.
Podle odstavce 101.2 nesmí být vnitřní návrhový tlak nižší než maximální trvalý pracovní tlak (MSOP) v potrubním systému, včetně vlivu statické výšky. Potrubí vystavené vnějšímu tlaku musí být navrženo pro maximální rozdílový tlak očekávaný za provozních, odstávkových nebo zkušebních podmínek. Kromě toho je třeba vzít v úvahu dopady na životní prostředí. Podle odstavce 101.4 je pravděpodobné, že se navržený tlak v potrubí sníží při ochlazení potrubí pod tlakem. vnější tlak nebo opatření musí být přijata k přerušení vakua. V situacích, kdy expanze kapaliny může zvýšit tlak, by potrubní systémy měly být navrženy tak, aby vydržely zvýšený tlak, nebo by měla být přijata opatření k uvolnění nadměrného tlaku.
Počínaje oddílem 101.3.2 musí teplota kovu pro návrh potrubí reprezentovat očekávané maximální trvalé podmínky. Pro jednoduchost se obecně předpokládá, že teplota kovu je rovna teplotě tekutiny. Je-li to žádoucí, lze použít průměrnou teplotu kovu, pokud je známa teplota vnější stěny. Zvláštní pozornost by měla být věnována také tekutinám čerpaným přes výměníky tepla nebo ze spalovacího zařízení, aby bylo zajištěno, že budou zohledněny nejhorší teplotní podmínky.
Konstruktéři často k maximálnímu pracovnímu tlaku a/nebo teplotě přidávají bezpečnostní rezervu. Velikost rezervy závisí na aplikaci. Při určování návrhové teploty je také důležité vzít v úvahu materiálová omezení. Specifikace vysokých návrhových teplot (vyšších než 750 F) může vyžadovat použití legovaných materiálů spíše než standardnější uhlíkové oceli. Hodnoty napětí v povinné příloze A mohou být uvedeny pouze pro každý přípustný materiál pro hodnoty napětí 0 F. Dlouhodobé vystavení uhlíkové oceli teplotám nad 800 F může způsobit karbonizaci trubky, což ji činí křehčí a náchylnější k poruchám. Při provozu nad 800 F by mělo být zváženo i zrychlené poškození tečením spojené s uhlíkovou ocelí. Úplnou diskuzi o limitech teploty materiálu viz odstavec 124.
Někdy mohou inženýři také specifikovat zkušební tlaky pro každý systém. Odstavec 137 poskytuje pokyny pro zátěžové zkoušky. Hydrostatické zkoušky budou obvykle specifikovány při 1,5násobku projektovaného tlaku;smyčkové a podélné napětí v potrubí však během tlakové zkoušky nesmí překročit 90 % meze kluzu materiálu v odstavci 102.3.3 (B). U některých vnějších potrubních systémů mimo kotel může být testování těsnosti za provozu praktičtější metodou kontroly těsnosti kvůli potížím s izolací částí systému nebo jednoduše proto, že počáteční konfigurace systému umožňuje jednoduché testování těsnosti.Souhlas, to je přijatelné.
Jakmile jsou stanoveny konstrukční podmínky, může být potrubí specifikováno. První věcí, kterou je třeba rozhodnout, je, jaký materiál použít. Jak již bylo zmíněno dříve, různé materiály mají různé teplotní limity. Odstavec 105 poskytuje další omezení pro různé materiály potrubí. Výběr materiálu také závisí na systémové kapalině, jako je použití slitin niklu v aplikacích s korozivními chemikáliemi, použití nerezové oceli k zajištění čistého přístrojového vzduchu nebo použití uhlíkové oceli s vysokým obsahem chrómu 0% a 1% uhlíku s vysokým průtokem a ac. Low Accelerated Corrosion (FAC) je jev eroze/koroze, u kterého bylo prokázáno, že způsobuje vážné ztenčení stěn a selhání potrubí v některých nejkritičtějších potrubních systémech. Neschopnost řádně zvážit ztenčení instalatérských součástí může a mělo vážné následky, jako například v roce 2007, kdy potrubí pro odstraňování přehřátí v IATAN ve společnosti KCP&L vážně zabilo dva pracovníky a prasklo.
Rovnice 7 a rovnice 9 v odstavci 104.1.1 definují minimální požadovanou tloušťku stěny a maximální vnitřní návrhový tlak pro přímou trubku vystavenou vnitřnímu tlaku. Proměnné v těchto rovnicích zahrnují maximální dovolené napětí (z povinného dodatku A), vnější průměr trubky, materiálový faktor (jak je uvedeno v tabulce 104.1.2 (A)) a specifikujte přídavné přídavky na tloušťku potrubí (jak je popsáno níže). a tloušťka stěny může být iterativní proces, který může také zahrnovat rychlost tekutiny, tlakovou ztrátu a náklady na potrubí a čerpání. Bez ohledu na aplikaci musí být ověřena minimální požadovaná tloušťka stěny.
Další povolená tloušťka může být přidána pro kompenzaci z různých důvodů, včetně FAC. Povolení může být vyžadováno kvůli odstranění závitů, štěrbin atd. materiálu potřebného k vytvoření mechanických spojů. Podle odstavce 102.4.2 musí být minimální povolená hloubka závitu rovna hloubce závitu plus tolerance obrábění. Povolení může být také vyžadováno pro poskytnutí dodatečné pevnosti, aby se zabránilo poškození potrubí, zborcení, dalšímu nadměrnému vzpěru nebo nadměrnému prohnutí nebo prohnutí.4 .Mohou být přidány přídavky, aby se zohlednily svarové spoje (odstavec 102.4.3) a kolena (odstavec 102.4.5). Nakonec mohou být přidány tolerance pro kompenzaci koroze a/nebo eroze. Tloušťka této tolerance je na uvážení projektanta a musí být v souladu s očekávanou životností potrubí v souladu s odstavcem 10.2.4.10.
Nepovinná příloha IV poskytuje pokyny pro kontrolu koroze. Ochranné povlaky, katodická ochrana a elektrická izolace (jako jsou izolační příruby) jsou všechny metody prevence vnější koroze podzemních nebo ponořených potrubí. K prevenci vnitřní koroze lze použít inhibitory koroze nebo vložky. Je třeba také věnovat pozornost použití hydrostatické zkušební vody vhodné čistoty k úplnému odvodnění potrubí a, je-li to nutné, potrubí.
Minimální tloušťka stěny trubky nebo plán požadovaný pro předchozí výpočty nemusí být konstantní napříč průměrem potrubí a může vyžadovat specifikace pro různé plány pro různé průměry. Vhodný plán a hodnoty tloušťky stěny jsou definovány v ASME B36.10 Welded and Seamless Forged Steel Pipe.
Při specifikaci materiálu trubky a provádění výpočtů diskutovaných výše je důležité zajistit, aby hodnoty maximálního povoleného napětí použité ve výpočtech odpovídaly specifikovanému materiálu. Pokud je například místo trubky z nerezové oceli A312 304 nesprávně specifikována trubka z nerezové oceli A312 304L, může být poskytnutá tloušťka stěny nedostatečná kvůli významnému rozdílu v maximálních povolených hodnotách napětí mezi těmito dvěma materiály. pro výpočet se používá hodnota napětí pro bezešvou trubku, bezešvá trubka by měla být specifikována. V opačném případě může výrobce/montér nabídnout trubku svařovanou švem, což může mít za následek nedostatečnou tloušťku stěny kvůli nižším maximálním přípustným hodnotám napětí.
Předpokládejme například, že návrhová teplota potrubí je 300 F a návrhový tlak je 1 200 psig.2″ a 3″. Bude použit drát z uhlíkové oceli (bezešvý drát A53 třídy B). Určete vhodný plán potrubí, který bude specifikován tak, aby splňoval požadavky ASME B31.1 Rovnice 9. Nejprve jsou vysvětleny podmínky návrhu.
Dále určete maximální přípustné hodnoty napětí pro třídu A53 B při výše uvedených návrhových teplotách z tabulky A-1. Všimněte si, že hodnota pro bezešvou trubku se používá, protože je specifikována bezešvá trubka:
Musí se také přidat přídavek na tloušťku. Pro tuto aplikaci se předpokládá přídavek 1/16 palce. Předpokládá se přídavek na korozi. Samostatná tolerance frézování bude přidána později.
3 palce. Trubka bude specifikována jako první. Za předpokladu trubky Schedule 40 a 12,5% tolerance frézování vypočítejte maximální tlak:
Potrubí podle plánu 40 je vyhovující pro 3 palce.trubku ve výše uvedených konstrukčních podmínkách. Dále zkontrolujte 2 palce. Potrubí používá stejné předpoklady:
2 palce. Za výše uvedených konstrukčních podmínek bude potrubí vyžadovat silnější tloušťku stěny než plán 40. Zkuste 2 palce. Plán 80 potrubí:
Zatímco tloušťka stěny potrubí je často limitujícím faktorem při navrhování tlaku, je stále důležité ověřit, zda použité tvarovky, komponenty a spoje jsou vhodné pro specifikované konstrukční podmínky.
Obecně platí, že v souladu s odstavci 104.2, 104.7.1, 106 a 107 se všechny ventily, armatury a další součásti obsahující tlak vyrobené podle norem uvedených v tabulce 126.1 považují za vhodné pro použití za normálních provozních podmínek nebo pod těmito normami, jmenovité hodnoty tlaku a teploty specifikované v normách .B1 by si měli být vědomi toho, že by si uživatelé měli být vědomi toho, že pokud určité odchylky od norem ASME nebo normálních provozních limitů ASME si mohou být výrobci vědomi. 1 se použijí přísnější limity.
Na křižovatkách potrubí se doporučují T-kusy, příčné spoje, kříže, odbočné svarové spoje atd., vyrobené podle norem uvedených v tabulce 126.1. V některých případech mohou křížení potrubí vyžadovat jedinečná připojení odboček. Odstavec 104.3.1 uvádí další požadavky na spoje odboček, aby bylo zajištěno, že je k dispozici dostatek potrubního materiálu, který odolá tlaku.
Pro zjednodušení návrhu může konstruktér nastavit vyšší konstrukční podmínky, aby vyhovovaly jmenovité hodnotě přírub určité tlakové třídy (např. třída ASME 150, 300 atd.), jak je definována třídou tlak-teplota pro konkrétní materiály specifikované v ASME B16 .5 Příruby potrubí a přírubové spoje nebo podobné normy uvedené v tabulce 126.1, nebo podobné normy uvedené v tabulce 126.1.
Důležitou součástí návrhu potrubí je zajištění toho, aby byla zachována strukturální integrita potrubního systému, jakmile jsou aplikovány účinky tlaku, teploty a vnějších sil. Konstrukční integrita systému je v procesu navrhování často přehlížena, a pokud není provedena dobře, může být jednou z dražších částí návrhu. Integrita konstrukce je diskutována především na dvou místech, odstavec 104.8: Analýza komponent potrubí a odstavec 119: Roztažnost.
Odstavec 104.8 uvádí základní kódové vzorce používané k určení, zda potrubní systém překračuje předepsaná namáhání. Tyto kódové rovnice se běžně označují jako nepřetržitá zatížení, příležitostná zatížení a posunutá zatížení. Trvalé zatížení je účinek tlaku a hmotnosti na potrubní systém. Náhodná zatížení jsou spojitá zatížení plus možná zatížení větrem, seismická zatížení, jiná krátkodobá zatížení působící na okolní terén a jiná zatížení nahodilá zatížení a zatížení nebudou současně, takže každé nahodilé zatížení bude v době analýzy samostatným zatěžovacím stavem. Zatížení posunutím jsou účinky tepelného růstu, posunu zařízení během provozu nebo jakéhokoli jiného zatížení posunutím.
Odstavec 119 pojednává o tom, jak zvládnout dilataci a flexibilitu potrubí v potrubních systémech a jak určit reakční zatížení. Flexibilita potrubních systémů je často nejdůležitější u připojení zařízení, protože většina připojení zařízení vydrží pouze minimální velikost síly a momentu působícího v místě připojení. Ve většině případů má tepelný růst potrubního systému největší vliv na reakční zatížení, takže je důležité odpovídajícím způsobem řídit tepelný růst v systému.
Aby se přizpůsobila flexibilita potrubního systému a zajistilo se, že systém je správně podepřen, je dobrou praxí podepřít ocelové trubky v souladu s tabulkou 121.5. Pokud se konstruktér snaží dodržet standardní rozteč podpěr pro tuto tabulku, dosáhne tří věcí: minimalizuje průhyb vlastní tíhou, snižuje trvalé zatížení a zvyšuje dostupné napětí pro zatížení posunutím. váhový posun nebo prověšení.mezi podpěrami trubek.Minimalizace vychýlení vlastní tíhy pomáhá snížit možnost kondenzace v potrubích přenášejících páru nebo plyn.Dodržování doporučení pro rozestupy v tabulce 121.5 také umožňuje konstruktérovi snížit trvalé napětí v potrubí na přibližně 50 % trvalého napětí stanoveného předpisem a umožňuje přípustnou hodnotu zatížení. minimalizací trvalého zatížení lze maximalizovat toleranci posuvného napětí. Doporučená rozteč podpěr potrubí je znázorněna na obrázku 3.
Aby se zajistilo, že reakční zatížení potrubního systému jsou správně uvažována a že jsou splněna kódová napětí, je běžnou metodou provést počítačově podporovanou analýzu namáhání potrubí systému. K dispozici je několik různých softwarových balíků pro analýzu napětí potrubí, jako je Bentley AutoPIPE, Intergraph Caesar II, Piping Solutions Tri-Flex nebo jeden z dalších komerčně dostupných balíčků, které umožňují vytvoření modelu potrubního namáhání pomocí návrháře prvků potrubního systému. pro snadné ověření a možnost provést nezbytné změny v konfiguraci. Obrázek 4 ukazuje příklad modelování a analýzy úseku potrubí.
Při navrhování nového systému návrháři systému obvykle specifikují, že všechna potrubí a komponenty by měly být vyrobeny, svařeny, smontovány atd., jak to vyžaduje jakýkoli použitý kód. V některých retrofitech nebo jiných aplikacích však může být pro určeného inženýra přínosem poskytnout pokyny k určitým výrobním technikám, jak je popsáno v kapitole V.
Častým problémem, s nímž se setkáváme v aplikacích dodatečné montáže, je předehřátí svaru (odstavec 131) a tepelné zpracování po svaru (odstavec 132). Mezi další výhody se tato tepelná zpracování používají ke zmírnění napětí, zabránění praskání a zvýšení pevnosti svaru. Mezi položky, které ovlivňují požadavky na tepelné zpracování před svarem a po svaru, patří, ale nejsou omezeny na, následující: Svařované číslo a tloušťka spojů uvedených v seznamu materiálů. endix A má přiřazeno číslo P. Pro předehřev, odstavec 131 uvádí minimální teplotu, na kterou se musí základní kov zahřát, než může dojít ke svařování. U PWHT tabulka 132 uvádí rozsah udržovací teploty a dobu udržení svarové zóny. Rychlosti ohřevu a ochlazování, metody měření teploty, techniky ohřevu a další postupy by se měly přísně řídit pokyny uvedenými v kodexu. Může dojít k neočekávaným nepříznivým účinkům na oblast, aby se správně ošetřily.
Další potenciální oblastí zájmu v tlakových potrubních systémech jsou ohyby trubek. Ohýbání trubek může způsobit ztenčení stěny, což má za následek nedostatečnou tloušťku stěny. Podle odstavce 102.4.5 kód povoluje ohyby, pokud minimální tloušťka stěny odpovídá stejnému vzorci, který se používá pro výpočet minimální tloušťky stěny pro přímou trubku. Obvykle se přidává přídavek, aby bylo možné zohlednit tloušťku stěny 1 může být 2.5. také vyžadují tepelné zpracování před ohýbáním a/nebo po ohýbání. Odstavec 129 poskytuje návod na výrobu kolen.
U mnoha tlakových potrubních systémů je nutné nainstalovat pojistný ventil nebo pojistný ventil, aby se zabránilo přetlaku v systému. Pro tyto aplikace je velmi cenným, ale někdy málo známým zdrojem, volitelná příloha II: Pravidla pro návrh instalace pojistného ventilu.
V souladu s odstavcem II-1.2 se bezpečnostní ventily vyznačují plně otevřeným vyskakovacím mechanismem pro provoz s plynem nebo párou, zatímco pojistné ventily se otevírají vzhledem ke statickému tlaku proti proudu a používají se především pro provoz s kapalinami.
Jednotky pojistných ventilů se vyznačují tím, zda se jedná o otevřené nebo uzavřené vypouštěcí systémy. V otevřeném výfuku bude koleno na výstupu pojistného ventilu obvykle vyfukováno do výfukového potrubí do atmosféry. Obvykle to bude mít za následek menší zpětný tlak. Pokud je ve výfukovém potrubí vytvořen dostatečný protitlak, může být část výfukových plynů vytlačena nebo zpětně propláchnuta ze vstupního konce výfukového potrubí. Velikost výfukového ventilu, aby se zabránilo zpětnému vyfukování vzduchu při přetlaku, by měla být dostatečně velká, aby se výfukové potrubí vyfukovalo do odlehčovacích aplikací. ventilační potrubí, které může způsobit šíření tlakových vln.V odstavci II-2.2.2 se doporučuje, aby návrhový tlak uzavřeného výtlačného potrubí byl alespoň dvakrát větší než pracovní tlak v ustáleném stavu.Obrázky 5 a 6 znázorňují instalaci pojistného ventilu otevřenou a uzavřenou.
Instalace pojistného ventilu mohou být vystaveny různým silám, jak je shrnuto v odstavci II-2. Tyto síly zahrnují účinky tepelné roztažnosti, interakci více pojistných ventilů, které se odvzdušňují současně, seismické a/nebo vibrační účinky a tlakové účinky během událostí odlehčení tlaku. Přestože návrhový tlak až po výstup pojistného ventilu by měl odpovídat projektovanému tlaku spádového potrubí, návrhový tlak ve vypouštěcím systému závisí na konfiguraci výtlačného ventilu a charakteristikách ve2Equa určujících odstavec II2E. na výtlačném koleni, vstupu výtlačného potrubí a výstupu výtlačného potrubí pro otevřené a uzavřené výtlačné systémy. Pomocí těchto informací lze vypočítat a zohlednit reakční síly v různých bodech výfukového systému.
Příklad problému pro aplikaci s otevřeným vypouštěním je uveden v odstavci II-7. Pro výpočet průtokových charakteristik ve vypouštěcích systémech pojistných ventilů existují i ​​jiné metody a čtenář je upozorněn, aby si ověřil, že použitá metoda je dostatečně konzervativní. Jedna taková metoda je popsána GS Liao v „Power Plant Safety and Pressure Relief Valve Exhaust Group Analysis“, publikované ASME v Journal of Electrical Engineering, 19. října.
Umístění pojistného ventilu by mělo udržovat minimální vzdálenost přímé trubky od jakéhokoli ohybu. Tato minimální vzdálenost závisí na provozu a geometrii systému, jak je definováno v odstavci II-5.2.1. U instalací s více pojistnými ventily závisí doporučená rozteč pro připojení ventilové odbočky na poloměrech odbočky a servisního potrubí, jak je znázorněno v poznámce (10)(c) tabulky D-1.7 může být potrubí umístěno v souladu s odstavcem 1, II-. potrubí spíše než přilehlé konstrukce, aby se minimalizovaly účinky tepelné roztažnosti a seismických interakcí. Souhrn těchto a dalších konstrukčních úvah při návrhu sestav pojistných ventilů lze nalézt v odstavci II-5.
Je zřejmé, že není možné pokrýt všechny konstrukční požadavky ASME B31 v rámci tohoto článku. Ale každý určený inženýr zapojený do návrhu tlakového potrubního systému by měl být alespoň obeznámen s tímto konstrukčním předpisem. Doufejme, že s výše uvedenými informacemi čtenáři najdou ASME B31 jako cennější a dostupnější zdroj.
Monte K. Engelkemier je vedoucím projektu ve společnosti Stanley Consultants. Engelkemier je členem Iowa Engineering Society, NSPE a ASME a působí v B31.1 Electrical Piping Code Committee and Subcommittee. Má více než 12 let praktických zkušeností s návrhem potrubních systémů, návrhem, hodnocením vyztužení a konzultací a analýzou namáhání. pro různé utilitní, komunální, institucionální a průmyslové klienty a je členem ASME a Iowa Engineering Society.
Máte zkušenosti a odborné znalosti o tématech obsažených v tomto obsahu? Měli byste zvážit příspěvek do našeho redakčního týmu CFE Media a získat uznání, které si vy a vaše společnost zasloužíte. Kliknutím sem zahájíte proces.