Tak, fordi du besøgte Nature.com. Den browserversion, du bruger, har begrænset understøttelse af CSS. For den bedste oplevelse anbefaler vi, at du bruger en opdateret browser (eller slår kompatibilitetstilstand fra i Internet Explorer). I mellemtiden vil vi for at sikre fortsat support vise webstedet uden styling og JavaScript.
Der foreslås en ny mekanisme baseret på selektiv lasersmeltning til at kontrollere mikrostrukturen af ​​produkter i fremstillingsprocessen. Mekanismen er afhængig af generering af højintensitets ultralydsbølger i den smeltede pool ved kompleks intensitetsmoduleret laserbestråling. Eksperimentelle undersøgelser og numeriske simuleringer viser, at denne kontrolmekanisme er teknisk gennemførlig og kan være effektivt integreret i smeltemaskinens design i laseren.
Additiv fremstilling (AM) af kompleksformede dele er vokset betydeligt i de seneste årtier. Men på trods af de mange forskellige additive fremstillingsprocesser, herunder selektiv lasersmeltning (SLM)1,2,3, direkte lasermetalaflejring4,5,6, elektronstrålesmeltning7,8 og andre9,10, kan delene hovedsageligt skyldes den høje molekyleprocess karakteristiske defekter. rmale gradienter, høje afkølingshastigheder og kompleksiteten af ​​opvarmningscyklusser i smeltende og omsmeltende materialer11, hvilket fører til epitaksial kornvækst og betydelig porøsitet12,13.Resultaterne viser, at det er nødvendigt at kontrollere termiske gradienter, kølehastigheder og legeringssammensætning, eller at anvende yderligere fysiske stød gennem eksterne felter med forskellige egenskaber (f.eks. ultralyd) for at opnå fine ligeaksede kornstrukturer.
Adskillige publikationer beskæftiger sig med vibrationsbehandlingens effekt på størkningsprocessen i konventionelle støbeprocesser14,15. Anvendelse af et eksternt felt på bulksmelter producerer imidlertid ikke den ønskede materialemikrostruktur.Hvis volumenet af væskefasen er lille, ændres situationen dramatisk.I dette tilfælde påvirker det eksterne felt størkningsprocessen væsentligt,19 der er blevet betragtet som en elektromagnetisk felteffekt19 under en intens19-elektromagnetisk felteffekt,19 ,20,21,22,23,24,25,26,27, bueomrøring28 og oscillation29, pulserende plasmabuer30,31 og andre metoder32. Fastgøres til substratet ved hjælp af en ekstern højintensiv ultralydskilde (ved 20 kHz). temperaturgradient og ultralydsforbedring for at generere nye krystallitter gennem kavitation.
I dette arbejde undersøgte vi muligheden for at ændre kornstrukturen af ​​austenitisk rustfrit stål ved at sonikere det smeltede bassin med lydbølger genereret af selve smeltelaseren. Intensitetsmodulationen af ​​laserstrålingen, der falder ind på det lysabsorberende medium, resulterer i frembringelsen af ​​ultralydsbølger, som ændrer materialets mikrostruktur i eksisterende SLM-eksperimenter, kan intensitetsmoduleringen af ​​laseren udføres i denne SLM-printer. ufrie stålplader, hvis overflader blev udsat for intensitetsmoduleret laserstråling. Så teknisk set udføres laseroverfladebehandling. Men hvis en sådan laserbehandling udføres på overfladen af ​​hvert lag, under lag-for-lag-opbygning, opnås effekter på hele volumen eller på udvalgte dele af volumen. Med andre ord, hvis delen er konstrueret overfladebehandling lag for lag, er laserbehandlingen lag for lag, las.
Hvorimod i ultralyds horn-baseret ultralydsterapi, er ultralydsenergien af ​​den stående lydbølge fordelt gennem hele komponenten, mens den laser-inducerede ultralydsintensitet er stærkt koncentreret nær det punkt, hvor laserstrålingen absorberes. Brug af en sonotrode i en SLM pulverbed fusionsmaskine er kompliceret, fordi den øverste overflade af pulverlejet bør forblive en lasereksponeringsoverflade på toppen af ​​pulverlejet. delens overflade.Derfor er den akustiske spænding tæt på nul, og partikelhastigheden har en maksimal amplitude over hele den øverste overflade af delen. Lydtrykket inde i hele det smeltede bassin kan ikke overstige 0,1 % af det maksimale tryk, der genereres af svejsehovedet, fordi bølgelængden af ​​ultralydsbølger med en frekvens på 20 kHz er \inless steel the\inless steel the\inless steel the\ 0m,\p\teksten i svejsehovedet. th er normalt mindre end \(\sim 0,3~\text {mm}\). Derfor kan effekten af ​​ultralyd på kavitation være lille.
Det skal bemærkes, at brugen af ​​intensitetsmoduleret laserstråling i direkte lasermetalaflejring er et aktivt forskningsområde35,36,37,38.
Den termiske effekt af laserstråling, der falder ind på mediet, er grundlaget for næsten alle laserteknikker 39, 40 til materialebearbejdning, såsom skæring41, svejsning, hærdning, boring42, overfladerensning, overfladelegering, overfladepolering43 osv. Opfindelsen af ​​laseren stimulerede nye udviklinger inden for materialebearbejdningsteknikker, og foreløbige foreløbige anmeldelser og 44 monografier,44 monografier,44 resultater, 444 er blevet præsenteret i 4 numeriske 44 resultater.
Det skal bemærkes, at enhver ikke-stationær påvirkning af mediet, herunder laservirkning på det absorberende medium, resulterer i excitation af akustiske bølger i det med mere eller mindre effektivitet. Til at begynde med var hovedfokus på laserexcitation af bølger i væsker og de forskellige termiske excitationsmekanismer af lyd (termisk ekspansion, fordampning, volumenændring under faseovergang, etc. 4, 4, 4,4. s50, 51, 52 giver teoretiske analyser af denne proces og dens mulige praktiske anvendelser.
Disse spørgsmål blev efterfølgende diskuteret på forskellige konferencer, og laserexcitation af ultralyd har anvendelser i både industrielle anvendelser af laserteknologi53 og medicin54. Derfor kan det anses for, at det grundlæggende koncept for den proces, hvorved pulseret laserlys virker på et absorberende medium, er blevet etableret. Laser ultralydsinspektion bruges til defektdetektion af SLM-5man,5man.
Effekten af ​​lasergenererede stødbølger på materialer er grundlaget for laserchok-peening57,58,59, som også bruges til overfladebehandling af additivt fremstillede dele60. Laserchokforstærkning er dog mest effektiv på nanosekunders laserimpulser og mekanisk belastede overflader (f.eks. med et lag væske)59, fordi den mekaniske maksimale trykbelastning stiger.
Eksperimenter blev udført for at undersøge de mulige effekter af forskellige fysiske felter på mikrostrukturen af ​​størknede materialer. Det funktionelle diagram af forsøgsopstillingen er vist på figur 1. En pulseret Nd:YAG faststoflaser, der opererer i fritløbende tilstand (pulsvarighed \(\tau _L \sim 150~\upmu denach \text) blev brugt gennem en pulsserie af \text {s}. et stråledelerpladesystem.Afhængig af kombinationen af ​​neutrale tæthedsfiltre varierer pulsenergien på målet fra \(E_L \sim 20~\text {mJ}\) til \(E_L \sim 100~\text {mJ}\). Laserstrålen, der reflekteres fra stråledeleren, føres til et simultan-, fotoresponderende og to-fotoreaktionsmåler. tid, der overstiger \(1~\text {ms}\)) bruges til at bestemme hændelsen til og reflekteret fra målet, og to effektmålere (fotodioder med korte responstider\(<10~\text {ns}\)) til at bestemme indfaldende og reflekteret optisk effekt.Kalorimetre og effektmålere blev kalibreret til at give værdier i absolutte enheder ved hjælp af en dietec-2-thermopile-detektor X-LP Gen-2-spejl-0 ed på prøveplaceringen.Fokuser strålen på målet ved hjælp af en linse (Antirrefleksionsbelægning ved \(1,06 \upmu \text {m}\), brændvidde \(160~\text {mm}\)) og en stråletalje ved måloverfladen 60– \(100~\upmu\text {m}\).
Funktionelt skematisk diagram af forsøgsopstillingen: 1—laser;2—laserstråle;3-neutralt tæthedsfilter;4—synkroniseret fotodiode;5—stråledeler;6—membran;7-kalorimeter for indfaldende stråle;8 - kalorimeter af reflekteret stråle;9 - effektmåler for indfaldende stråle;10 - reflekteret stråleeffektmåler;11 – fokuseringslinse;12 - spejl;13 - prøve;14 – bredbånds piezoelektrisk transducer;15 – 2D-konverter;16 – positionerende mikrocontroller;17 – synkroniseringsenhed;18 – multi-kanal digitalt indsamlingssystem med forskellige samplingshastigheder;19 – personlig computer.
Ultralydsbehandling udføres som følger.Laseren fungerer i fritløbende tilstand;derfor er varigheden af ​​laserimpulsen \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\), som består af flere varigheder på ca. \(1,5~\upmu \text {s } \) hver. Den tidsmæssige form af laserimpulsen og dens spektrum består af en lavfrekvent indhyllingskurve af en gennemsnitlig frekvens og en højfrekvens-modulation, \z med en gennemsnitlig frekvens af \z- og en høj frekvens. }\), som vist i figur 2.- Frekvenshylsteret sørger for opvarmning og efterfølgende smeltning og fordampning af materialet, mens højfrekvenskomponenten sørger for ultralydsvibrationerne på grund af den fotoakustiske effekt. Bølgeformen af ​​den ultralydsimpuls, som laseren genererer, bestemmes hovedsageligt af laserimpulsens tidsform.Det er fra \(7~\tekst {kHz}\) til \ (2~\tekst {MHz}\), og centerfrekvensen er \(~ 0,7~\tekst {MHz}\).Akustiske impulser på grund af den fotoakustiske effekt blev optaget ved hjælp af bredbånds piezoelektriske transducere lavet af polyvinyliden, der er optaget i fluorid-formen, og den skal ikke være optaget i fluor-wave-formen. laserimpulserne er typiske for en friløbende laser.
Temporal fordeling af laserpulsintensitet (a) og lydhastighed på bagsiden af ​​prøven (b), spektre af laserpuls (c) og ultralydspuls (d) i gennemsnit over 300 laserimpulser (rød kurve) for en enkelt laserimpuls (blå kurve).
Vi kan tydeligt skelne mellem de lavfrekvente og højfrekvente komponenter i den akustiske behandling svarende til henholdsvis laserpulsens lavfrekvente indhyllingskurve og højfrekvente modulering. Bølgelængderne af de akustiske bølger, der genereres af laserimpulshylsteret, overstiger \(40~\text {cm}\);derfor forventes hovedeffekten af ​​bredbånds højfrekvente komponenter i det akustiske signal på mikrostrukturen.
De fysiske processer i SLM er komplekse og forekommer samtidigt på forskellige rumlige og tidsmæssige skalaer. Derfor er multi-skala metoder mest velegnede til teoretisk analyse af SLM. Matematiske modeller bør indledningsvis være multi-fysiske. Mekanikken og termofysikken af ​​et flerfaset medium "fast-flydende smelte", der interagerer med en inert gasatmosfære, kan derefter være karakteristisk inert gasatmosfære, som følges af en inert gasatmosfære. s.
Opvarmnings- og afkølingshastigheder op til \(10^6~\text {K}/\text {s}\) /\text{ på grund af lokaliseret laserbestråling med effekttætheder op til \(10^{13}~\text {W} cm}^2\).
Smelte-størkningscyklussen varer mellem 1 og \(10~\tekst {ms}\), hvilket bidrager til den hurtige størkning af smeltezonen under afkøling.
Hurtig opvarmning af prøveoverfladen resulterer i dannelsen af ​​høje termoelastiske spændinger i overfladelaget. Tilstrækkelig (op til 20 %) del af pulverlaget fordampes kraftigt63, hvilket resulterer i en yderligere trykbelastning på overfladen som reaktion på laserablation. Følgelig forvrænger den inducerede tøjning betydeligt delens understøttelsesgeometri og fortynder den høje pulserende lasergeometri. annealing resulterer i generering af ultralydsbelastningsbølger, der udbreder sig fra overfladen til substratet. For at opnå nøjagtige kvantitative data om den lokale spænding og belastningsfordeling udføres en mesoskopisk simulering af det elastiske deformationsproblem konjugeret til varme- og masseoverførsel.
Modellens styrende ligninger omfatter (1) ustabile varmeoverførselsligninger, hvor termisk ledningsevne afhænger af fasetilstand (pulver, smelte, polykrystallinsk) og temperatur, (2) fluktuationer i elastisk deformation efter kontinuumablation og termoelastisk ekspansionsligning. Grænseværdiproblemet bestemmes af definerede eksperimentelle varmeudvekslingsbetingelser og afkøling af overfladen. fordampningsflux.Massefluxen er defineret ud fra beregningen af ​​det mættede damptryk af det fordampende materiale.Det elastoplastiske spændings-tøjningsforhold anvendes, hvor den termoelastiske spænding er proportional med temperaturforskellen.For nominel effekt \(300~\tekst {W}\), frekvens \(10^5~\text}, \(10^5~\text) \(10^5~\text), \(10^5~\text), \(0^0~\text})\~\text {H {m}\ ) af den effektive strålediameter.
Figur 3 viser resultaterne af numerisk simulering af den smeltede zone ved hjælp af en makroskopisk matematisk model. Diameteren af ​​fusionszonen er \(200~\upmu \text {m}\) (\(100~\upmu \text { m}\) radius) og \(40~\upmu \text {m}\) viser, at overfladens temperatur er lokalt {m}\) dybden (0 teksten lokalt viser dybden med overfladetemperaturen (1 K). }\) på grund af den høje intermitterende faktor for pulsmodulationen. Opvarmnings-\(V_h\)- og afkølings-\(V_c\)-hastighederne er i størrelsesordenen henholdsvis \(10^7\) og \(10^6~\text {K}/\text {s}\). Disse værdier er i god overensstemmelse med vores tidligere analyseresultater (V_)\de. overophedning af overfladelaget, hvor termisk ledning til underlaget er utilstrækkelig til at fjerne varmen. Derfor topper overfladetemperaturen ved \(t=26~\upmu \text {s}\) så højt som \(4800~\text {K}\). Kraftig fordampning af materialet kan forårsage, at prøveoverfladen bliver udsat for at blive udsat for et for stort tryk af prøven.
Numeriske simuleringsresultater af smeltezone af enkelt laserpulsudglødning på 316L prøveplade. Tiden fra begyndelsen af ​​pulsen til dybden af ​​den smeltede pool når maksimumværdien er \(180~\upmu\text {s}\).Isotermen\(T = T_L = 1723~\teksten repræsenterer flydende {K}\) linjer. ) svarer til flydespændingen beregnet som funktion af temperaturen i næste afsnit. Derfor er den faste fase i domænet mellem de to isoliner (isotermer\(T=T_L\) og isobarer\(\sigma =\sigma _V(T)\)) udsat for kraftige mekaniske belastninger, hvilket kan føre til ændringer i mikrostrukturen.
Denne effekt er yderligere forklaret i figur 4a, hvor trykniveauet i den smeltede zone er plottet som funktion af tid og afstand fra overfladen. For det første er trykadfærden relateret til moduleringen af ​​laserpulsintensiteten beskrevet i figur 2 ovenfor. Et maksimalt tryk \text{s}\) på ca. kontrolpunktet har de samme oscillationsegenskaber som frekvensen af ​​\(500~\tekst {kHz}\).Det betyder, at ultralydstrykbølger genereres ved overfladen og derefter forplanter sig ind i substratet.
De beregnede karakteristika for deformationszonen nær smeltezonen er vist i fig. 4b. Laser ablation og termoelastisk spænding genererer elastiske deformationsbølger, der forplanter sig ind i underlaget. Som det kan ses af figuren, er der to faser af spændingsgenerering.I den første fase af \(t < 40~\upmu \text a\text\} mods\text a\}, stiger \text {~} spændingen med \texta\}. svarende til overfladetrykket.Denne spænding opstår på grund af laserablation, og der blev ikke observeret termoelastisk spænding i kontrolpunkterne, fordi den oprindelige varmepåvirkede zone var for lille.Når varme spredes ind i underlaget, genererer kontrolpunktet høj termoelastisk spænding over \(40~\tekst {MPa}\).
De opnåede modulerede spændingsniveauer har en betydelig indvirkning på faststof-væske-grænsefladen og kan være kontrolmekanismen, der styrer størkningsvejen. Størrelsen af ​​deformationszonen er 2 til 3 gange større end smeltezonens størrelse. Som vist i figur 3, er placeringen af ​​smelteisotermen og spændingsniveauet svarende til flydespændingen sammenlignet med en høj pulserende laserdiameter med en høj pulserende laserdiameter. mellem 300 og \(800~\upmu \text {m}\) afhængigt af den øjeblikkelige tid.
Derfor fører den komplekse modulering af den pulserede laserudglødning til ultralydseffekten. Mikrostrukturudvælgelsesvejen er anderledes, hvis den sammenlignes med SLM uden ultralydsbelastning. Deformerede ustabile regioner fører til periodiske cyklusser af kompression og strækning i den faste fase.Således kan dannelsen af ​​nye korngrænser og underkornsgrænser ændres, efterhånden som de mikrostrukturer, der er vist nedenfor, er mulige. konklusioner giver mulighed for at designe en pulsmodulationsinduceret ultralydsdrevet SLM-prototype. I dette tilfælde kan den piezoelektriske induktor 26, der anvendes andre steder, udelukkes.
(a) Tryk som funktion af tid, beregnet ved forskellige afstande fra overfladen 0, 20 og \(40~\upmu \text {m}\) langs symmetriaksen.(b) Tidsafhængig Von Mises-spænding beregnet i en fast matrix ved afstande 70, 120 og \(170~\upmu) \text { sample overflade.}\)
Eksperimenter blev udført på AISI 321H rustfri stålplader med dimensioner \(20\ gange 20\ gange 5~\tekst {mm}\). Efter hver laserpuls bevæger pladen sig \(50~\upmu \text {m}\), og laserstrålens talje på målfladen er ca. smeltning af det forarbejdede materiale til kornforfining.I alle tilfælde blev den omsmeltede zone sonikeret, afhængig af den oscillerende komponent af laserstrålingen. Dette resulterer i en mere end 5-dobling af det gennemsnitlige kornareal.Figur 5 viser, hvordan mikrostrukturen i den lasersmeltede region ændres med antallet af efterfølgende omsmeltningscyklusser (gennemløb).
Subplots (a,d,g,j) og (b,e,h,k) – mikrostruktur af lasersmeltede områder, subplots (c,f,i,l) – arealfordeling af farvede korn.Shading repræsenterer de partikler, der bruges til at beregne histogrammet.Farver svarer til kornområder (se farvebjælken øverst i histogrammet. Subplots (ac) svarer til ubehandlet rustfrit stål, og subplots (df), (gi), (jl) svarer til 1, 3 og 5 omsmeltninger.
Da laserpulsenergien ikke ændres mellem efterfølgende gennemløb, er dybden af ​​den smeltede zone den samme.Den efterfølgende kanal "dækker" således fuldstændig den foregående. Histogrammet viser dog, at middel- og mediankornarealet falder med stigende antal passager. Dette kan tyde på, at laseren virker på substratet frem for smelten.
Kornforfining kan være forårsaget af hurtig afkøling af det smeltede bassin65. Endnu et sæt eksperimenter blev udført, hvor overfladerne af rustfri stålplader (321H og 316L) blev udsat for kontinuerlig bølgelaserstråling i atmosfæren (fig. 6) og vakuum (fig. 7). Den gennemsnitlige lasereffekt på henholdsvis 100 W og dep-eksperiment er tæt på 100 W og dep. Nd:YAG-laseren i fritløbende tilstand. Der blev dog observeret en typisk søjlestruktur.
Mikrostruktur af det lasersmeltede område af en kontinuerlig bølgelaser (300 W konstant effekt, 200 mm/s scanningshastighed, AISI 321H rustfrit stål).
(a) Mikrostruktur og (b) elektron-backscatter-diffraktionsbilleder af det lasersmeltede område i vakuum med en kontinuerlig bølgelaser (100 W konstant effekt, 200 mm/s scanningshastighed, AISI 316L rustfrit stål)\ (\sim 2~\text {mbar}\).
Derfor er det tydeligt vist, at den komplekse modulering af laserpulsintensiteten har en signifikant effekt på den resulterende mikrostruktur. Vi mener, at denne effekt er mekanisk af natur og opstår på grund af genereringen af ​​ultralydsvibrationer, der forplanter sig fra den bestrålede overflade af smelten dybt ind i prøven. Lignende resultater blev opnået i 13, 26, 6, 6, 6, 6, 6, 6, 6, 6 og 10 ydre. intensitet ultralyd i forskellige materialer, herunder Ti-6Al-4V legering 26 og rustfrit stål 34 resultatet af.Den mulige mekanisme spekuleres som følger.Intens ultralyd kan forårsage akustisk kavitation, som demonstreret ved ultrahurtig in situ synkrotron røntgenbillede. Sammenbruddet af kavitationsboblerne på sin side genererer chokbølger, \0; )69.Sådanne chokbølger kan være stærke nok til at fremme dannelsen af ​​fastfasekerner af kritisk størrelse i bulkvæsker, hvilket forstyrrer den typiske søjleformede kornstruktur ved lag-for-lag additiv fremstilling.
Her foreslår vi en anden mekanisme, der er ansvarlig for strukturel modifikation ved intens sonikering. Umiddelbart efter størkning har materialet en høj temperatur tæt på smeltepunktet og har en ekstrem lav flydespænding. Intense ultralydsbølger kan forårsage, at plastisk strømning ændrer kornstrukturen af ​​det varme, netop størknede materiale. Der er dog pålidelige eksperimentelle data til rådighed ved yiel afhængighed af temperatur 5(0 tekstafhængige spændinger). {K}\) (se figur 8). For at teste denne hypotese udførte vi derfor simuleringer af molekylær dynamik (MD) af en Fe-Cr-Ni-sammensætning svarende til AISI 316 L-stål for at evaluere flydespændingsadfærden nær smeltepunktet. For at beregne flydespændingen brugte vi MD-detaljeforskydningsteknikken 3,7,7, MD-forskydningsspændingen 1,7,7. interaktionsberegninger, brugte vi den indlejrede atommodel (EAM) fra 74. MD-simuleringer blev udført ved hjælp af LAMMPS-koder 75,76. Detaljer om MD-simuleringerne vil blive publiceret andetsteds. MD-beregningsresultaterne af flydespænding som funktion af temperatur er vist i fig.
Flydespænding for AISI grade 316 austenitisk rustfrit stål og modelsammensætning versus temperatur for MD-simuleringer. Eksperimentelle målinger fra referencer: (a) 77, (b) 78, (c) 79, (d) 80, (e) 81.refer to.(f)82 er en empirisk model for y-temperatur-assisteret spænding ved laser facturing. Resultaterne af MD-simuleringerne i stor skala i denne undersøgelse er betegnet som \(\vartriangleleft\) for en defektfri uendelig enkeltkrystal og \(\vartriangleright\) for finite korn under hensyntagen til den gennemsnitlige kornstørrelse via Hall-Petch-relationen Dimensions\(d = 50~\upmu \text {m}\).
Det kan ses, at ved \(T>1500~\text {K}\) falder flydespændingen til under \(40~\text {MPa}\). På den anden side forudsiger estimater, at den lasergenererede ultralydsamplitude overstiger \(40~\text {MPa}\) (se fig. 4b), hvilket er tilstrækkeligt til at fremkalde plastisk flow i det varme materiale, der netop er fastgjort i det varme materiale.
Mikrostrukturdannelsen af ​​12Cr18Ni10Ti (AISI 321H) austenitisk rustfrit stål under SLM blev eksperimentelt undersøgt ved hjælp af en kompleks intensitetsmoduleret pulseret laserkilde.
Kornstørrelsesreduktion i lasersmeltezonen blev fundet på grund af kontinuerlig laseromsmeltning efter 1, 3 eller 5 passager.
Makroskopisk modellering viser, at den estimerede størrelse af området, hvor ultralydsdeformation kan påvirke størkningsfronten positivt, er op til \(1~\tekst {mm}\).
Den mikroskopiske MD-model viser, at flydespændingen af ​​AISI 316 austenitisk rustfrit stål er signifikant reduceret til \(40~\text {MPa}\) nær smeltepunktet.
De opnåede resultater foreslår en metode til at kontrollere mikrostrukturen af ​​materialer ved hjælp af kompleks moduleret laserbehandling og kunne tjene som grundlag for at skabe nye modifikationer af den pulserede SLM-teknik.
Liu, Y. et al. Mikrostrukturel udvikling og mekaniske egenskaber af in situ TiB2/AlSi10Mg-kompositter ved laserselektiv smeltning [J].J.Alloys.compound.853, 157287. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2020.157287 (2021).
Gao, S. et al. Recrystallization korngrænseteknik af laserselektiv smeltning af 316L rustfrit stål [J].Journal of Alma Mater.200, 366–377.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2020.09.015 (2020).
Chen, X. & Qiu, C. In situ udvikling af sandwich-mikrostrukturer med forbedret duktilitet ved lasergenopvarmning af lasersmeltede titanlegeringer.videnskab.Rep.10, 15870.https://doi.org/10.1038/s41598-020-72627-x (2020).
Azarniya, A. et al.Additiv fremstilling af Ti-6Al-4V-dele ved lasermetalaflejring (LMD): proces, mikrostruktur og mekaniske egenskaber.J.Alloys.compound.804, 163–191.https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2019.04.255 (2019).
Kumara, C. et al. Mikrostrukturel modellering af lasermetalpulverstyret energiaflejring af Alloy 718.Add to.manufacture.25, 357–364.https://doi.org/10.1016/j.addma.2018.11.024 (2019).
Busey, M. et al. Parametric Neutron Bragg Edge Imaging Studie af additivt fremstillede prøver behandlet med Laser Shock Peening.science.Rep.11, 14919.https://doi.org/10.1038/s41598-021-94455-3 (2021).
Tan, X. et al. Gradient mikrostruktur og mekaniske egenskaber af Ti-6Al-4V additivt fremstillet ved elektronstrålesmeltning. Alma Mater Journal.97, 1-16.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.06.036 (2015).