Når man designer et trykrørsystem, vil den udpegende ingeniør ofte specificere, at systemrørene skal være i overensstemmelse med en eller flere dele af ASME B31 Pressure Piping Code. Hvordan følger ingeniører korrekt kodekravene, når de designer rørsystemer?
Først skal ingeniøren bestemme, hvilken designspecifikation der skal vælges. For trykrørsystemer er dette ikke nødvendigvis begrænset til ASME B31. Andre koder udstedt af ASME, ANSI, NFPA eller andre styrende organisationer kan være styret af projektets placering, applikation osv. I ASME B31 er der i øjeblikket syv separate sektioner i kraft.
ASME B31.1 Electrical Piping: Dette afsnit dækker rørføring i kraftværker, industrielle og institutionelle anlæg, geotermiske varmesystemer og central- og fjernvarme- og kølesystemer. Dette omfatter ydre og ikke-kedel udvendige rørledninger til kedler, der bruges til at installere ASME Sektion I-kedler. Dette afsnit gælder ikke for udstyr, der er omfattet af ASME Boiler and Pressure Vessel Code, og visse andre lavtryksdistributionssystemer for varmepumper, afsnit 10, og forskellige andre lavtryksdistributionssystemer, afsnit 1. 3 af ASME B31.1. Oprindelsen af ​​ASME B31.1 kan spores tilbage til 1920'erne, med den første officielle udgave udgivet i 1935. Bemærk, at den første udgave, inklusive bilagene, var på mindre end 30 sider, og den nuværende udgave er over 300 sider lang.
ASME B31.3 Process Piping: Dette afsnit dækker rørføring i raffinaderier;kemiske, farmaceutiske, tekstil-, papir-, halvleder- og kryogene planter;og tilhørende forarbejdningsanlæg og terminaler. Denne sektion minder meget om ASME B31.1, især ved beregning af minimumsvægtykkelsen for lige rør. Denne sektion var oprindeligt en del af B31.1 og blev først udgivet separat i 1959.
ASME B31.4 Rørledningstransportsystemer til væsker og gylle: Dette afsnit dækker rørledninger, der transporterer primært flydende produkter mellem anlæg og terminaler og inden for terminaler, pumpe-, konditionerings- og målestationer. Dette afsnit var oprindeligt en del af B31.1 og blev først udgivet separat i 1959.
ASME B31.5 kølerør og varmeoverførselskomponenter: Dette afsnit dækker rørledninger til kølemidler og sekundære kølemidler. Denne del var oprindeligt en del af B31.1 og blev først udgivet separat i 1962.
ASME B31.8 Gastransmissions- og distributionsrørsystemer: Dette inkluderer rør til transport af primært gasformige produkter mellem kilder og terminaler, herunder kompressorer, konditionerings- og målestationer;og gasopsamlingsrør. Denne sektion var oprindeligt en del af B31.1 og blev først udgivet separat i 1955.
ASME B31.9 Building Services Rørføring: Dette afsnit dækker rørføringer, der almindeligvis findes i industrielle, institutionelle, kommercielle og offentlige bygninger;og boliger med flere enheder, der ikke kræver størrelsen, tryk og temperaturområder dækket af ASME B31.1. Dette afsnit ligner ASME B31.1 og B31.3, men er mindre konservativt (især ved beregning af minimumsvægtykkelse) og indeholder færre detaljer. Det er begrænset til lavtryks-, lavtemperaturapplikationer som angivet i ASME B3021.
ASME B31.12 Brintrør og rørledninger: Dette afsnit dækker rørledninger i gasformig og flydende brintservice og rørføring i gasformig brintservice. Dette afsnit blev først offentliggjort i 2008.
Hvilken designkode, der skal bruges, er i sidste ende op til ejeren. I introduktionen til ASME B31 hedder det: "Det er ejerens ansvar at vælge den kodesektion, der nærmest svarer til den foreslåede rørinstallation."I nogle tilfælde kan "flere kodeafsnit gælde for forskellige sektioner af installationen."
2012-udgaven af ​​ASME B31.1 vil tjene som den primære reference for efterfølgende diskussioner. Formålet med denne artikel er at guide den udpegende ingeniør gennem nogle af de vigtigste trin i design af et ASME B31-kompatibelt trykrørsystem. Ved at følge retningslinjerne i ASME B31.1 får du en god repræsentation af generel systemdesign.13-designmetoden anvendes fortsat. af ASME B31 bruges i smallere applikationer, primært til specifikke systemer eller applikationer, og vil ikke blive diskuteret yderligere. Selvom de vigtigste trin i designprocessen vil blive fremhævet her, er denne diskussion ikke udtømmende, og den komplette kode skal altid refereres under systemdesign. Alle referencer til tekst henviser til ASME B31.1, medmindre andet er angivet.
Efter at have valgt den korrekte kode, skal systemdesigneren også gennemgå eventuelle systemspecifikke designkrav.Afsnit 122 (del 6) indeholder designkrav relateret til systemer, der almindeligvis findes i elektriske rørapplikationer, såsom damp, fødevand, blowdown og blowdown, instrumenteringsrør og trykaflastningssystemer.ASME B31.3 indeholder lignende paragraffer som ASME B31.3, men omfatter mindre specifikke krav til ASME B31, men omfatter mindre specifikke krav til system, afsnit-1. samt forskellige jurisdiktionsbegrænsninger afgrænset mellem selve kedlen, kedlens udvendige rør og ikke-kedlens eksterne rørledninger forbundet med ASME Part I kedelrør.definition.Figur 2 viser disse begrænsninger for tromlekedlen.
Systemdesigneren skal bestemme det tryk og den temperatur, som systemet skal fungere ved, og de betingelser, systemet skal være designet til at opfylde.
I henhold til afsnit 101.2 skal det interne designtryk ikke være mindre end det maksimale kontinuerte arbejdstryk (MSOP) i rørsystemet, inklusive effekten af ​​statisk løftehøjde. Rør, der udsættes for eksternt tryk, skal designes til det maksimale differenstryk, der forventes under drifts-, nedluknings- eller testforhold. Derudover skal miljøpåvirkninger tages i betragtning. I henhold til afsnit 101.4 skal trykket af røret under kølerøret forventes at reducere trykket i røret under ph. være designet til at modstå ydre tryk, eller der skal træffes foranstaltninger til at bryde vakuumet. I situationer, hvor væskeudvidelse kan øge trykket, bør rørsystemer være designet til at modstå det øgede tryk, eller der bør træffes foranstaltninger for at aflaste overtryk.
Begyndende i afsnit 101.3.2 skal metaltemperaturen til rørdesign være repræsentativ for de forventede maksimale vedvarende betingelser. For nemheds skyld antages det generelt, at metaltemperaturen er lig med væsketemperaturen. Hvis det ønskes, kan den gennemsnitlige metaltemperatur anvendes, så længe ydervægstemperaturen er kendt. Der bør også lægges særlig vægt på væsker, der suges gennem varmevekslere eller fra varmevekslere, for at sikre, at der tages hensyn til varmevekslerne.
Ofte tilføjer designere en sikkerhedsmargin til det maksimale arbejdstryk og/eller temperatur. Størrelsen af ​​margenen afhænger af applikationen. Det er også vigtigt at overveje materialebegrænsninger, når designtemperaturen bestemmes. Angivelse af høje designtemperaturer (større end 750 F) kan kræve brug af legeringsmaterialer i stedet for det mere standardkulstofstål. Spændingsværdierne er kun angivet i obligatoriske appendiks A for hvert eksempel på stål. s op til 800 F. Længerevarende udsættelse af kulstofstål for temperaturer over 800 F kan få røret til at karbonisere, hvilket gør det mere skørt og tilbøjeligt til at gå i stykker. Hvis der arbejdes over 800 F, bør den accelererede krybeskader forbundet med kulstofstål også tages i betragtning. Se afsnit 124 for en fuldstændig diskussion af materialetemperaturgrænser.
Nogle gange kan ingeniører også specificere testtryk for hvert system. Afsnit 137 giver vejledning om stresstest. Typisk vil hydrostatisk test blive specificeret til 1,5 gange designtrykket;bøjlen og de langsgående spændinger i rørene må dog ikke overstige 90 % af materialets flydespænding i afsnit 102.3.3 (B) under trykprøvningen. For nogle eksterne rørsystemer, der ikke er kedel, kan lækagetest efter drift være en mere praktisk metode til at kontrollere for utætheder på grund af vanskeligheder med at isolere dele af systemet, eller simpelthen fordi den tillader en simpel lækagetest under service.Enig, dette er acceptabelt.
Når designbetingelserne er etableret, kan rørføringen specificeres. Den første ting, der skal besluttes, er, hvilket materiale der skal bruges. Som tidligere nævnt har forskellige materialer forskellige temperaturgrænser. Afsnit 105 giver yderligere begrænsninger for forskellige rørmaterialer. Materialevalget afhænger også af systemvæsken, såsom brug af nikkellegeringer i ætsende kemiske rørapplikationer, brug af rustfrit stål til at levere ren instrumentluft med et højt kulstofindhold end 1% kulstof. erated corrosion.Flow Accelerated Corrosion (FAC) er et erosions-/korrosionsfænomen, der har vist sig at forårsage alvorlig vægudtynding og rørsvigt i nogle af de mest kritiske rørsystemer. Manglende overvejelse af udtynding af VVS-komponenter kan og har haft alvorlige konsekvenser, såsom i 2007, da en rørafbryder, der blev dræbt af et rør, der blev dræbt, og to alvorlige anlæg skader en tredje.
Ligning 7 og ligning 9 i afsnit 104.1.1 definerer henholdsvis den mindste påkrævede vægtykkelse og det maksimale indvendige designtryk for lige rør udsat for indvendigt tryk. Variablerne i disse ligninger inkluderer den maksimalt tilladte spænding (fra obligatorisk appendiks A), rørets udvendige diameter, materialefaktoren (som vist i tabel 104.1.2) og eventuelle yderligere variabler, der er involveret nedenfor, og specifikationer (W, så mange som beskrevet nedenfor). Fastlæggelse af det passende rørmateriale, nominelle diameter og vægtykkelse kan være en iterativ proces, der også kan omfatte væskehastighed, trykfald og rør- og pumpeomkostninger. Uanset anvendelsen skal den mindste vægtykkelse, der kræves, verificeres.
Yderligere tykkelsestillæg kan tilføjes for at kompensere af forskellige årsager, herunder FAC. Der kan være behov for tilladelser på grund af fjernelse af gevind, slidser osv. materiale, der kræves for at lave mekaniske samlinger.I henhold til afsnit 102.4.2 skal minimumsgodtgørelsen være lig med gevinddybden plus bearbejdningstolerancen. Tilladelse kan også være påkrævet for at forhindre, overdreven udbøjning eller nedbøjning af røret for at forhindre, at røret sænker sig. påførte belastninger eller andre årsager diskuteret i afsnit 102.4.4. Der kan også tilføjes kvoter for at tage højde for svejsede samlinger (afsnit 102.4.3) og bøjninger (afsnit 102.4.5). Endelig kan der tilføjes tolerancer for at kompensere for korrosion og/eller erosion. i overensstemmelse med afsnit 102.4.1.
Valgfrit bilag IV giver vejledning om korrosionskontrol. Beskyttende belægninger, katodisk beskyttelse og elektrisk isolering (såsom isolerende flanger) er alle metoder til at forhindre ekstern korrosion af nedgravede eller nedsænkede rørledninger. Korrosionsinhibitorer eller foringer kan bruges til at forhindre intern korrosion. Der skal også udvises forsigtighed for at bruge den nødvendige vand-, vand- og afløbstest, hvis det er nødvendigt. ing.
Den mindste rørvægtykkelse eller tidsplan, der kræves til tidligere beregninger, er muligvis ikke konstant på tværs af rørdiameteren og kan kræve specifikationer for forskellige tidsplaner for forskellige diametre. Passende tidsplan og vægtykkelsesværdier er defineret i ASME B36.10 svejset og sømløst smedet stålrør.
Når man specificerer rørmaterialet og udfører de tidligere omtalte beregninger, er det vigtigt at sikre sig, at de maksimalt tilladte spændingsværdier, der er brugt i beregningerne, stemmer overens med det angivne materiale. For eksempel, hvis A312 304L rustfrit stålrør er forkert angivet i stedet for A312 304 rustfrit stålrør, kan den angivne vægtykkelse være utilstrækkelig til den væsentlige værdiforskel mellem de to belastninger, og vi kan også tillade den væsentlige forskel på de to materialer. af fremstilling af røret skal være passende specificeret. Hvis f.eks. den maksimalt tilladte spændingsværdi for sømløse rør anvendes til beregningen, bør sømløse rør angives. Ellers kan producenten/installatøren tilbyde sømsvejsede rør, hvilket kan resultere i utilstrækkelig godstykkelse på grund af lavere maksimalt tilladte spændingsværdier.
Antag for eksempel, at designtemperaturen for rørledningen er 300 F, og designtrykket er 1.200 psig.2″ og 3″. Der vil blive brugt kulstofstål (A53 Grade B sømløs) tråd. Bestem den passende rørplan, der skal specificeres for at opfylde kravene i ASME B31.1. Ligning 9. Designbetingelserne forklares først:
Bestem derefter de maksimalt tilladte spændingsværdier for A53 Grade B ved ovenstående designtemperaturer fra tabel A-1. Bemærk, at værdien for sømløst rør bruges, fordi sømløst rør er specificeret:
Tykkelsestillæg skal også tilføjes. Til denne anvendelse er der en 1/16 tomme. Korrosionsgodtgørelse forudsættes. En separat fræsetolerance tilføjes senere.
3 tommer. Røret vil blive specificeret først. Forudsat et Schedule 40 rør og en 12,5 % fræsetolerance, beregne det maksimale tryk:
Skema 40-røret er tilfredsstillende for 3 tommer. rør i de designbetingelser, der er specificeret ovenfor. Dernæst skal du kontrollere 2 tommer. Rørledningen bruger de samme antagelser:
2 tommer. Under designbetingelserne specificeret ovenfor vil rørføringen kræve en tykkere vægtykkelse end skema 40. Prøv 2 tommer. skema 80 rør:
Mens rørets vægtykkelse ofte er den begrænsende faktor i trykdesign, er det stadig vigtigt at verificere, at de anvendte fittings, komponenter og forbindelser er egnede til de specificerede designforhold.
Som en generel regel, i overensstemmelse med afsnit 104.2, 104.7.1, 106 og 107, skal alle ventiler, fittings og andre trykholdige komponenter, der er fremstillet i henhold til standarderne i tabel 126.1, anses for egnede til brug under normale driftsforhold eller under disse standarder, tryk-temperaturklassificeringer, der er angivet i . normal drift end dem, der er specificeret i ASME B31.1, gælder de strengere grænser.
Ved rørskæringer anbefales T-stykker, tværgående, kryds, afgreningssvejsede samlinger osv., der er fremstillet efter standarderne anført i tabel 126.1. I nogle tilfælde kan rørledningsskæringer kræve unikke afgreningsforbindelser. Afsnit 104.3.1 giver yderligere krav til afgreningsforbindelser for at sikre, at der er tilstrækkeligt rørmateriale til at modstå trykket.
For at forenkle designet kan konstruktøren vælge at sætte designbetingelserne højere for at opfylde flangeklassificeringen af ​​en bestemt trykklasse (f.eks. ASME klasse 150, 300 osv.) som defineret af tryk-temperaturklassen for specifikke materialer specificeret i ASME B16 .5 Rørflanger og flangesamlinger eller lignende standarder anført i tabel 126.1. komponentdesign.
En vigtig del af rørdesign er at sikre, at rørsystemets strukturelle integritet opretholdes, når virkningerne af tryk, temperatur og ydre kræfter påføres. Systemets strukturelle integritet overses ofte i designprocessen og kan, hvis det ikke gøres godt, være en af ​​de dyrere dele af designet. Strukturel integritet diskuteres primært på to steder, afsnit 104, afsnit 104 og Exp. ansion og fleksibilitet.
Afsnit 104.8 angiver de grundlæggende kodeformler, der bruges til at bestemme, om et rørsystem overskrider kode tilladte spændinger. Disse kodeligninger omtales almindeligvis som kontinuerlige belastninger, lejlighedsvise belastninger og forskydningsbelastninger. Vedvarende belastning er effekten af ​​tryk og vægt på et rørsystem. Tilfældige belastninger er kortvarige vindbelastninger og andre mulige vindbelastninger og andre mulige terrænbelastninger. s.Det antages, at hver tilfældig belastning, der påføres, ikke vil virke på andre tilfældige belastninger på samme tid, så hver tilfældig belastning vil være et separat belastningstilfælde på analysetidspunktet.Forskydningsbelastninger er virkningerne af termisk vækst, udstyrsforskydning under drift eller enhver anden forskydningsbelastning.
Afsnit 119 diskuterer, hvordan man håndterer rørudvidelse og fleksibilitet i rørsystemer, og hvordan man bestemmer reaktionsbelastninger. Fleksibilitet af rørsystemer er ofte vigtigst ved udstyrstilslutninger, da de fleste udstyrstilslutninger kun kan modstå den minimale mængde kraft og moment, der påføres ved tilslutningspunktet. I de fleste tilfælde har den termiske vækst af rørsystemet den største effekt på reaktionsbelastningen i systemet, så det er derfor vigtigt at styre systemet.
For at imødekomme rørsystemets fleksibilitet og for at sikre, at systemet er korrekt understøttet, er det god praksis at understøtte stålrør i overensstemmelse med tabel 121.5. Hvis en designer stræber efter at opfylde standardstøtteafstanden for denne tabel, opnår den tre ting: minimerer selvvægtende afbøjning, reducerer vedvarende belastninger for konstruktionen, og forskyder belastningen i overensstemmelse med de tilgængelige belastninger i overensstemmelse med T2 belastningen. 1,5, vil det typisk resultere i mindre end 1/8 tomme af egenvægtsforskydning eller nedbøjning.mellem rørstøtterne.Minimering af egenvægtafbøjning hjælper med at reducere chancen for kondens i rør, der fører damp eller gas. Ved at følge afstandsanbefalingerne i tabel 121.5, giver designeren også mulighed for at reducere den vedvarende spænding på 5 % af koden til 5,5 % af spændingen. quation 1B er den tilladte spænding for forskydningsbelastninger omvendt relateret til vedvarende belastninger. Ved at minimere den vedvarende belastning kan forskydningsspændingstolerancen derfor maksimeres. Den anbefalede afstand for rørstøtter er vist i figur 3.
For at sikre, at rørsystemets reaktionsbelastninger tages korrekt i betragtning, og at kodespændinger overholdes, er en almindelig metode at udføre en computerstøttet rørspændingsanalyse af systemet. Der er flere forskellige softwarepakker til rørledningsspændingsanalyse tilgængelige, såsom Bentley AutoPIPE, Intergraph Caesar II, Piping Solutions Tri-Flex eller en af ​​de andre kommercielt tilgængelige pakker. system til nem verifikation og mulighed for at foretage nødvendige ændringer i konfigurationen.Figur 4 viser et eksempel på modellering og analyse af en sektion af rørledningen.
Når man designer et nyt system, specificerer systemdesignere typisk, at alle rør og komponenter skal fremstilles, svejses, samles osv. som krævet af den kode, der anvendes. I nogle eftermonteringer eller andre applikationer kan det dog være en fordel for en udpeget ingeniør at give vejledning om visse fremstillingsteknikker, som beskrevet i kapitel V.
Et almindeligt problem, man støder på i eftermonteringsapplikationer, er svejseforvarmning (afsnit 131) og varmebehandling efter svejsning (afsnit 132). Blandt andre fordele bruges disse varmebehandlinger til at aflaste spændinger, forhindre revner og øge svejsestyrken. Elementer, der påvirker varmebehandlingskravene før svejsning og efter svejsning, omfatter, men er ikke begrænset til, følgende materiale-, tykkelses-, svejse- og svejsematerialegruppe: .Hvert materiale, der er opført i obligatorisk tillæg A, har et tildelt P-nummer. Til forvarmning angiver afsnit 131 den minimumstemperatur, som basismetallet skal opvarmes til, før svejsning kan finde sted. For PWHT angiver tabel 132 holdetemperaturområdet og længden af ​​tid til at holde svejsezonen. virkninger på det svejsede område kan opstå på grund af manglende korrekt varmebehandling.
Et andet potentielt problemområde i rørledningssystemer under tryk er rørbøjninger. Bøjning af rør kan forårsage vægudtynding, hvilket resulterer i utilstrækkelig vægtykkelse.I henhold til afsnit 102.4.5 tillader koden bøjninger, så længe minimumsvægtykkelsen opfylder den samme formel, der bruges til at beregne minimumsvægtykkelsen for lige vægtykkelse.Typisk er 5 tilladt for en lige vægtykkelse. bøjningsreduktionstillæg for forskellige bøjningsradier. Bøjninger kan også kræve varmebehandling forud for bøjning og/eller efterbøjning. Afsnit 129 giver vejledning om fremstilling af albuer.
For mange trykrørsystemer er det nødvendigt at installere en sikkerhedsventil eller aflastningsventil for at forhindre overtryk i systemet. Til disse applikationer er det valgfrie appendiks II: Regler for installation af sikkerhedsventiler en meget værdifuld, men nogle gange lidet kendt ressource.
I overensstemmelse med afsnit II-1.2 er sikkerhedsventiler kendetegnet ved en helt åben pop-up-funktion til gas- eller dampservice, mens sikkerhedsventiler åbner i forhold til opstrøms statisk tryk og bruges primært til væskeservice.
Sikkerhedsventilenheder er kendetegnet ved, om de er åbne eller lukkede afgangssystemer. I en åben udstødning vil albuen ved udløbet af sikkerhedsventilen sædvanligvis løbe ud i udstødningsrøret til atmosfæren. Dette vil typisk resultere i mindre modtryk. Hvis der skabes tilstrækkeligt modtryk i udstødningsrøret, kan en del af udstødningsgassen blive udstødt fra udstødningsrøret eller tilbageløbsenden af ​​udstødningsrøret, hvis det skal være tilstrækkeligt stort i udstødningsrøret. tilbageblæsning.I lukkede udluftningsapplikationer opbygges trykket ved aflastningsventilens udløb på grund af luftkompression i udluftningsledningen, hvilket potentielt får trykbølger til at udbrede sig.I afsnit II-2.2.2 anbefales det, at designtrykket for den lukkede udløbsledning er mindst to gange større end stationært arbejdstryk.Figur 5 og 6 viser henholdsvis lukket sikkerhedsventilinstallation.
Sikkerhedsventilinstallationer kan være udsat for forskellige kræfter som opsummeret i afsnit II-2. Disse kræfter omfatter termiske ekspansionseffekter, vekselvirkningen mellem flere sikkerhedsventiler, der udlufter samtidigt, seismiske og/eller vibrationseffekter og trykpåvirkninger under trykaflastningshændelser. Selvom designtrykket op til sikkerhedsventilens udløb bør matche designtrykket af det nedadgående rør og udledningssystemets design, afhænger designtrykket af nedløbssystemet og udledningssystemets design. s af sikkerhedsventilen.Ligninger er givet i afsnit II-2.2 til bestemmelse af tryk og hastighed ved afgangsbøjningen, afgangsrørets indløb og afgangsrørets udløb for åbne og lukkede afgangssystemer.Ved hjælp af denne information kan reaktionskræfterne på forskellige punkter i udstødningssystemet beregnes og redegøres for.
Et eksempel på et problem for en åben udledningsapplikation er angivet i afsnit II-7. Der findes andre metoder til beregning af flowkarakteristika i aflastningsventiludledningssystemer, og læseren advares om at verificere, at den anvendte metode er tilstrækkelig konservativ. En sådan metode er beskrevet af GS Liao i "Power Plant Safety and Pressure Relief Valve Exhaust Group Analysis, October 19ME" udgivet af AS75.
Sikkerhedsventilens placering bør holde en minimumsafstand af lige rør fra enhver bøjning. Denne minimumsafstand afhænger af systemets service og geometri som defineret i afsnit II-5.2.1. For installationer med flere overstrømsventiler afhænger den anbefalede afstand for ventilafgreningsforbindelser af radierne af afgreningen og servicerørene, som vist i note (10)(II)(c) i T7, kan det være nødvendigt at tilslutte til punkt D i Tabel D. s placeret ved aflastningsventilens udledning til driftsrøret i stedet for den tilstødende struktur for at minimere virkningerne af termisk ekspansion og seismiske interaktioner. En opsummering af disse og andre designovervejelser ved udformningen af ​​sikkerhedsventilenheder kan findes i afsnit II-5.
Det er klart, at det ikke er muligt at dække alle designkrav for ASME B31 inden for rammerne af denne artikel.Men enhver udpeget ingeniør, der er involveret i design af et trykrørsystem, bør i det mindste være bekendt med denne designkode. Forhåbentlig vil læserne med ovenstående oplysninger finde ASME B31 en mere værdifuld og tilgængelig ressource.
Monte K. Engelkemier er projektleder hos Stanley Consultants.Engelkemier er medlem af Iowa Engineering Society, NSPE og ASME og tjener i B31.1 Electrical Piping Code Committee og Subcommittee.Han har over 12 års praktisk erfaring med rørsystemlayout, design, afstivningsevaluering og stressanalyse hos Stanley 6 års professionel konsulent. rørsystemer til en række forskellige offentlige, kommunale, institutionelle og industrielle kunder og er medlem af ASME og Iowa Engineering Society.
Har du erfaring og ekspertise inden for de emner, der er dækket i dette indhold? Du bør overveje at bidrage til vores CFE Media-redaktion og få den anerkendelse, du og din virksomhed fortjener. Klik her for at starte processen.