Dankon pro vizito de Nature.com.La retumila versio, kiun vi uzas, havas limigitan subtenon por CSS.Por la plej bona sperto, ni rekomendas, ke vi uzu ĝisdatigitan retumilon (aŭ malŝaltu kongruecreĝimon en Internet Explorer).Dume, por certigi daŭran subtenon, ni montros la retejon sen stiloj kaj JavaScript.
Eksperimentoj estis faritaj en rektangula kanalo blokita per transversaj linioj de kvar klinitaj cilindraj bastonoj. La premo sur la centra bastonsurfaco kaj la premofalo trans la kanalo estis mezuritaj per vario de la inklinangulo de la bastono.Tri malsamaj diametraj bastonasembleoj estis testitaj. La mezurrezultoj estas analizitaj uzante la principon de konservado de movokvanto kaj duonsempiraj konsideroj generas en sendimensiaj parametroj en konsideroj senrilataj. la premo ĉe kritikaj lokoj de la sistemo al la karakterizaj dimensioj de la bastono.La sendependecprincipo estas trovita teni por la plej multaj Euler-nombroj karakterizantaj premon ĉe malsamaj lokoj, t.e. se la premo estas sendimensia uzante la projekcion de la enirrapideco normala al la bastono, la aro estas sendependa de la trempangulo.La rezulta duon-empiria korelacio povas esti uzita por Dezajno simila hidraŭliko.
Multaj varmo- kaj mastransiga aparatoj konsistas el aro da moduloj, kanaloj aŭ ĉeloj, tra kiuj fluidoj pasas en pli-malpli kompleksaj internaj strukturoj kiel bastonoj, bufroj, enigaĵoj, ktp. Pli lastatempe, estis renoviĝinta intereso pri pli bona kompreno de la mekanismoj ligantaj internan premdistribuon kaj fortojn sur kompleksaj internoj al la ĝenerala premofalo de la modulo. simulaĵoj, kaj la kreskanta miniaturigo de aparatoj.Lastatempaj eksperimentaj studoj pri prema interna distribuo kaj perdoj inkluzivas kanalojn malglatajn de diversaj formitaj ripoj 1 , elektrokemiaj reaktorĉeloj 2 , kapilara konstrikto 3 kaj kradaj kadromaterialoj 4 .
La plej oftaj internaj strukturoj estas verŝajne cilindraj bastonoj tra unuomoduloj, aŭ faskitaj aŭ izolitaj.En varmointerŝanĝiloj, tiu agordo estas tipa sur la ŝelflanko.Shelflankpremfalo estas rilatita al la dezajno de varmointerŝanĝiloj kiel ekzemple vaporgeneratoroj, kondensiloj kaj vaporigiloj. En lastatempa studo, Wang et al.5 trovis religitajn kaj kunmalligajn fluoŝtatojn en tandema agordo de bastonoj.Liu et al.6 mezuris la premofalon en rektangulaj kanaloj kun enkonstruitaj duoblaj U-formaj tubfaskoj kun malsamaj deklivaj anguloj kaj kalibris nombra modelon simulantan bastonfaskojn kun poraj amaskomunikiloj.
Kiel atendite, ekzistas kelkaj agordaj faktoroj kiuj influas la hidraŭlikan agadon de cilindrobanko: speco de aranĝo (ekz., ŝanceligita aŭ enlinia), relativaj dimensioj (ekz., tonalto, diametro, longo), kaj dekliva angulo, inter aliaj. Pluraj aŭtoroj koncentriĝis pri trovado de sendimensiaj kriterioj por gvidi dezajnojn por kapti la kombinitajn efikojn de geometriaj parametroj, Kim et al.7 proponis efikan poromodelon uzantan la longon de la unuoĉelo kiel kontrolparametron, uzante tandemajn kaj ŝanceligitajn tabelojn kaj Reynolds-nombrojn inter 103 kaj 104.Snarski8 studis kiel la potencospektro, de akcelometroj kaj hidrofonoj alfiksitaj al cilindro en akvotunelo, varias laŭ la inklino de la fluo kaj al la direkto.9 studis la murpremdistribuon ĉirkaŭ cilindra bastono en devia aerfluo.Mityakov et al.10 punktis la rapidkampon post oscedita cilindro uzante stereo PIV.Alam et al.11 faris ampleksan studon de tandemaj cilindroj, fokusante sur la efikoj de Reynolds-nombro kaj geometria proporcio sur vortica forĵetado.Ili povis identigi kvin statojn, nome ŝlosado, intermita ŝlosado, sen ŝlosado, subharmonia ŝlosado kaj tonda tavolo realliga statoj.Lastatempaj nombraj studoj montris al la formado de vorticaj fluoj tra vorticaj strukturoj en yaw cylin.
Ĝenerale, la hidraŭlika rendimento de unuĉelo estas atendita dependas de la agordo kaj geometrio de la interna strukturo, kutime kvantigita per empiriaj korelacioj de specifaj eksperimentaj mezuradoj. En multaj aparatoj kunmetitaj de periodaj komponentoj, flupadronoj estas ripetitaj en ĉiu ĉelo, kaj tiel, informoj rilatigitaj al reprezentaj ĉeloj povas esti uzataj por esprimi la totalan hidraŭlikan konduton de la strukturo per multskalaj principoj, en kiuj oni ofte aplikas la ĝeneralajn simetrikajn modelojn. .Tipa ekzemplo estas la malŝarĝa ekvacio por orificioplato 15.En la speciala kazo de klinitaj bastonoj, ĉu en limigita aŭ malfermita fluo, interesa kriterio ofte citita en la literaturo kaj uzata de dizajnistoj estas la reganta hidraŭlika grando (ekz., premofalo, forto, vortico deĵeta frekvenco, ktp.) ) kontakti.) al la flua komponanto ofte supozas al la flua principo. s ke la fludinamiko estas pelita ĉefe de la enflua normala komponento kaj ke la efiko de la aksa komponento vicigita kun la cilindra akso estas neglektinda.Kvankam ekzistas neniu konsento en la literaturo pri la validecintervalo de tiu kriterio, en multaj kazoj ĝi disponigas utilajn taksojn ene de la eksperimentaj necertecoj tipaj de empiriaj necertecoj karakterizaj de empiriaj necertecoj, inkluzivi la validan vibro- kaj retikan principon de sendependaj korelacioj de fazo kaj reproduktado de vibrado kaj reciprokeco inkluzivas la validan kaj retikan principon. dufaza averaĝa tiriĝo417.
En la nuna laboro, la rezultoj de la studo de la interna premo kaj premofalo en kanalo kun transversa linio de kvar klinitaj cilindraj bastonoj estas prezentitaj.Mezuru tri bastonoj kun malsamaj diametroj, ŝanĝante la angulon de deklivo.La ĝenerala celo estas esplori la mekanismon per kiu la premo distribuo sur la verga surfaco rilatas al la ĝenerala premofalo en la kanalo. te la valideco de la sendependeca principo.Fine, sendimensiaj duon-empiriaj korelacioj estas generitaj, kiuj povas esti uzataj por desegni similajn hidraŭlikajn aparatojn.
La eksperimenta aranĝo konsistis el rektangula testsekcio, kiu ricevis aerfluon provizitan per aksa ventumilo.La testsekcio enhavas unuon konsistantan el du paralelaj centraj bastonoj kaj du duonstangoj enigitaj en la kanalmuroj, kiel montrite en Fig. 1e, ĉiuj samdiametroj. Figuroj 1a–e montras la detalan geometrion kaj dimensiojn de ĉiu parto de la eksperimenta aranĝo3.
a Inlet-sekcio (longo en mm).Kreu b per Openscad 2021.01, openscad.org.Ĉefa testsekcio (longo en mm).Kreita per Openscad 2021.01, openscad.org c Transsekca vido de la ĉefa testa sekcio (longo en mm).Kreita per Openscad 202.01, eksportsekcio Openscad 2021.01 en mm). d 2021.01, eksplodita vido de la testa sekcio de openscad.org e.Kreita kun Openscad 2021.01, openscad.org.
Tri aroj da stangoj de malsamaj diametroj estis provitaj.Tabelo 1 listigas la geometriajn karakterizaĵojn de ĉiu kazo.La stangoj estas muntitaj sur transportilo tiel ke ilia angulo rilate al la fluodirekto povas varii inter 90° kaj 30° (Figures 1b kaj 3).Ĉiuj stangoj estas faritaj el neoksidebla ŝtalo kaj ili estas centritaj por konservi la saman interspacon fiksita distanco de la du bastonoj ekstere fiksita distanco de la stango sekco de la stango estas fiksita inter la du bastonoj ekstere.
La flukvanto de la testa sekcio estis mezurita per kalibrita venturi, kiel montrite en Figuro 2, kaj monitorita per DP Cell Honeywell SCX. La fluida temperaturo ĉe la elirejo de la testa sekcio estis mezurita per termometro PT100 kaj kontrolita je 45±1 °C. Por certigi ebenan distribuon de rapido kaj redukti la nivelon de turbuleco ĉe la enirejo de la fiksa akvofluo, forto en la enirejo de la metala akvofluo proksimume tri distancon. hidraŭlikaj diametroj estis uzataj inter la lasta ekrano kaj bastono, kaj la longo de la ellasejo estis 11 hidraŭlikaj diametroj.
Skema diagramo de la Venturi-tubo uzata por mezuri la enfluan flurapidecon (longo en milimetroj).Kreita kun Openscad 2021.01, openscad.org.
Monitoru la premon sur unu el la vizaĝoj de la centra bastono per 0,5 mm prema krano ĉe la mezebeno de la testa sekcio.La krandiametro respondas al 5° angula interspaco;tial la angula precizeco estas proksimume 2°.La monitorita bastono povas esti rotaciita ĉirkaŭ sia akso, kiel montrite en Figuro 3.La diferenco inter la bastonsurfaca premo kaj la premo ĉe la enirejo al la testa sekcio estas mezurita per diferenciga DP Cell Honeywell SCX-serio.Tiu premodiferenco estas mezurita por ĉiu stango aranĝo, ŝanĝanta flurapidecon, klinan angulon \(\muth) kaj angulon \(\muta \muth).
fluaj agordoj.Kanalaj muroj estas montritaj en grizo.La fluo fluas de maldekstre dekstren kaj estas blokita de la bastono.Rimarku, ke vido “A” estas perpendikulara al la bastonakso.La eksteraj bastonoj estas duonenkorpigitaj en la flankaj kanalmuroj.Protraktilo estas uzata por mezuri la angulon de deklivo \(\alpha \).Kreita kun Openscad 01.2021.01.2021.
La celo de la eksperimento estas mezuri kaj interpreti la premfalon inter la kanalaj enirejoj kaj la premo sur la surfaco de la centra bastono, \(\theta\) kaj \(\alpha\) por malsamaj azimutoj kaj trempoj. Por resumi la rezultojn, la diferenciala premo estos esprimita en sendimensia formo kiel la nombro de Euler:
kie \(\rho \) estas la fluida denseco, \({u}_{i}\) estas la averaĝa enirrapideco, \({p}_{i}\) estas la enirpremo, kaj \({p }_{ w}\) estas la premo en difinita punkto sur la bastonmuro.La enirrapideco estas fiksita ene de tri malsamaj intervaloj de la malferma intervalo de la valvo/rezulto, determinita de la enirrapideco 10 al la ekvivalenta intervalo de la valvo 10 korespondanta. al la kanala Reynolds-nombro, \(Re\equiv {u}_{i}H/\nu \) (kie \(H\) estas la alteco de la kanalo, kaj \(\nu \) estas la kinematika viskozeco) inter 40,000 kaj 67,000. La bastona Reynolds-nombro (\(Re\equiv}) {u}0 } _{i} _{u} _{i} _{u} _{i} _{u} 0 _{i} _{0} _{i} _{u} _{0} _{i} _{u} 0 _{i} _{u} 0 _{i} _{u} _{i} _{u} _{i} _{u} 0 _{i} _{i} _{u} _{i} _{u} _{i} _{u}_{i}H/\nu \). bulenceco taksita per la relativa norma devio de la signaloj registritaj en la venturi estas 5% averaĝe.
Figuro 4 montras la korelacion de \({Eu}_{w}\) kun la azimuta angulo \(\theta \), parametrigita per tri trempanguloj, \(\alpha \) = 30°, 50° kaj 70° .La mezuradoj estas dividitaj en tri grafeoj laŭ la diametro de la bastono. Oni povas vidi ke ene de la eksperimenta nombro de la necerteco de la sendependa fluo estas dependo de la eksperimenta nombro de la necerteco. θ sekvas la kutiman tendencon de murpremo ĉirkaŭ la perimetro de cirkla obstaklo. Je flu-frunta anguloj, t.e., θ de 0 ĝis 90°, la bastonmuropremo malpliiĝas, atingante minimumon je 90°, kio respondas al la interspaco inter la bastonoj kie la rapido estas plej granda pro fluareo limigoj.Poste restas la premo de reakiro de 90°, post kiu restas unuforma premo de 90°, post kiu restas unuforma premo de 90°. pro la apartigo de la malantaŭa limtavolo de la bastonmuro.Notu ke ekzistas neniu ŝanĝo en la angulo de minimuma premo, kio sugestas ke eblaj tumultoj de apudaj tondaj tavoloj, kiel ekzemple Coanda efikoj, estas sekundaraj.
Vario de la Euler-nombro de la muro ĉirkaŭ la bastono por malsamaj klinaj anguloj kaj bastondiametroj.Kreita kun Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
En la sekvanta, ni analizas la rezultojn surbaze de la supozo ke la Euler-nombroj povas esti taksitaj nur per geometriaj parametroj, te la trajtolongoproporcioj \(d/g\) kaj \(d/H\) (kie \(H\) estas la alteco de la kanalo) kaj inklino \(\alpha \). Populara praktika regulo deklaras ke la fluida struktura bastono estas determinita per la projekta struktura forto de la ia projekta struktura forto de la ia projekta struktura forto de la ia projekta perpendikularo. \({u}_{n}={u}_{i}\mathrm {sin} \alpha \) .Tio ĉi estas foje nomita la principo de sendependeco.Unu el la celoj de la sekva analizo estas ekzameni ĉu tiu principo validas por nia kazo, kie fluo kaj obstrukcoj estas limigitaj ene de fermitaj kanaloj.
Ni konsideru la premon mezurita ĉe la fronto de la meza bastonsurfaco, t.e. θ = 0.Laŭ la ekvacio de Bernoulli, la premo ĉe ĉi tiu pozicio\({p}_{o}\) kontentigas:
kie \({u}_{o}\) estas la fluida rapido proksime de la bastonmuro je θ = 0, kaj ni supozas relative malgrandajn nemaligeblajn perdojn.Notu ke la dinamika premo estas sendependa en la kineta energia termino.Se \({u}_{o}\) estas malplena (t.e. stagna kondiĉo), la Euler-nombroj devus esti unuigitaj.Tamen, la figuro estas observata ĉe \0 \(\) \(\) = 4 {Eu}_{w}\) estas proksima sed ne ekzakte egala al ĉi tiu valoro, precipe por pli grandaj trempanguloj. Ĉi tio sugestas, ke la rapideco sur la bastonsurfaco ne malaperas ĉe \(\theta =0\), kiu povas esti subpremita per la suprena deklino de la kurantaj linioj kreitaj per la bastonkliniĝo. ty ĉe la fundo kaj malpliigante la rapidecon ĉe la supro. Supozante ke la grando de ĉi-supra deklino estas la projekcio de la enirrapideco sur la ŝafto (t.e. \({u}_{i}\mathrm{cos}\alpha \)), la responda Eŭlera nombrorezulto estas:
Figuro 5 komparas la ekvaciojn.(3) Ĝi montras bonan akordon kun la respondaj eksperimentaj datumoj.La averaĝa devio estis 25%, kaj la konfida nivelo estis 95%.Rimarku, ke la ekvacio.(3) Konforme al la principo de sendependeco. Same, Figuro 6 montras, ke la Euler-nombro respondas al la premo sur la malantaŭa surfaco de la stango de la \}, kaj \{0} de la \}, {1({0} , kaj \{0} \}, {0 {p}_{e}\), Ankaŭ sekvas tendencon proporcia al \({\mathrm{sin}}^{2}\alpha \). En ambaŭ kazoj, tamen, la koeficiento dependas de la bastondiametro, kio estas akceptebla ĉar ĉi-lasta determinas la malhelpitan areon. Ĉi tiu trajto estas simila al la premofalo de orificioplato, kie la flua kanalo estas la specifa rolo de tiu ĉi testkanalo estas la rolo de la specifa orifico inter la sekcio de la provaj partoj. la bastonoj.En ĉi tiu kazo, la premo falas substance ĉe la strekado kaj parte resaniĝas kiam ĝi disetendiĝas malantaŭen.Konsiderante la limigon kiel blokadon perpendikulara al la bastonakso, la premofalo inter la antaŭo kaj malantaŭo de la bastono povas esti skribita kiel 18:
kie \({c}_{d}\) estas tirkoeficiento klariganta la partan preman reakiron inter θ = 90° kaj θ = 180°, kaj \({A}_{m}\) kaj \ ({A}_{f}\) estas la minimuma libera sekco per unuolongo perpendikulara al la bastonakso, kaj ĝia rilato estas al la \={}_{}}a metro-a \(A}_{}}\) ft (g+d\dekstra)/g\).La respondaj Euler-nombroj estas:
Muro Euler-nombro ĉe \(\theta =0\) kiel funkcio de dip.Ĉi tiu kurbo respondas al la ekvacio.(3).Kreita per Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Muro Euler nombro ŝanĝas, en \(\theta =18{0}^{o}\) (plena signo) kaj eliro (malplena signo) kun dip.Ĉi tiuj kurboj respondas al la principo de sendependeco, t.e. \(Eu\propto {\mathrm{sin}}^{2}\alpha \).Kreita per Gnuplot 5.4, www.gnuplot.
Figuro 7 montras la dependecon de \({Eu}_{0-180}/{\mathrm{sin}}^{2}\alpha \) sur \(d/g\), montrante la ekstreman Bona konsistenco.(5).La akirita tirkoeficiento estas \({c}_{d}=1.28\pm 0.02\) kun la sama nivelo de fido de la sama premo 6,7%. let kaj elirejo de la testa sekcio sekvas similan tendencon, sed kun malsamaj koeficientoj, kiuj konsideras la preman reakiron en la malantaŭa spaco inter la stango kaj la elirejo de la kanalo.La responda tirkoeficiento estas \({c}_{d}=1.00\pm 0.05\) kun konfida nivelo de 67%.
La tirkoeficiento rilatas al la \(d/g\) premfalo antaŭe kaj malantaŭe de la bastono\(\left({Eu}_{0-180}\right)\) kaj la totala premofalo inter la kanala enirejo kaj elirejo.La griza areo estas la 67% fidinda bendo por la korelacio.Kreita kun Gnuplot 5.4.info.
La minimuma premo \({p}_{90}\) sur la bastonsurfaco je θ = 90° postulas specialan uzadon.Laŭ la ekvacio de Bernoulli, laŭ la nuna linio tra la interspaco inter la stangoj, la premo en la centro\({p}_{g}\) kaj la rapido\({u}_{g}\) en la interspaco de la kanalo koincidas kun la sekvaj faktoroj estas rilataj al la interspaco de la stangoj: la mezo de la faktoroj koincidas kun la kanalo estas rilata al la stangoj.
La premo \({p}_{g}\) povas esti rilatita al la bastonsurfacpremo je θ = 90° per integrado de la premdistribuo super la interspaco apartiganta la centran bastonon inter la mezpunkto kaj la muro (vidu Figuro 8 ).La ekvilibro de potenco donas 19:
kie \ (y \) estas la koordinato normala al la verda surfaco de la centra punkto de la interspaco inter la centraj vergoj, kaj \ (k \) estas la kurbeco de la nuna linio ĉe pozicio \ (y \). Por la analiza takso de la premo sur la vergo -surfaco, ni havas \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ _ \ Ĉe la verda muro, la kurbeco estas determinita de la elipsa sekcio de la vergo ĉe la angulo \ (\ alpha \), ie \ (k \ maldekstre (g/2 \ dekstre) = \ maldekstre (2/d \ dekstre) {\ mathrm {sin}}^{2} \ alpha \) (vidu la figuron 8). inate \ (y \) estas donita de:
Ĉefa transsekca vido, antaŭe (maldekstre) kaj supre (malsupre). Kreita per Microsoft Word 2019,
Aliflanke, per konservado de maso, la meza rapideco en ebeno perpendikulara al la fluo ĉe la mezurloko \(\langle {u}_{g}\rangle \) estas rilata al la enirrapideco:
kie \({A}_{i}\) estas la sekca fluareo ĉe la kanalenirejo kaj \({A}_{g}\) estas la sekca fluareo ĉe la mezurloko (vidu Fig. 8) respektive per:
Rimarku, ke \({u}_{g}\) ne egalas al \(\langle {u}_{g}\rangle \).Fakte, Figuro 9 prezentas la rapidproporcion \({u}_{g}/\langle {u}_{g}\rangle \), kalkulita per la ekvacio.(10)–(14), grafika laŭ la proporcio, kiu povas esti identigita laŭ la tendenco \(d/proksimuma\), kiu povas esti identigita laŭ la tendenco. duaorda polinomo:
La rilatumo de la maksimuma\({u}_{g}\) kaj averaĝa\(\langle {u}_{g}\rangle \) rapidecoj de la kanala centra sekco\(.\) La solidaj kaj strekitaj kurboj respondas al la ekvacioj.(5) kaj la varia gamo de la respondaj koeficientoj\(\pm 25\%\).Kreita per G.4.info, www.plotgnut.
Figuro 10 komparas \({Eu}_{90}\) kun la eksperimentaj rezultoj de la ekvacio.(16).La averaĝa relativa devio estis 25%, kaj la konfida nivelo estis 95%.
La Wall Euler-nombro ĉe \(\theta ={90}^{o}\).Ĉi tiu kurbo respondas al la ekvacio.(16).Kreita per Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
La neta forto \({f}_{n}\) aganta sur la centra bastono perpendikulara al ĝia akso povas esti kalkulita integrante la premon sur la bastonsurfaco jene:
kie la unua koeficiento estas la bastonlongo ene de la kanalo, kaj la integriĝo estas farita inter 0 kaj 2π.
La projekcio de \({f}_{n}\) en la direkto de la akvofluo devus egali la premon inter la enirejo kaj elirejo de la kanalo, krom se frotado paralela al la bastono kaj pli malgranda pro nekompleta evoluo de la pli posta sekcio La impetfluo estas malekvilibra.Tial,
Figuro 11 montras grafeon de la ekvacioj.(20) montris bonan akordon por ĉiuj eksperimentaj kondiĉoj.Tamen, estas eta 8% devio dekstre, kiu povas esti atribuita kaj uzata kiel takso de la movokvanto malekvilibro inter la kanala enirejo kaj elirejo.
Kanala potenco-ekvilibro.La linio respondas al la ekvacio.(20).La korelacia koeficiento de Pearson estis 0.97.Kreita kun Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Variante la kliniĝan angulon de la bastono, la premo ĉe la bastonsurfacmuro kaj la premofalo en la kanalo kun la transversaj linioj de la kvar klinitaj cilindraj bastonoj estis mezuritaj.Tri malsamaj diametraj bastonoj estis testitaj.En la provita Reynolds-nombro gamo, inter 2500 kaj 6500, la Euler-nombro estas sendependa de la centra tendenco observas en la maksimuma premo en la kurtenco en la kutima stango. la fronto kaj minimumo ĉe la laterala interspaco inter la bastonoj, renormaliĝante ĉe la malantaŭa parto pro limtavoldisigo.
Eksperimentaj datenoj estas analizitaj uzante impetajn konservadkonsiderojn kaj duon-empiriajn taksojn por trovi senvariajn sendimensiajn nombrojn kiuj rilatigas Euler-nombrojn al la karakterizaj dimensioj de kanaloj kaj bastonoj. Ĉiuj geometriaj trajtoj de blokado estas plene reprezentitaj per la rilatumo inter la bastondiametro kaj la interspaco inter la bastonoj (flanke) kaj la kanalalteco (vertikala).
La sendependecprincipo estas trovita teni por la plej multaj Euler-nombroj karakterizantaj premon ĉe malsamaj lokoj, te se la premo estas sendimensia uzante la projekcion de la enirrapideco normala al la bastono, la aro estas sendependa de la trempangulo.Krome, la trajto rilatas al la maso kaj impeto de la fluo La konservaj ekvacioj estas konsekvencaj kaj subtenas la ĉi-supran empirian principon.Nur la bastonsurfaca premo ĉe la interspaco inter bastonoj iomete devias de ĉi tiu principo.Sendimensiaj duon-empiriaj korelacioj estas generitaj, kiuj povas esti uzataj por desegni similajn hidraŭlikajn aparatojn.Tiu ĉi klasika aliro similas al la lastatempaj raportitaj aplikaĵoj de hemodinamiko kaj Bernoulli similaj al hemodinamiko kaj Bernoulli. 21,22,23,24.
Aparte interesa rezulto devenas de la analizo de la premofalo inter la enirejo kaj elirejo de la testa sekcio.Ene de la eksperimenta necerteco, la rezulta tirkoeficiento egalas al unueco, kiu indikas la ekziston de la sekvaj senvariaj parametroj:
Notu la grandecon \(\left(d/g+2\right)d/g\) en la denominatoro de la ekvacio.(23) estas la grando en krampoj en la ekvacio.(4), alie ĝi povas esti kalkulita per la minimuma kaj libera sekco perpendikulara al la bastono, \({A}_{m}\) kaj \(s\(s) estas supozataj ene de la nombro Reyn_{f}. gamo de la nuna studo (40,000-67,000 por kanaloj kaj 2500-6500 por bastonoj).Estas grave noti, ke se estas temperaturdiferenco ene de la kanalo, ĝi povas influi la fluidan densecon.En ĉi tiu kazo, la relativa ŝanĝo en Euler-nombro povas esti taksita per multobligo de la varmovastiga koeficiento per la maksimuma atendata temperaturdiferenco.
Ruck, S., Köhler, S., Schlindwein, G., kaj Arbeiter, F. Varmotranslokigo kaj premofalo-mezuradoj en kanalo malglata de malsame formitaj ripoj sur la muro.expert.Heat Transfer 31, 334-354 (2017).
Wu, L., Arenas, L., Graves, J., kaj Walsh, F. Fluoĉela karakterizado: flua bildigo, premofalo kaj amastransporto en dudimensiaj elektrodoj en rektangulaj kanaloj.J.Elektrokemio.Socialista Partio.167, 043505 (2020).
Liu, S., Dou, X., Zeng, Q. & Liu, J. Ŝlosilaj parametroj de la Jamin-efiko en kapilaroj kun kunpremitaj sekcoj.J.Benzino.scienco.Britujo.196, 107635 (2021).