Streĉa koroda fendetiĝo de 20MnTiB alt-fortaj rigliloj en humida klimata simulado de Chongqing

Dankon pro vizito de Nature.com.La retumila versio, kiun vi uzas, havas limigitan subtenon por CSS.Por la plej bona sperto, ni rekomendas, ke vi uzu ĝisdatigitan retumilon (aŭ malŝaltu kongruecreĝimon en Internet Explorer).Dume, por certigi daŭran subtenon, ni montros la retejon sen stiloj kaj JavaScript.
20MnTiB-ŝtalo estas la plej uzata alt-forta riglila materialo por ŝtalstrukturaj pontoj en mia lando, kaj ĝia agado estas tre grava por la sekura funkciado de pontoj. Surbaze de la enketo de la atmosfera medio en Chongqing, ĉi tiu studo desegnis korodan solvon simulantan la humidan klimaton de Chongqing, kaj efektivigis la provojn de alta streĉa koroda efiko de klimato-streso-efekto de Chongqing. , pH-valoro kaj simulita koroda solvkoncentriĝo sur la streĉa koroda konduto de 20MnTiB alt-fortaj rigliloj estis studitaj.
20MnTiB-ŝtalo estas la plej uzata alt-forta riglila materialo por ŝtalstrukturaj pontoj en mia lando, kaj ĝia agado estas tre grava por la sekura funkciado de pontoj.Li et al.1 testis la propraĵojn de 20MnTiB-ŝtalo kutime uzata en grado 10.9 alt-fortaj rigliloj en la alta temperatura gamo de 20~700 ℃, kaj akiris la streĉo-streĉan kurbon, cedeblecon, tirstreĉo-reziston, modulon de Young kaj plilongiĝon.kaj ekspansiokoeficiento.Zhang et al.2, Hu et al.3, ktp., per kemia kompona testado, mekanika proprieto-testado, mikrostruktura testado, makroskopa kaj mikroskopa analizo de la fadensurfaco, kaj la rezultoj montras, ke la ĉefa kialo de la frakturo de alt-fortaj rigliloj rilatas al fadenaj difektoj, kaj la apero de fadenaj difektoj Grandaj streĉaj koncentriĝoj, fendetpintaj streskoncentriĝoj kaj subĉielaj korodo-kondiĉoj kondukas al streĉa korodo-kondiĉoj.
Alt-fortaj rigliloj por ŝtalaj pontoj estas kutime uzataj dum longa tempo en humida medio. Faktoroj kiel alta humideco, alta temperaturo, kaj la sedimentado kaj sorbado de malutilaj substancoj en la medio povas facile kaŭzi korodon de ŝtalaj strukturoj.Korodo povas kaŭzi altan fortikan riglilon transversan perdon, rezultigante multajn difektojn kaj difekton de la vivo, kaj ĉi tiuj difektoj daŭre pligrandiĝos kaj difektos la vivon, kaj ĉi tiuj fendiĝos pligrandigas kaj pligrandigas la vivon. rigliloj kaj eĉ kaŭzante ilin rompi.Ĝis nun, ekzistas multaj studoj pri la efiko de media korodo sur la streĉa koroda agado de materialoj.Catar et al4 esploris la streĉan korodan konduton de magneziaj alojoj kun malsamaj aluminiaj enhavoj en acidaj, alkalaj kaj neŭtralaj medioj per malrapida streĉa indico (SSRT). s de sulfuraj jonoj.Aghion et al.6 taksis la korodan agadon de ĵetkuba magnezia alojo MRI230D en 3,5% NaCl-solvo per merga provo, sal-spruciga provo, potenciodinamika polariza analizo kaj SSRT.Zhang et al.7 studis la streĉan korodan konduton de 9Cr martensita ŝtalo uzante la tradiciajn elektrostatikajn provojn de SSRT kaj la elektrostatikajn provojn de SSRT kaj la tradiciaj elektrostatikaj provoj de korodoj. tic ŝtalo ĉe ĉambra temperaturo.Chen et al.8 esploris la streĉan korodan konduton kaj fendan mekanismon de X70-ŝtalo en ŝajniga markoto-solvo enhavanta SRB ĉe malsamaj temperaturoj de SSRT.Liu et al.9 uzis SSRT por studi la efikon de temperaturo kaj streĉa streĉiĝo sur la marakva streĉa korodorezisto de 00Cr21Ni14N14Mn35621Ni14Mn56. ℃ ne havas gravan efikon sur la streĉa koroda konduto de neoksidebla ŝtalo.Lu et al.10 taksis la malfruan fraktur-susceptiblecon de specimenoj kun malsamaj streĉfortaj gradoj per morta ŝarĝo prokrastita frakturo-testo kaj SSRT. Oni sugestas, ke la tirstreĉo-rezisto de 20MnTiB-ŝtalo kaj 35VB-ŝtalaj alt-fortaj rigliloj estu kontrolita ĉe 1040-1190MPa. Tamen, la plej korodaŭro de ĉi tiuj studoj uzu la plej korodan solvon. medio, dum la reala uzo medio de alt-fortaj rigliloj estas pli kompleksa kaj havas multajn influajn faktorojn, kiel la pH-valoro de la riglilo.Ananya et al.11 studis la efikon de mediaj parametroj kaj materialoj en la koroda medio sur korodo kaj streĉa koroda krakado de duplex neoksideblaj ŝtaloj.Sunada et al.12 faris ĉambran temperaturon streĉa korodo krakado testoj sur SUS304 ŝtalo en akvaj solvaĵoj enhavantaj H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) kaj NaCl (0-4,5 kmol/m-3).La efikoj de H2SO4 kaj NaCl sur la korodo specoj de SUS304 ŝtalo ankaŭ estis studitaj. gasa premo kaj koroda tempo sur la streĉa koroda susceptibilidad de A516 premo-ŝipo ŝtalo.Uzante NS4-solvon kiel grundakvo simulanta solvo, Ibrahim et al.14 esploris la efikon de mediaj parametroj kiel bikarbonata jono (HCO) koncentriĝo, pH kaj temperaturo sur streĉa koroda krakado de API-X100-duktoŝtalo post senŝeligado de la tegaĵo.Shan et al.15 studis la variado leĝo de streĉa korodo fendetiĝo malsaniĝemeco de aŭstenita neoksidebla ŝtalo 00Cr18Ni10 kun temperaturo sub malsamaj temperaturkondiĉoj (30 ~ 250 ℃) sub la kondiĉo de nigra akvo medio en simulita karbo-al-hidrogena planto de SSRT.Han et al.16 karakterizis la hidrogena embrittlement malsaniĝemeco uzante frakturon de alta specimeno malstreĉiĝo provas de SSRT. Zhao17 studis la efikojn de pH, SO42-, Cl-1 sur la streĉa koroda konduto de GH4080A alojo de SSRT. La rezultoj montras, ke ju pli malalta la pH-valoro, des pli malbona la streĉa koroda rezisto de la GH4080A alojo. Ĝi havas evidentan streĉan korodan sentivecon al Cl-1, kaj ne estas malmulte da jon-sentema al medio-sentema efiko de ĉambra temperaturo al SO42. sur 20MnTiB ŝtalo alt-fortaj rigliloj.
Por ekscii la kialojn de la fiasko de alt-fortaj rigliloj uzataj en pontoj, la aŭtoro faris serion da studoj.Altaj fortaj rigliloj estis elektitaj, kaj la kialoj de la fiasko de ĉi tiuj specimenoj estis diskutitaj el la perspektivoj de kemia komponado, fraktura mikroskopa morfologio, metalografia strukturo kaj mekanika proprieto analizo19, 20-a, enketo de koroda medio en lastatempaj jaroj. skemo simulanta la humidan klimaton de Chongqing estas desegnita.Streskoroda eksperimentoj, elektrokemiaj koroda eksperimentoj kaj koroda laceco eksperimentoj de alt-fortaj rigliloj en Chongqing simulita humida klimato estis efektivigitaj.En ĉi tiu studo, la efikoj de temperaturo, pH-valoro kaj koncentriĝo de ŝajniga koroda solvo sur la streĉa koroda konduto de 20MnTiB estis esploritaj per makroskopa analizo de 20MnTiB boltoj, makroskopa analizo de mikroskopa posedaĵo kaj fraktura testoj. , kaj surfacaj korodaj produktoj.
Chongqing situas en sudokcidenta Ĉinio, la supra parto de la Jangzio, kaj havas humidan subtropikan musonan klimaton.La jara averaĝa temperaturo estas 16-18°C, la jara averaĝa relativa humideco estas plejparte 70-80%, la ĉiujaraj sunbrilaj horoj estas 1000-1400 horoj, kaj la sunbrila procento estas nur 35%.
Laŭ raportoj rilate al sunbrilo kaj ĉirkaŭa temperaturo en Chongqing de 2015 ĝis 2018, la ĉiutaga averaĝa temperaturo en Chongqing estas tiel malalta kiel 17°C kaj alta ĝis 23°C.La plej alta temperaturo sur la ponta korpo de Ponto Chaotianmen en Chongqing povas atingi 50°C °C21,22.Tial la temperaturniveloj por la streĉa koroda testo estis fiksitaj je 25°C kaj 50°C.
La pH-valoro de la ŝajniga koroda solvo rekte determinas la kvanton de H+, sed tio ne signifas, ke ju pli malalta estas la pH-valoro, des pli facila korodo okazas. La efiko de pH al la rezultoj varias por malsamaj materialoj kaj solvoj. Por pli bone studi la efikon de ŝajniga koroda solvo sur la streĉa koroda agado de alt-fortaj rigliloj, la pH-valoroj de la stres-koroda eksperimentoj kaj kombinaĵo de pH estis fiksitaj kun pH-esplorado en literaturo 57,5,53. gamo de la jara pluvakvo en Chongqing.2010 ĝis 2018.
Ju pli alta la koncentriĝo de la ŝajniga koroda solvo, des pli da jona enhavo en la ŝajniga koroda solvo, kaj des pli granda estas influo sur la materialaj propraĵoj. Por studi la efikon de la ŝajniga koroda solvaĵo sur la streĉa korodo de alt-fortaj rigliloj, la artefarita laboratorio akcelita koroda testo estis realigita, kaj la ŝajniga koroda solvaĵo koncentriĝis al nivelo 4 sen korodo, kiu estis la originala koroda koncentriĝo solvaĵo (20 × 1 ŝajniga koncentriĝo), kiu estis la originala koroda solvo (20 × 1 ŝajniga koncentriĝo solvo). ) kaj 200 × origina ŝajniga koroda solvkoncentriĝo (200 ×).
La medio kun la temperaturo de 25 ℃, pH-valoro de 5,5, kaj la koncentriĝo de la originala ŝajniga koroda solvo estas la plej proksima al la reala uzkondiĉoj de alt-fortaj rigliloj por pontoj. Tamen, por akceli la korodan testoprocezon, la eksperimentaj kondiĉoj kun temperaturo de 25 °C, pH de 5,5 kaj koncentriĝo de 200 Wh estis originala koncentriĝo de koroda efiko de kontrolo de la koncentriĝo de la grupo de 200 Wh. aŭ pH-valoro de la simulita koroda solvo pri la streĉa koroda agado de alt-fortaj rigliloj estis enketitaj respektive, aliaj faktoroj restis senŝanĝaj, kiu estis uzata kiel la eksperimenta nivelo de la referenca kontrolgrupo.
Laŭ la 2010-2018 atmosfera medio-kvalita informkunveno eldonita de la Urba Oficejo pri Ekologio kaj Medio de Chongqing, kaj rilatante al la precipitaj komponantoj raportitaj en Zhang24 kaj aliaj literaturoj raportitaj en Chongqing, ŝajniga koroda solvo bazita sur pliigo de la koncentriĝo de SO42- estis desegnita. La komponado de precipitaĵo en la ĉefa urba areo estas montrita en korodo de 2017.
La ŝajniga koroda solvaĵo estas preparita per kemia jona koncentriĝa ekvilibra metodo per analizaj reakciiloj kaj distilita akvo. La pH-valoro de la ŝajniga koroda solvaĵo estis ĝustigita per precizeca pH-mezurilo, nitrata acida solvaĵo kaj natria hidroksida solvaĵo.
Por simuli la humidan klimaton en Chongqing, la salŝpruciga testilo estis speciale modifita kaj desegnita25.Kiel montrite en Figuro 1, la eksperimenta ekipaĵo havas du sistemojn: salŝpruciga sistemo kaj lumsistemo. La salŝpruciga sistemo estas la ĉefa funkcio de la eksperimenta ekipaĵo, kiu konsistas el kontrolparto, ŝprucaĵo kaj indukta parto. ing elementoj, kiuj sentas la temperaturon en la testa ĉambro.La kontrolparto estas kunmetita de mikrokomputilo, kiu konektas la ŝprucparton kaj la induktan parton por kontroli la tutan eksperimentan procezon.La lumsistemo estas instalita en sala ŝprucaĵa testa ĉambro por simuli sunlumon.La lumsistemo konsistas el transruĝaj lampoj kaj temporegilo.Samtempe, temperatursensilo estas instalita en la reala tempo-temperaturo-prova ĉambro en la sala ŝprucaĵo-testĉambro.
Streskorodaj specimenoj sub konstanta ŝarĝo estis prilaboritaj laŭ NACETM0177-2005 (Laboratory Testing of Sulfide Stress Cracking and Stress Corrosion Cracking Resistance of Metals in a H2S Environment). Streskorodaj specimenoj unue estis purigitaj per acetono kaj ultrasona mekanika purigado por forigi oleajn restaĵojn, poste metis la oleo-restaĵojn en la provan akvon kaj purigi la provan. numero de la sala ŝpruca testo aparato por simuli la korodan situacion en la humida klimata medio de Chongqing.Laŭ la normo NACETM0177-2005 kaj la sala ŝpruca testo normo GB/T 10,125-2012, la konstanta ŝarĝa streĉa koroda testo tempo en ĉi tiu studo estas unuforme determinita esti 168 h.La tensila testo-provaĵo estis efektivigitaj dek MTS la universala korodo-provaĵo en diversaj provoj de korodo provas. ing maŝino, kaj iliaj mekanikaj trajtoj kaj fraktura korodmorfologio estis analizitaj.
Figuro 1 montras la makro- kaj mikro-morfologion de la surfaca korodo de alt-fortaj riglilaj streĉaj korodaj specimenoj sub malsamaj korodaj kondiĉoj.2 kaj 3 respektive.
Makroskopa morfologio de streskorodaj specimenoj de 20MnTiB alt-fortaj rigliloj sub malsamaj simulitaj korodaj medioj: (a) neniu korodo;(b) 1 fojo;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH3.5;(f) pH 7,5;(g) 50°C.
Mikromorfologio de korodaj produktoj de 20MnTiB alt-fortaj rigliloj en malsamaj simulitaj korodaj medioj (100×): (a) 1 fojo;(b) 20 ×;(c) 200 ×;(d) pH3.5;(e) pH7 .5;(f) 50°C.
Oni povas vidi el Fig. 2a, ke la surfaco de la nekorodita alt-forta riglilo specimeno elmontras brilan metalan brilon sen evidenta korodo. Tamen, sub la kondiĉo de la originala ŝajniga koroda solvo (Fig. 2b), la surfaco de la specimeno estis parte kovrita per sunbrunaj kaj brunruĝaj korodaj produktoj, kaj iuj areoj de la surfaco ankoraŭ montris iujn evidentajn, evidentajn, ke la metala surfaco indikas nur iujn areojn de la metala ŝajniga surfaco montris nur evidentajn, kiuj indikas ke la metala surfaco estis ŝajniga korodo kaj estis parte kovrita de la specimeno. koroda solvo havis neniun efikon sur la surfaco de la specimeno.Materialaj propraĵoj havas malmulte da efiko.Tamen, sub la kondiĉo de 20 × originala simulita koroda solvkoncentriĝo (Fig. 2c), la surfaco de la alt-forta riglilo specimeno estis tute kovrita de granda kvanto de sunbrunaj korodaj produktoj kaj malgranda kvanto de brun-ruĝa korodo.produkto, neniu evidenta metala brilo estis trovita, kaj estis malgranda kvanto de bruna-nigra koroda koncentraĵo sub la surfaco de la substrato de la simulita korodo sub la surfaco de la 200 0000000000000; . 2d), la surfaco de la specimeno estas tute kovrita de brunaj korodaj produktoj, kaj brun-nigraj korodaj produktoj aperas en iuj lokoj.
Ĉar la pH malpliiĝis al 3.5 (Fig. 2e), la sunbrunkoloraj korodproduktoj estis la plej sur la surfaco de la provaĵoj, kaj kelkaj el la korodproduktoj estis senŝeligitaj.
Figuro 2g montras, ke kiam la temperaturo pliiĝas ĝis 50 °C, la enhavo de brunruĝaj korodaj produktoj sur la surfaco de la specimeno akre malpliiĝas, dum la brilbrunaj korodaj produktoj kovras la surfacon de la specimeno en granda areo.La koroda produktotavolo estas relative malfiksas, kaj iuj brunnigraj produktoj estas senŝeligitaj.
Kiel montrite en Figuro 3, sub malsamaj korodaj medioj, la korodaj produktoj sur la surfaco de 20MnTiB alt-fortaj riglilaj streĉaj korodaj specimenoj estas evidente delaminataj, kaj la dikeco de la koroda tavolo pliiĝas kun la pliiĝo de la koncentriĝo de la ŝajniga koroda solvo. Sub la kondiĉo de la originala ŝajniga koroda solvo (Fig. 3a), la koroda surfaco povas dividi en du tavolon de la tavolo de la provaĵo sur la tavolo. korodaj produktoj estas egale distribuitaj, sed aperas granda nombro da fendoj;la interna tavolo estas malfiksa areto de korodaj produktoj.Sub la kondiĉo de 20× originala simulita koroda solvo koncentriĝo (Fig. 3b), la koroda tavolo sur la surfaco de la specimeno povas esti dividita en tri tavolojn: la plej ekstera tavolo estas ĉefe disigitaj amasaj korodaj produktoj, kiuj estas malfiksaj kaj poraj, kaj ne havas bonan protektan agadon;La meza tavolo estas unuforma koroda produkto tavolo, sed estas evidentaj fendoj, kaj la korodaj jonoj povas trairi la fendojn kaj erozii la substraton;la interna tavolo estas densa koroda produkta tavolo sen evidentaj fendoj, kiu havas bonan protektan efikon sur la substrato.Sub la kondiĉo de 200× originala ŝajniga koroda solvo koncentriĝo (Fig. 3c), la koroda tavolo sur la surfaco de la specimeno povas esti dividita en tri tavolojn: la plej ekstera tavolo estas maldika kaj unuforma koroda produkto tavolo;la meza tavolo estas ĉefe petalforma kaj flokoforma korodo La interna tavolo estas densa koroda produkto tavolo sen evidentaj fendoj kaj truoj, kiu havas bonan protektan efikon sur la substrato.
Oni povas vidi el Fig. 3d, ke en la ŝajniga koroda medio de pH 3,5, ekzistas granda nombro da flokulaj aŭ pinglo-similaj korodaj produktoj sur la surfaco de la 20MnTiB-alt-forta riglilo specimeno. Oni konjektas, ke ĉi tiuj korodaj produktoj estas ĉefe γ-FeOOH kaj malgranda kvanto da α-FeOOH, kaj la interkruciĝanta koroda tavolo havas la 20MnTiB altfortan riglilon.
Oni povas vidi el Fig. 3f, ke kiam la temperaturo pliiĝis al 50 °C, neniu evidenta densa interna rusta tavolo estis trovita en la koroda tavolstrukturo, indikante ke ekzistis interspacoj inter la korodaj tavoloj je 50 °C, kio igis la substraton ne tute kovrita per korodaj produktoj.Provizas protekton kontraŭ pliigita substrata koroda tendenco.
La mekanikaj propraĵoj de alt-fortaj rigliloj sub konstanta ŝarĝa streĉa korodo en malsamaj korodaj medioj estas montritaj en Tabelo 2:
Oni povas vidi el Tabelo 2, ke la mekanikaj propraĵoj de la 20MnTiB alt-fortaj riglilaj specimenoj ankoraŭ plenumas la normajn postulojn post la seka-malseka ciklo akcelita koroda provo en malsamaj simulitaj korodaj medioj, sed estas certa damaĝo kompare kun la nekoroditaj.specimeno.Ĉe la koncentriĝo de la originala ŝajniga koroda solvo, la mekanika koncentriĝo de la specimeno ne ŝanĝis signifan aŭ 20 × 20 × 200 × 200. simulita solvaĵo, la plilongiĝo de la specimeno malpliiĝis signife.La mekanikaj propraĵoj estas similaj ĉe la koncentriĝoj de 20 × kaj 200 × originalaj simulitaj korodaj solvaĵoj.Kiam la pH-valoro de la ŝajniga koroda solvo falis al 3,5, la streĉa forto kaj plilongiĝo de la specimenoj signife malpliiĝis.Kiam la temperaturo altiĝas al 50 °C kaj la areo tre proksimiĝas al dek-forto, la areo tre proksimiĝas al dek. norma valoro.
La frakturaj morfologioj de la 20MnTiB altfortaj riglilaj streĉaj korodaj specimenoj sub malsamaj korodaj medioj estas montritaj en Figuro 4, kiuj estas la makromorfologio de la frakturo, la fibrozono en la centro de la frakturo, la mikromorfologia lipo de la tonda interfaco kaj la surfaco de la specimeno.
Makroskopaj kaj mikroskopaj frakturmorfologioj de 20MnTiB alt-fortaj riglilspecimenoj en malsamaj ŝajnigaj korodaj medioj (500×): (a) neniu korodo;(b) 1 fojo;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH3.5;(f) pH 7,5;(g) 50°C.
Oni povas vidi el Fig. 4, ke la frakturo de la 20MnTiB alt-forta riglila streĉa koroda specimeno sub malsamaj ŝajnigaj korodaj medioj prezentas tipan taskonusa frakturo.Kompare kun la nekorodita specimeno (Fig. 4a), la centra areo de la fibra areo fendeto estas relative malgranda., La tonda lipo-areo estas pli granda.Ĉi tio montras, ke la mekanikaj propraĵoj de la materialo estas signife damaĝitaj post korodo.Kun la pliiĝo de la simulita koroda solvkoncentriĝo, la kavoj en la fibro-areo en la centro de la frakturo pliiĝis, kaj evidentaj larmaj kudroj aperis.Kiam la koncentriĝo pliiĝis al 20-oble tiu de la originala simulita koroda solvaĵo, la interfaco de la originala ŝajniga korodo interfaco de la solvaĵo de la korodo aperis interfaco. la specimeno, kaj estis multe da korodaj produktoj sur la surface.sample.
Oni konkludas el Figuro 3d, ke estas evidentaj fendoj en la koroda tavolo sur la surfaco de la specimeno, kiu ne havas bonan protektan efikon sur la matrico.En la ŝajniga koroda solvo de pH 3.5 (Figuro 4e), la surfaco de la specimeno estas severe korodita, kaj la centra fibro-areo estas evidente malgranda., Estas granda nombro da malregulaj larmaj kudroj en la centro de la fibro-areo.Kun la pliiĝo de la pH-valoro de la ŝajniga koroda solvo, la larma zono en la fibro-areo en la centro de la frakturo malpliiĝas, la fosaĵo iom post iom malpliiĝas, kaj la fosaĵo-profundo ankaŭ malpliiĝas iom post iom.
Kiam la temperaturo pliiĝis ĝis 50 °C (Fig. 4g), la tonda lipo areo de la frakturo de la specimeno estis la plej granda, la fosaĵoj en la centra fibro-areo signife pliiĝis, kaj la fosaĵprofundo ankaŭ pliiĝis, kaj la interfaco inter la tonda lipo rando kaj la specimena surfaco pliiĝis.Korodaj produktoj kaj fosaĵoj pliiĝis, kio konfirmis la profundigan tendencon de substrata korodo reflektita en Fig. 3f.
La pH-valoro de la koroda solvo kaŭzos iom da damaĝo al la mekanikaj propraĵoj de 20MnTiB alt-fortaj rigliloj, sed la efiko ne estas signifa. En la koroda solvo de pH 3,5, granda nombro da flokulaj aŭ kuglo-similaj korodaj produktoj estas distribuitaj sur la surfaco de la specimeno, kaj la koroda tavolo havas evidentajn fendojn, kiuj ne povas formi korodajn produktojn en granda kvanto de koroda protekto. la mikroskopa morfologio de la specimena frakturo.Ĉi tio montras, ke la kapablo de la specimeno rezisti al deformado per ekstera forto estas signife reduktita en acida medio, kaj la grado de streĉa koroda tendenco de la materialo estas signife pliigita.
La originala ŝajniga koroda solvo havis malmulte da efiko al la mekanikaj propraĵoj de la alt-fortaj riglilprovaĵoj, sed ĉar la koncentriĝo de la ŝajniga koroda solvo pliiĝis al 20 fojojn tiu de la originala ŝajniga koroda solvo, la mekanikaj propraĵoj de la specimenoj estis signife difektitaj, kaj estis evidenta korodo en la fraktura mikrostrukturo.fosaĵoj, malĉefaj fendoj kaj multaj korodaj produktoj.Kiam la simulita koroda solvkoncentriĝo estis pliigita de 20 fojojn ĝis 200 fojojn de la originala ŝajniga koroda solvkoncentriĝo, la efiko de la koroda solvkoncentriĝo sur la mekanikaj propraĵoj de la materialo estis malfortigita.
Kiam la ŝajniga koroda temperaturo estas 25 ℃, la rezisto-rezisto kaj tirstreĉo de la 20MnTiB-alt-fortaj riglilaj specimenoj ne multe ŝanĝas kompare kun la nekoroditaj specimenoj. Tamen, sub la ŝajniga koroda medio-temperaturo de 50 °C, la streĉa forto kaj plilongiĝo de la specimeno malpliiĝis signife, la frakturvaloro malpliiĝis signife; estis kavetoj en la centra fibro-areo.Signifique pliiĝis, kavo-profundo pliiĝis, korodaj produktoj kaj korodo-fosaĵoj pliiĝis.Ĉi tio montras, ke la temperaturo sinergia koroda medio havas grandan influon sur la mekanikaj propraĵoj de alt-fortaj rigliloj, kio ne estas evidenta ĉe ĉambra temperaturo, sed pli signifa kiam la temperaturo atingas 50 °C.
Post la interna akcelita korodo-testo simulanta la atmosferan medion en Chongqing, la tirforto, cedebleco, plilongigo kaj aliaj parametroj de la 20MnTiB alt-fortaj rigliloj estis reduktitaj, kaj evidenta streĉa damaĝo okazis. Ĉar la materialo estas sub streso, estos grava lokalizita koroda akcelo-fenomeno. alt-fortaj rigliloj, reduktas la kapablon rezisti deformadon de eksteraj fortoj, kaj pliigas la tendencon de streĉa korodo.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Eksperimenta studo pri ecoj de alt-fortaj rigliloj faritaj el 20MnTiB-ŝtalo ĉe levita temperaturo.makzelo.Civila inĝenierado.J.34, 100-105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Fraktura malsukcesa analizo de 20MnTiB-ŝtalaj alt-fortaj boltoj por rails.heat treatment.Metal.42, 185-188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Streskoroda kraka konduto de Mg-Al-Zn-alojoj sub malsamaj pH-kondiĉoj per SSRT-metodo.Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA et al.Efikoj de glicino sur elektrokemia kaj streĉa korodo fendetiĝanta konduto de Cu10Ni-alojo en sulfid-poluita salakvo.Industrial Engineering.Chemical.reservoir.50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Korodaj trajtoj de ĵetkuba magnezia alojo MRI230D en Mg (OH) 2-saturita 3.5% NaCl solution.alma mater.character.61, 1221-1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Influo de kloridjonoj sur statika kaj streĉa koroda konduto de 9Cr martensitic steel.surf.Technology.48, 298-304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Sinergia efiko de SRB kaj temperaturo sur streĉa koroda krakado de X70-ŝtalo en artefarita markoto solvo.J.Chin.Socialista Partio.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. Stresa koroda konduto de 00Cr21Ni14Mn5Mo2N neoksidebla ŝtalo en seawater.physics.take an exam.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. A prokrastita frakturstudo de ponto-altfortaj bolts.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Stress corrosion cracking of duple stainless steels in caustic solutions. Doktora Disertaĵo, Atlanta, GA, Usono: Kartvelia Instituto de Teknologio 137-8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. Efikoj de H2SO4 kaj naci-koncentriĝoj sur streĉa koroda krakado de SUS304 neoksidebla ŝtalo en H2SO4-NaCl akva solvaĵo.alma mater.trans.47, 364-370 (2006).
Merwe, JWVD Influo de medio kaj materialoj sur streĉa korodo krakado de ŝtalo en H2O/CO/CO2 solvo.Inter Milan.J.Koros.2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Efikoj de bikarbonato, temperaturo kaj pH sur pasivado de API-X100-duktoŝtalo en ŝajniga grundakva solvo. En IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Efiko de temperaturo sur streĉa korodo kraka susceptibilidad de aŭstenita neoksidebla ŝtalo.coro.be oponita al.Technology.18, 42-44 (2018).
Han, S. Hidrogen-induktita prokrastita frakturkonduto de pluraj alt-fortaj fermigaj ŝtaloj (Kunming Universitato de Scienco kaj Teknologio, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. Stresa koroda mekanismo de GH4080A alojo por fasteners.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).


Afiŝtempo: Feb-17-2022