Dum dezajnado de prema fajfadsistemo, la nomumanta inĝeniero ofte specifos, ke la sistema fajfado devas konformiĝi al unu aŭ pluraj partoj de la ASME B31-Prema Piping-Kodo. Kiel inĝenieroj konvene sekvas kodpostulojn dum desegnado de pipaj sistemoj?
Unue, la inĝeniero devas determini, kian specifon de dezajno estu elektita.Por premtubaj sistemoj, ĉi tio ne nepre estas limigita al ASME B31.Aliaj kodoj eldonitaj de ASME, ANSI, NFPA aŭ aliaj regantaj organizoj povas esti regataj de projekta loko, aplikaĵo ktp.En ASME B31, ekzistas nuntempe sep apartaj sekcioj en efiko.
ASME B31.1 Elektra Piping: Ĉi tiu sekcio kovras fajfadon en elektrocentraloj, industriaj kaj instituciaj plantoj, geotermaj hejtadosistemoj, kaj centra kaj distrikta hejtado kaj malvarmigosistemoj. Ĉi tio inkluzivas vaporkaldronan eksteran kaj ne-kaldronan eksteran tubon uzatan por instali ASME Section I-kaldronojn. Ĉi tiu sekcio ne validas por ekipaĵoj kovritaj de la ASME-Kaldrono kaj Malaltprema varmilo kaj diversaj sistemoj pri varmigado kaj malvarmigo de la ASME-Kodo de malalta premo kaj diversaj sistemoj pri varmigado, priskribitaj en paragrafo10. 0.1.3 de ASME B31.1.La originoj de ASME B31.1 povas esti spuritaj reen al la 1920-aj jaroj, kun la unua oficiala eldono publikigita en 1935.Notu ke la unua eldono, inkluzive de la apendicoj, estis malpli ol 30 paĝoj, kaj la nuna eldono estas pli ol 300 paĝoj longa.
ASME B31.3 Process Piping: Ĉi tiu sekcio kovras fajfadon en rafinejoj;kemiaj, farmaciaj, tekstilaj, paperaj, duonkonduktaĵoj kaj kriogenaj plantoj;kaj rilataj pretigaj plantoj kaj terminaloj. Ĉi tiu sekcio estas tre simila al ASME B31.1, precipe kiam oni kalkulas la minimuman murdikecon por rekta pipo. Ĉi tiu sekcio estis origine parto de B31.1 kaj unue estis liberigita aparte en 1959.
ASME B31.4 Pipeline Transportation Systems for Liquids and Slurry: Tiu sekcio kovras fajfadon kiu transportas ĉefe likvajn produktojn inter plantoj kaj terminaloj, kaj ene de terminaloj, pumpado, kondiĉado, kaj mezurstacioj. Ĉi tiu sekcio estis origine parto de B31.1 kaj unue estis liberigita aparte en 1959.
ASME B31.5 Fridiga Piping kaj Varmo Translokigaj Komponentoj: Ĉi tiu sekcio kovras fajfadon por fridigaĵoj kaj malĉefaj fridigaĵoj. Ĉi tiu parto estis origine parto de B31.1 kaj unue estis liberigita aparte en 1962.
ASME B31.8 Gas Transmission and Distribution Piping Systems: Ĉi tio inkluzivas fajadon por transporti ĉefe gasajn produktojn inter fontoj kaj terminaloj, inkluzive de kompresoroj, kondiĉigaj kaj mezurstacioj;kaj gaskolektadpiping. Ĉi tiu sekcio estis origine parto de B31.1 kaj unue estis liberigita aparte en 1955.
ASME B31.9 Building Services Piping: Ĉi tiu sekcio kovras fajfadon ofte trovitan en industriaj, instituciaj, komercaj, kaj publikaj konstruaĵoj;kaj mult-unuaj loĝejoj, kiuj ne bezonas la grandecon, premon kaj temperatur-gamojn kovritajn en ASME B31.1. Ĉi tiu sekcio similas al ASME B31.1 kaj B31.3, sed estas malpli konservativaj (precipe kiam kalkulas minimuman muron dikecon) kaj enhavas malpli detalon. Ĝi estas limigita al malalta premo, malaltaj temperaturoj kiel indikitaj en la unua tempo de la jaro.
ASME B31.12 Hidrogena Piping kaj Piping: Ĉi tiu sekcio kovras fajadon en gasa kaj likva hidrogenservo, kaj fajfadon en gasa hidrogenservo. Ĉi tiu sekcio unue estis publikigita en 2008.
Kiu dezajnkodo devus esti uzita finfine dependas de la posedanto. La enkonduko al ASME B31 deklaras, "Estas la respondeco de la posedanto elekti la kodsekcion kiu plej proksime proksimumas la proponitan tubinstalaĵon."En iuj kazoj, "multoblaj kodaj sekcioj povas validi por malsamaj sekcioj de la instalado."
La eldono de 2012 de ASME B31.1 servos kiel la ĉefa referenco por postaj diskutoj. La celo de ĉi tiu artikolo estas gvidi la nomuman inĝenieron tra kelkaj el la ĉefaj paŝoj en projektado de ASME B31-konforma premtuba sistemo. Sekvante la gvidliniojn de ASME B31.1 provizas bonan reprezenton de ĝenerala sistemdezajno. La similaj dezajnaj metodoj estas uzataj se ASME B31 estas sekvataj. ASME B31 estas uzata en pli mallarĝaj aplikoj, ĉefe por specifaj sistemoj aŭ aplikoj, kaj ne estos diskutitaj plu.Dum ŝlosilaj paŝoj en la dezajnprocezo estos elstarigitaj ĉi tie, ĉi tiu diskuto ne estas ĝisfunda kaj la kompleta kodo ĉiam devus esti referencita dum sistema dezajno.Ĉiuj referencoj al teksto rilatas al ASME B31.1 krom se alie dirite.
Post elektado de la ĝusta kodo, la sistemdizajnisto ankaŭ devas revizii iujn ajn sistemo-specifajn dezajnpostulojn. Paragrafo 122 (Parto 6) disponigas dezajnpostulojn rilatajn al sistemoj ofte trovitaj en elektraj tubaplikoj, kiel ekzemple vaporo, furaĝakvo, blovego kaj blowdown, instrumenta tubo, kaj premhelpsistemoj. same kiel diversaj jurisdikciaj limigoj konturitaj inter la vaporkaldronkorpo, vaporkaldrono ekstera fajfado, kaj ne-vaporkaldrona ekstera fajfado ligita al ASME Section I-kaldronfajfado.difino.Figuro 2 montras ĉi tiujn limojn de la tambura vaporkaldrono.
La sistemdizajnisto devas determini la premon kaj temperaturon ĉe kiuj la sistemo funkcios kaj la kondiĉojn kiujn la sistemo devus esti dizajnita por renkonti.
Laŭ paragrafo 101.2, la interna desegna premo ne devas esti malpli ol la maksimuma kontinua laborpremo (MSOP) ene de la tubsistemo, inkluzive de la efiko de senmova kapo. Piping submetita al ekstera premo devas esti desegnita por la maksimuma diferenciga premo atendata sub funkciado, ĉesigo aŭ testaj kondiĉoj. Krome, mediaj efikoj devas esti konsiderataj. Laŭ paragrafo 101.4, se la premo desegnita en la tubo probable malpliiĝos sub la premo de la pipo, se la premo desegnita en la tubo estas malpli alta. por rezisti eksteran premon aŭ mezuroj devas esti prenitaj por rompi la vakuon.En situacioj kie fluida ekspansio povas pliigi premon, tubsistemoj devus esti desegnitaj por elteni la pliigitan premon aŭ mezuroj devus esti prenitaj por malpezigi troan premon.
Komencante en Sekcio 101.3.2, la metaltemperaturo por tuba dezajno devas esti reprezenta de la atendataj maksimumaj daŭraj kondiĉoj. Por simpleco, oni ĝenerale supozas, ke la metaltemperaturo estas egala al la fluida temperaturo. Se oni volas, la meza metaltemperaturo povas esti uzata kondiĉe ke oni konas la eksteran murtemperaturon. Apartan atenton oni devas ankaŭ doni al fluidoj tiritaj per varmointerŝanĝiloj aŭ por certigi, ke la temperaturo de brulinterŝanĝoj estas konsiderataj de la varmaj ekipaĵoj.
Ofte, dizajnistoj aldonas sekurecan marĝenon al la maksimuma laborpremo kaj/aŭ temperaturo.La grandeco de la marĝeno dependas de la aplikaĵo.Ankaŭ gravas konsideri materialajn limojn kiam oni determinas la projektan temperaturon.Specifikante altajn desegnajn temperaturojn (pli ol 750 F) povas postuli la uzon de alojaj materialoj anstataŭ la pli normaj karbonŝtalo. ĝis 800 F.Daŭrigita ekspozicio de karbonŝtalo al temperaturoj super 800 F povas kaŭzi la tubon karboniĝi, farante ĝin pli fragila kaj inklina al fiasko.Se funkciigante super 800 F, la akcelita ŝtalo-damaĝo asociita kun karbonŝtalo ankaŭ devus esti konsiderata.Vidu paragrafon 124 por plena diskuto pri materialaj temperaturlimoj.
Kelkfoje inĝenieroj ankaŭ povas specifi testajn premojn por ĉiu sistemo.Paragrafo 137 provizas gvidon pri streĉa testado.Tipe, hidrostatika testado estos specifita je 1,5-oble la dezajna premo;tamen, la ringo kaj longitudaj streĉoj en la tubado ne devas superi 90% de la cedforto de la materialo en paragrafo 102.3.3 (B) dum la premotesto.Por kelkaj ne-kaldronaj eksteraj tubaj sistemoj, enserva likotestado povas esti pli praktika metodo de kontrolado de likoj pro malfacilaĵoj en izolado de partoj de la sistemo, aŭ simple ĉar la servosistema testado permesas por komenca servotestado.Konsentite, ĉi tio estas akceptebla.
Post kiam la projektaj kondiĉoj estas establitaj, la tubaro povas esti precizigita. La unua afero decidi estas kia materialo uzi. Kiel menciite antaŭe, malsamaj materialoj havas malsamajn temperaturajn limojn. Paragrafo 105 provizas pliajn limigojn al diversaj tuboj. Fluo akcelita korodo (FAC) estas erozio/koroda fenomeno, kiu pruviĝis kaŭzi severan muron malpliiĝantan kaj pipan fiaskon en iuj el la plej kritikaj tubaj sistemoj. Failure konsideri maldikiĝadon de plumbaj komponentoj povas kaj havis gravajn konsekvencojn, kiel en 2007, kiam malesperado de duaj laboristoj de la laboro de la laboro, kaj ne havas gravan potencon, ke li ne suferas la trian potencon, ke mi ne havas gravajn funkciojn, kiel en malpli ol limado de la laboro de la laboro, kaj ne havas gravan potencon, ke mi ne havas gravan potencon, kaj ne suferas la trian potencon, kaj ne havas gravan potencon, ke mi ne havas gravan potencon, kaj ne suferas la trian potencon, kiel en malpli ol limado de la laboro, kiel en malpli ol limado de la laboro, kiel en malpli ol li estas, ke mi ne havas.
Ekvacio 7 kaj Ekvacio 9 en paragrafo 104.1.1 difinas la minimuman bezonatan murdikecon kaj maksimuman internan dezajnopremon, respektive, por rekta pipo submetita al interna premo.La variabloj en ĉi tiuj ekvacioj inkluzivas la maksimuman permeseblan streĉon (de Deviga Apendico A), la eksteran diametron de la tubo, la materialan faktoron (kiel montrite en Tabelo 104.1.2), kaj ajnan plian dikecon priskribitan permeson (kiel sube priskribis). specifi la taŭgan tubadmaterialon, nominalan diametron kaj murdikecon povas esti ripeta procezo, kiu ankaŭ povas inkluzivi fluidan rapidon, premofalon kaj kostojn de fajfado kaj pumpado. Sendepende de la aplikaĵo, la minimuma murdikeco bezonata devas esti kontrolita.
Plia dikeco povas esti aldonita por kompensi pro diversaj kialoj inkluzive de FAC.Allowances povas esti postulataj pro la forigo de fadenoj, fendoj, ktp. materialo necesa por fari mekanikajn juntojn.Laŭ paragrafo 102.4.2, la minimuma kompenso devas esti egala al la fadenprofundo plus la maŝinad-toleremo. aliaj kaŭzoj diskutitaj en paragrafo 102.4.4.Aldonoj ankaŭ povas esti aldonitaj por kalkuli velditaj juntoj (paragrafo 102.4.3) kaj kubutoj (paragrafo 102.4.5).Fine, toleremoj povas esti aldonitaj por kompensi korodon kaj/aŭ erozion.La dikeco de ĉi tiu permeso estas laŭ la alineo de la dezajnisto kaj vivokonforme kun la alineo de la dizajnisto41 la atendata kaj vivokonforme. .
Laŭvola Anekso IV provizas gvidon pri koroda kontrolo. Protektaj tegaĵoj, katoda protekto kaj elektra izolado (kiel izolaj bridoj) estas ĉiuj metodoj por malhelpi eksteran korodon de entombigitaj aŭ subakvigitaj duktoj.Korodaj inhibitoroj aŭ tegaĵoj povas esti uzataj por malhelpi internan korodon. Oni devas ankaŭ zorgi uzi hidrostatikan provon de akvo, se necesas, por plene purigi hidrostatikan teston, se necese, por purigi akvon de la konvena pureco.
La minimuma tuba murdikeco aŭ horaro bezonata por antaŭaj kalkuloj eble ne estas konstanta tra la tubdiametro kaj povas postuli specifojn por malsamaj horaroj por malsamaj diametroj. Taŭgaj horaro kaj murdikeco-valoroj estas difinitaj en ASME B36.10 Veldita kaj Senjunta Forĝita Ŝtala Pipo.
Kiam oni specifas la pipmaterialon kaj plenumas la kalkulojn diskutitajn antaŭe, estas grave certigi, ke la maksimumaj permeseblaj streĉaj valoroj uzataj en la kalkuloj kongruas kun la specifita materialo. Ekzemple, se A312 304L neoksidebla ŝtalo pipo estas malĝuste nomumita kiel A312 304 neoksidebla ŝtalo, la murdikeco provizita povas esti nesufiĉa pro la signifa diferenco de la streso-metodo de la maksimuma valoro de fabrikado de la du materialoj permesata. devas esti taŭge specifita.Ekzemple, se la maksimuma permesebla streĉa valoro por senjunta pipo estas uzata por la kalkulo, senjunta pipo devus esti specifita.Alikaze, la fabrikisto/instalilo povas oferti kudro-velditan pipon, kio povas rezultigi nesufiĉan murdikecon pro pli malaltaj maksimumaj permeseblaj streĉaj valoroj.
Ekzemple, supozu, ke la dezajnotemperaturo de la dukto estas 300 F kaj la desegna premo estas 1,200 psig.2″ kaj 3″.Karbonŝtalo (A53 Grade B senjunta) drato estos uzata.Determinu la taŭgan tubplanon por specifi plenumi la postulojn de ASME B31.1 Ekvacio 9.Unue, la dezajnaj kondiĉoj estas klarigitaj:
Poste, determinu la maksimumajn permeseblajn streĉajn valorojn por A53 Grado B ĉe la supraj dezajnaj temperaturoj de Tabelo A-1. Rimarku, ke la valoro por senjunta tubo estas uzata ĉar senjunta tubo estas specifita:
Dikeca permeso ankaŭ devas esti aldonita.Por ĉi tiu aplikaĵo, 1/16-colo.Koroda permeso estas supozata. Aparta muelada toleremo estos aldonita poste.
3 coloj. La pipo estos precizigita unue. Supozante horaron 40-tupon kaj 12,5%-muelan toleron, kalkulu la maksimuman premon:
Horaro 40-tubo estas kontentiga por 3 coloj.tubo en la dezajnkondiĉoj specifitaj supre. Poste, kontrolu 2 colojn.La dukto uzas la samajn supozojn:
2 coloj.Sub la dezajnkondiĉoj specifitaj supre, la fajfado postulos pli dikan murdikecon ol Horaro 40.Provu 2 colojn.Horo 80 Tuboj:
Dum tuba murdikeco ofte estas la limiga faktoro en prema dezajno, estas ankoraŭ grave kontroli, ke la ekipaĵoj, komponantoj kaj ligoj uzataj taŭgas por la specifitaj dezajnaj kondiĉoj.
Kiel ĝenerala regulo, laŭ alineoj 104.2, 104.7.1, 106 kaj 107, ĉiuj valvoj, garnaĵoj kaj aliaj premenhavantaj komponantoj fabrikitaj laŭ la normoj listigitaj en Tabelo 126.1 devas esti konsiderataj taŭgaj por uzo sub normalaj operaciaj kondiĉoj aŭ sub tiuj normoj premo-temperaturaj taksoj specifitaj en normalaj normalaj fabrikistoj, se certaj limoj de normalaj fabrikistoj devus esti limigaj de iuj normalaj normoj. ol tiuj specifitaj en ASME B31.1, la pli striktaj limoj aplikiĝas.
Ĉe tubintersekcoj, ekdrajvecoj, transversoj, krucoj, branĉvelditaj juntoj ktp., fabrikitaj laŭ la normoj listigitaj en Tabelo 126.1 estas rekomenditaj.En kelkaj kazoj, duktointersekcoj povas postuli unikajn branĉligojn.Paragrafo 104.3.1 disponigas kromajn postulojn por branĉligoj por certigi ke ekzistas sufiĉa tubaĵmaterialo por elteni la premon.
Por simpligi la dezajnon, la dizajnisto povas elekti agordi la dezajnokondiĉojn pli altaj por renkonti la flanĝrangigon de certa premoklaso (ekz. ASME-klaso 150, 300, ktp.) kiel difinite per la premo-temperatura klaso por specifaj materialoj specifitaj en ASME B16.5 Tubaj flanĝoj kaj flanĝaj juntoj, aŭ similaj normoj listigitaj en Tabelo 126.1, aŭ similaj normoj listigitaj en Tabelo 126.1. komponentdezajnoj.
Grava parto de fajba dezajno estas certigi, ke la struktura integreco de la fajba sistemo estas konservita post kiam la efikoj de premo, temperaturo kaj eksteraj fortoj estas aplikataj. Sistema struktura integreco ofte estas preteratentita en la projektprocezo kaj, se ne bone farita, povas esti unu el la pli multekostaj partoj de la dezajno. kaj Fleksebleco.
Paragrafo 104.8 listigas la bazajn kodformulojn uzatajn por determini ĉu fajba sistemo superas kodajn permeseblajn stresojn. Ĉi tiuj kodaj ekvacioj estas ofte nomataj kiel kontinuaj ŝarĝoj, fojaj ŝarĝoj kaj delokiĝaj ŝarĝoj. Daŭrigita ŝarĝo estas la efiko de premo kaj pezo sur fajba sistemo. Accidentaj ŝarĝoj estas kontinuaj ŝarĝoj plus eblaj ventoŝarĝoj, terenaj ŝarĝoj aplikataj, kiuj estas eblaj ventoŝarĝoj, terenaj ŝarĝoj, kiuj estas aplikataj ŝarĝoj. ne agos sur aliaj hazardaj ŝarĝoj samtempe, do ĉiu hazarda ŝarĝo estos aparta ŝarĝo en la momento de analizo.Moviĝaj ŝarĝoj estas la efikoj de termika kresko, ekipaĵo delokiĝo dum operacio aŭ ajna alia movoŝarĝo.
Paragrafo 119 diskutas kiel pritrakti pipvastiĝon kaj flekseblecon en tubsistemoj kaj kiel determini reagŝarĝojn. Fleksebleco de tubsistemoj estas ofte plej grava en ekipaĵkonektoj, ĉar la plej multaj ekipaĵkonektoj povas nur elteni la minimuman kvanton de forto kaj momento aplikita ĉe la konektpunkto. Plejofte, la termika kresko de la tubsistemo havas la plej grandan efikon al la reakcia ŝarĝo en la sistemo, do ĝi estas grava por kontroli la reakcian kreskon en la sistemo.
Por alĝustigi la flekseblecon de la tubsistemo kaj certigi, ke la sistemo estas konvene subtenata, estas bona praktiko subteni ŝtaltubojn laŭ Tabelo 121.5. Se dezajnisto klopodas por plenumi la norman subteninterspacon por ĉi tiu tablo, ĝi plenumas tri aferojn: minimumigas mempezan dekliniĝon, reduktas daŭrajn ŝarĝojn kaj pliigas disponeblan streson por delokiĝo laŭ la tabelo.12. rezultigas malpli ol 1/8 colon da mempeza movo aŭ malleviĝo.Inter la tubosubtenoj. Minimumigi mempezan deflankiĝon helpas malpliigi la ŝancon de kondensado en tuboj portantaj vaporon aŭ gason. Sekvante la interspacigajn rekomendojn en Tabelo 121.5 ankaŭ permesas al la dezajnisto redukti la daŭran streĉon en la tubaroj ĝis proksimume 50% de la valoro ebligas daŭran streson. lokigaj ŝarĝoj estas inverse rilataj al daŭraj ŝarĝoj. Sekve, per minimumigo de la daŭra ŝarĝo, la movostreĉa toleremo povas esti maksimumigita. La rekomendita interspaco por tubaj subtenoj estas montrita en Figuro 3.
Por helpi certigi, ke la reakciaj ŝarĝoj de tuba sistemo estas konvene konsiderataj kaj ke kodostreĉoj estas plenumitaj, ofta metodo estas fari komputilan helpan tuban streĉan analizon de la sistemo. Estas pluraj malsamaj programaj pakoj de analizo de dukto-streso disponeblaj, kiel Bentley AutoPIPE, Intergraph Caesar II, Piping Solutions Tri-Flex, aŭ unu el la aliaj komerce disponeblaj pakaĵoj. sistemo por facila kontrolado kaj la kapablo fari necesajn ŝanĝojn al la agordo.Figuro 4 montras ekzemplon de modeligado kaj analizo de sekcio de dukto.
Dum dizajnado de nova sistemo, sistemdizajnistoj tipe specifas, ke ĉiuj piping kaj komponantoj estu fabrikitaj, velditaj, kunvenitaj, ktp., kiel postulas kia ajn kodo estas uzata. Tamen, en iuj renovigoj aŭ aliaj aplikoj, povas esti utile por elektita inĝeniero provizi gvidon pri certaj fabrikaj teknikoj, kiel priskribite en Ĉapitro V.
Ofta problemo renkontita en retrofitaj aplikoj estas velda antaŭvarmo (paragrafo 131) kaj post-velda varma traktado (paragrafo 132). Inter aliaj avantaĝoj, ĉi tiuj varmaj traktadoj estas uzataj por malpezigi streson, malhelpi krakadon kaj pliigi veldan forton. Eroj, kiuj influas antaŭveldajn kaj post-veldajn varmajn traktadojn, inkluzivas, sed ne limigitaj al, la jenaj: la materialo de la materialo de la materialo, la grupo de dika materialo, estas, sed ne limigitaj al, la jenaj. listigita en Deviga Apendico A havas asignitan P-numeron.Por antaŭvarmigo, paragrafo 131 provizas la minimuman temperaturon al kiu la baza metalo devas esti varmigita antaŭ ol veldado povas okazi.Por PWHT, Tabelo 132 provizas la tenan temperaturon gamon kaj daŭron por teni la veldan zonon.Hejtado kaj malvarmigo impostoj, temperaturo mezurado metodoj, hejtado teknikoj, kaj aliaj proceduroj devas strikte sekvi la negativajn kodojn. ded areo povas okazi pro malsukceso konvene varmtraktado.
Alia ebla zorga areo en premigitaj tubaj sistemoj estas tubkurboj.Klebri tubojn povas kaŭzi murmaldikiĝon, rezultigante nesufiĉan murdikecon.Laŭ paragrafo 102.4.5, la kodo permesas kurbojn kondiĉe ke la minimuma murdikeco kontentigas la saman formulon uzatan por kalkuli la minimuman murdikecon por rekta pipo.Tipe, rekomendinda muro estas aldonita. duktaj permesoj por malsamaj kurbiĝradioj.Kurboj povas ankaŭ postuli antaŭ-fleksadon kaj/aŭ post-fleksan varmotraktadon.Paragrafo 129 provizas gvidon pri fabrikado de kubutoj.
Por multaj premtubaj sistemoj, necesas instali sekurecan valvon aŭ krizhelpan valvon por malhelpi superpremon en la sistemo.Por ĉi tiuj aplikoj, la laŭvola Apendico II: Sekureca Valva Instalado-Dezajno-Reguloj estas tre valora sed foje malmulte konata rimedo.
Konforme al paragrafo II-1.2, sekurecaj valvoj estas karakterizitaj per plene malfermita ŝpruc-ago por gasa aŭ vapora servo, dum sekurecaj valvoj malfermiĝas rilate al kontraŭflua senmova premo kaj estas uzataj ĉefe por likva servo.
Sekurecvalvaj unuoj estas karakterizitaj per ĉu ili estas malfermitaj aŭ fermitaj ellasaj sistemoj. En malferma ellasilo, la kubuto ĉe la ellasejo de la sekureca valvo kutime elĉerpas en la ellasiltubon al atmosfero. Tipe, tio rezultigos malpli malantaŭan premon. Se sufiĉa kontraŭpremo estas kreita en la ellastubo, parto de la ellasgaso povas esti forpelita aŭ retrofluita el la ellasilo-tubo. , premo amasiĝas ĉe la malŝarĝa valva ellasejo pro aerkunpremo en la ventlinio, eble kaŭzante premondojn disvastigi.En paragrafo II-2.2.2, oni rekomendas, ke la projekta premo de la fermita elflua linio estu almenaŭ duoble pli granda ol la stabila laborpremo.Figuroj 5 kaj 6 montras la sekurecvalvan instalaĵon, respektive malfermitan kaj fermitan.
Sekurecvalvaj instalaĵoj povas esti submetitaj al diversaj fortoj kiel resumite en paragrafo II-2. Ĉi tiuj fortoj inkluzivas termikajn ekspansiigajn efikojn, la interagon de multoblaj savvalvoj elfluantaj samtempe, sismajn kaj/aŭ vibrajn efikojn, kaj premajn efikojn dum premmalhelpaj eventoj. valvo.Ekvacioj estas disponigitaj en paragrafo II-2.2 por determini premon kaj rapidecon ĉe la elflua kubuto, elflua tuba enirejo kaj elflua tuba ellasejo por malfermaj kaj fermitaj elfluaj sistemoj.Uzante ĉi tiun informon, la reagfortoj ĉe diversaj punktoj en la ellassistemo povas esti kalkulitaj kaj kalkulitaj.
Ekzempla problemo por malferma malŝarĝa aplikaĵo estas provizita en paragrafo II-7.Aliaj metodoj ekzistas por kalkuli fluokarakterizaĵojn en malŝarĝaj valvaj elŝutaj sistemoj, kaj la leganto estas avertita kontroli, ke la metodo uzata estas sufiĉe konservativa. Unu tia metodo estas priskribita de GS Liao en "Power Plant Safety and Pressure Relief Valve Exhaust Group Analysis" eldonita de Elektra Inĝenieristiko en oktobro 1975.
La reliefo valvo devus situi je minimuma distanco de rekta tubo for de ajna kurboj.Ĉi tiu minimuma distanco dependas de la servo kaj geometrio de la sistemo kiel difinita en paragrafo II-5.2.1.Por instalaĵoj kun multoblaj reliefo valvoj, la rekomendita interspaco por valvo branĉoj konektoj dependas de la radiusoj de la branĉo kaj servo tubado, kiel montrita en Noto (10)(c) de la tabelo necesas konforme al paragrafo D-1.1. ping-subtenoj situantaj ĉe malŝarĝaj valvoj al operaciaj tubaroj prefere ol apudaj strukturoj por minimumigi la efikojn de termika ekspansio kaj sismaj interagoj.Resumo de tiuj kaj aliaj dezajnaj konsideroj en la dezajno de sekurecaj valvaj asembleoj troveblas en paragrafo II-5.
Evidente, ne eblas kovri ĉiujn projektajn postulojn de ASME B31 ene de la amplekso de ĉi tiu artikolo.Sed ĉiu elektita inĝeniero implikita en la dezajno de premtuba sistemo devus almenaŭ koni ĉi tiun projektkodon. Espereble, kun la supraj informoj, legantoj trovos ASME B31 pli valoran kaj alireblan rimedon.
Monte K. Engelkemier estas la projektestro ĉe Stanley Consultants. Engelkemier estas membro de la Iovaa Inĝenieristiko-Socio, NSPE, kaj ASME, kaj servas en la B31.1 Elektra Piping Code Committee kaj Subcommittee.Li havas pli ol 12 jarojn da praktika sperto en tuba sistemo aranĝo, dezajno, bracing taksado kaj streĉa analizo. sistemoj por gamo da servaĵo, municipaj, instituciaj kaj industriaj klientoj kaj estas membro de ASME kaj la Iovaa Inĝenieristiko-Socio.
Ĉu vi havas sperton kaj kompetentecon pri la temoj kovritaj en ĉi tiu enhavo?Vi devus konsideri kontribui al nia redakcia teamo de CFE Media kaj akiri la rekonon, kiun vi kaj via kompanio meritas.Alklaku ĉi tie por komenci la procezon.