Gracias por visitar Nature.com. La versión del navegador que está usando tiene soporte limitado para CSS. Para obtener la mejor experiencia, le recomendamos que use un navegador actualizado (o desactive el modo de compatibilidad en Internet Explorer). Mientras tanto, para garantizar un soporte continuo, mostraremos el sitio sin estilos ni JavaScript.
En este documento, se diseña y verifica un tubo de onda viajera de doble hoja intercalado de alta potencia de banda ancha de 220 GHz. En primer lugar, se propone una estructura de onda lenta de doble hoja escalonada de doble haz plano. Mediante el uso de un esquema de operación de modo dual, el rendimiento de la transmisión y el ancho de banda son casi el doble que los de modo único. 1 kV, y la corriente es de 2 × 80 mA.Objetivos de diseño.Al usar la parte de la máscara y el electrodo de control en la pistola de doble haz, los dos haces de lápiz se pueden enfocar a lo largo de sus respectivos centros con una relación de compresión de 7, la distancia de enfoque es de aproximadamente 0,18 mm y la estabilidad es buena. El sistema de enfoque magnético uniforme también se ha optimizado. S). Luego, para verificar la usabilidad del sistema electrónico-óptico y el rendimiento de la estructura de onda lenta, también se realizaron simulaciones de celdas de partículas (PIC) en todo el HFS. Los resultados muestran que el sistema de interacción del haz puede alcanzar una potencia de salida máxima de casi 310 W a 220 GHz, el voltaje del haz optimizado es de 20,6 kV, la corriente del haz es de 2 × 80 mA, la ganancia es de 38 dB y el ancho de banda de 3 dB supera los 35 dB aproximadamente. 70 GHz. Finalmente, se realiza la fabricación de microestructuras de alta precisión para verificar el rendimiento del HFS, y los resultados muestran que el ancho de banda y las características de transmisión concuerdan bien con los resultados de la simulación. Por lo tanto, se espera que el esquema propuesto en este documento desarrolle fuentes de radiación de terahercios de banda ultra ancha de alta potencia con potencial para futuras aplicaciones.
Como dispositivo electrónico de vacío tradicional, el tubo de ondas viajeras (TWT) juega un papel insustituible en muchas aplicaciones, como radares de alta resolución, sistemas de comunicación satelital y exploración espacial. instituciones de investigación científica. En los últimos años, las nuevas estructuras de onda lenta (SWS), como las estructuras escalonadas de doble hoja (SDV) y las estructuras de guía de ondas plegadas (FW), han recibido mucha atención debido a sus estructuras planas naturales, especialmente las nuevas SDV-SWS con un potencial prometedor. Esta estructura fue propuesta por UC-Davis en 20084. puede proporcionar una mayor capacidad térmica con mayor potencia de salida y ganancia, y la estructura similar a una guía de ondas también puede proporcionar un ancho de banda de trabajo más amplio. Actualmente, UC Davis demostró por primera vez en 2017 que SDV-TWT puede generar salidas de alta potencia superiores a 100 W y señales de ancho de banda de casi 14 GHz en la banda G5. banda SDV-TWT, se han utilizado haces de electrones de hoja. Aunque este esquema puede mejorar significativamente la capacidad de transporte de corriente del haz, es difícil mantener una larga distancia de transmisión debido a la inestabilidad del sistema óptico de electrones (EOS) del haz de hoja, y hay un túnel de haz de modo excesivo, que también puede hacer que el haz se autorregule.– Excitación y oscilación 6,7. Para cumplir con los requisitos de alta potencia de salida, ancho de banda amplio y buena estabilidad de THz TWT, en este documento se propone un SDV-SWS de doble haz con operación de modo dual. Es decir, para aumentar el ancho de banda operativo, se propone e introduce la operación de modo dual en esta estructura. Y, para aumentar la potencia de salida, también se utiliza una distribución plana de haces de lápiz doble. Las radios de haz de lápiz único son relativamente pequeñas debido a las limitaciones de tamaño vertical. Si la densidad de corriente es demasiado alta, la corriente del haz debe reducirse, lo que da como resultado una potencia de salida relativamente baja. Para mejorar la corriente del haz, ha surgido EOS multihaz plano distribuido, que aprovecha el tamaño lateral del SWS. Debido a la tunelización del haz independiente, el multihaz plano distribuido puede lograr una alta potencia de salida al mantener una corriente de haz total alta y una corriente pequeña por haz, lo que puede evitar la tunelización del haz en modo excesivo en comparación con los dispositivos de haz laminado. Por lo tanto, es beneficioso mantener la estabilidad del tubo de onda viajera. del trabajo anterior8,9, este documento propone un campo magnético uniforme de banda G que enfoca el EOS de doble haz de lápiz, que puede mejorar en gran medida la distancia de transmisión estable del haz y aumentar aún más el área de interacción del haz, mejorando así en gran medida la potencia de salida.
La estructura de este documento es la siguiente. En primer lugar, se describen el diseño de la celda SWS con parámetros, el análisis de las características de dispersión y los resultados de la simulación de alta frecuencia. Luego, de acuerdo con la estructura de la celda unitaria, en este documento se diseña un EOS de doble haz de lápiz y un sistema de interacción del haz. También se presentan los resultados de la simulación de partículas intracelulares para verificar la usabilidad de EOS y el rendimiento de SDV-TWT. Además, el documento presenta brevemente los resultados de la prueba de fabricación y frío para verificar la corrección de todo el HFS.
Como uno de los componentes más importantes del TWT, las propiedades dispersivas de la estructura de onda lenta indican si la velocidad del electrón coincide con la velocidad de fase del SWS y, por lo tanto, tiene una gran influencia en la interacción haz-onda. Para mejorar el rendimiento de todo el TWT, se diseña una estructura de interacción mejorada. La estructura de la celda unitaria se muestra en la Figura 1. Teniendo en cuenta la inestabilidad del haz laminar y la limitación de potencia del haz de una sola pluma, la estructura adopta un haz de doble pluma para mejorar aún más la potencia de salida y la estabilidad de funcionamiento.Mientras tanto, para aumentar el ancho de banda de trabajo, se ha propuesto un modo dual para operar SWS. Debido a la simetría de la estructura SDV, la solución de la ecuación de dispersión del campo electromagnético se puede dividir en modos pares e impares. Al mismo tiempo, el modo impar fundamental de la banda de baja frecuencia y el modo par fundamental de la banda de alta frecuencia se utilizan para realizar la sincronización de banda ancha de la interacción del haz, mejorando así aún más el ancho de banda de trabajo.
De acuerdo con los requisitos de energía, todo el tubo está diseñado con un voltaje de activación de 20 kV y una corriente de doble haz de 2 × 80 mA. Para que el voltaje coincida lo más posible con el ancho de banda operativo del SDV-SWS, debemos calcular la duración del período p. La relación entre el voltaje del haz y el período se muestra en la ecuación (1)10:
Al establecer el cambio de fase en 2,5π en la frecuencia central de 220 GHz, el período p puede calcularse en 0,46 mm. La figura 2a muestra las propiedades de dispersión de la celda unitaria SWS. La línea de luz de 20 kV coincide muy bien con la curva bimodal. .La Figura 2b muestra la impedancia de acoplamiento promedio, que es superior a 0,6 Ω de 210 a 290 GHz, lo que indica que pueden ocurrir fuertes interacciones en el ancho de banda operativo.
(a) Características de dispersión de un SDV-SWS de modo dual con una línea de haz de electrones de 20 kV. (b) Impedancia de interacción del circuito de onda lenta SDV.
Sin embargo, es importante tener en cuenta que existe una brecha de banda entre los modos pares e impares, y generalmente nos referimos a esta brecha de banda como la banda de parada, como se muestra en la Figura 2a. Si el TWT se opera cerca de esta banda de frecuencia, puede ocurrir una fuerte fuerza de acoplamiento del haz, lo que conducirá a oscilaciones no deseadas. En aplicaciones prácticas, generalmente evitamos usar TWT cerca de la banda de parada. oscilaciones. Por lo tanto, la estabilidad de la operación alrededor de la banda de parada se investigará en la siguiente sección de simulación PIC para analizar si pueden ocurrir oscilaciones no deseadas.
El modelo de todo el HFS se muestra en la Figura 3. Consta de dos etapas de SDV-SWS, conectadas por reflectores Bragg. La función del reflector es cortar la transmisión de la señal entre las dos etapas, suprimir la oscilación y la reflexión de los modos que no funcionan, como los modos de alto orden generados entre las palas superior e inferior, lo que mejora en gran medida la estabilidad de todo el tubo. El coeficiente de la estructura de dos niveles se mide mediante un solucionador de dominio de tiempo en el software de simulación 3D. Teniendo en cuenta el efecto real de la banda de terahercios en el material, el material de la envoltura de vacío se establece inicialmente en cobre y la conductividad se reduce a 2,25 × 107 S/m12.
La Figura 4 muestra los resultados de transmisión para HFS con y sin acopladores cónicos lineales. Los resultados muestran que el acoplador tiene poco efecto en el rendimiento de transmisión de todo el HFS. La pérdida de retorno (S11 < − 10 dB) y la pérdida de inserción (S21 > − 5 dB) de todo el sistema en la banda ancha de 207~280 GHz muestran que el HFS tiene buenas características de transmisión.
Como fuente de alimentación de los dispositivos electrónicos de vacío, el cañón de electrones determina directamente si el dispositivo puede generar suficiente potencia de salida. Combinado con el análisis de HFS en la Sección II, se debe diseñar un EOS de doble haz para proporcionar suficiente potencia.2, el voltaje de activación Ua de los haces de electrones se establece inicialmente en 20 kV, las corrientes I de los dos haces de electrones son ambos de 80 mA y el diámetro del haz de electrones dw es de 0,13 mm. del cátodo es 86 A/cm2, que se puede lograr mediante Esto se logra utilizando nuevos materiales de cátodo. Según la teoría de diseño 14, 15, 16, 17, un cañón de electrones Pierce típico se puede identificar de manera única.
La Figura 5 muestra los diagramas esquemáticos horizontal y vertical del cañón, respectivamente. Se puede ver que el perfil del cañón de electrones en la dirección x es casi idéntico al de un cañón de electrones tipo lámina típico, mientras que en la dirección y los dos haces de electrones están parcialmente separados por la máscara. Las posiciones de los dos cátodos están en x = – 0,155 mm, y = 0 mm y x = 0,155 mm, y = 0 mm, respectivamente. y el tamaño de la inyección de electrones, se determina que las dimensiones de las dos superficies del cátodo son 0,91 mm × 0,13 mm.
Para hacer que el campo eléctrico enfocado recibido por cada haz de electrones en la dirección x sea simétrico con respecto a su propio centro, este artículo aplica un electrodo de control al cañón de electrones. Al establecer el voltaje del electrodo de enfoque y el electrodo de control en −20 kV, y el voltaje del ánodo en 0 V, podemos obtener la distribución de trayectoria del cañón de doble haz, como se muestra en la Fig. 6. Se puede ver que los electrones emitidos tienen buena compresibilidad en la dirección y, y cada haz de electrones converge hacia el dirección x a lo largo de su propio centro de simetría, lo que indica que el electrodo de control equilibra el campo eléctrico desigual generado por el electrodo de enfoque.
La figura 7 muestra la envolvente del haz en las direcciones x e y. Los resultados muestran que la distancia de proyección del haz de electrones en la dirección x es diferente de la de la dirección y. La distancia de proyección en la dirección x es de aproximadamente 4 mm, y la distancia de proyección en la dirección y es cercana a los 7 mm. Por lo tanto, la distancia de proyección real debe elegirse entre 4 y 7 mm. La sección es la más cercana a un haz de electrones circular estándar. La distancia entre los dos haces de electrones está cerca de los 0,31 mm diseñados y el radio es de aproximadamente 0,13 mm, lo que cumple con los requisitos de diseño. La Figura 9 muestra los resultados de la simulación de la corriente del haz.
Teniendo en cuenta la fluctuación de la tensión de activación en aplicaciones prácticas, es necesario estudiar la sensibilidad de la tensión de este modelo. En el rango de tensión de 19,8 ~ 20,6 kV, se obtienen las envolventes de corriente y corriente del haz, como se muestra en la Figura 1 y las Figuras 1.10 y 11. A partir de los resultados, se puede ver que el cambio de la tensión de activación no tiene efecto en la envolvente del haz de electrones, y la corriente del haz de electrones solo cambia de 0,74 a 0,78 A. Por lo tanto, se puede considerar que el cañón de electrones diseñado en este artículo tiene una buena sensibilidad al voltaje.
El efecto de las fluctuaciones de tensión de conducción en las envolventes de los haces en las direcciones x e y.
Un campo de enfoque magnético uniforme es un sistema de enfoque de imán permanente común. Debido a la distribución uniforme del campo magnético en todo el canal del haz, es muy adecuado para haces de electrones simétricos axisimétricos. En esta sección, se propone un sistema de enfoque magnético uniforme para mantener la transmisión a larga distancia de los haces de doble lápiz. (2). En este documento, también usamos esta equivalencia para estimar el campo magnético de un haz de lápiz doble distribuido lateralmente. Combinado con el cañón de electrones diseñado en este documento, el valor del campo magnético calculado es de aproximadamente 4000 Gs. Según la Ref.20, 1.5-2 veces el valor calculado generalmente se elige en diseños prácticos.
La figura 12 muestra la estructura de un sistema de campo de enfoque de campo magnético uniforme. La parte azul es el imán permanente magnetizado en la dirección axial. La selección del material es NdFeB o FeCoNi. La remanencia Br establecida en el modelo de simulación es 1,3 T y la permeabilidad es 1,05. Para garantizar la transmisión estable del haz en todo el circuito, la longitud del imán se establece inicialmente en 70 mm. Además, el tamaño del imán en la dirección x determina si el campo magnético transversal en el el canal del haz es uniforme, lo que requiere que el tamaño en la dirección x no sea demasiado pequeño. Al mismo tiempo, teniendo en cuenta el costo y el peso de todo el tubo, el tamaño del imán no debe ser demasiado grande. Por lo tanto, los imanes se establecen inicialmente en 150 mm × 150 mm × 70 mm. Mientras tanto, para garantizar que todo el circuito de onda lenta se pueda colocar en el sistema de enfoque, la distancia entre los imanes se establece en 20 mm.
En 2015, Purna Chandra Panda21 propuso una pieza polar con un nuevo orificio escalonado en un sistema de enfoque magnético uniforme, que puede reducir aún más la magnitud de la fuga de flujo hacia el cátodo y el campo magnético transversal generado en el orificio de la pieza polar. En este documento, agregamos una estructura escalonada a la pieza polar del sistema de enfoque. en la figura 13.
La Figura 14a muestra la distribución del campo magnético axial a lo largo de las líneas centrales de los dos haces de electrones. Puede verse que las fuerzas del campo magnético a lo largo de los dos haces de electrones son iguales. El valor del campo magnético es de aproximadamente 6000 Gs, que es 1,5 veces el campo teórico de Brillouin para aumentar el rendimiento de transmisión y enfoque. Al mismo tiempo, el campo magnético en el cátodo es casi 0, lo que indica que la pieza polar tiene un buen efecto en la prevención de fugas de flujo magnético. La Figura 14b muestra la distribución del campo magnético transversal En la dirección z en el borde superior de los dos haces de electrones. Se puede ver que el campo magnético transversal es inferior a 200 Gs solo en el orificio de la pieza polar, mientras que en el circuito de onda lenta, el campo magnético transversal es casi cero, lo que prueba que la influencia del campo magnético transversal en el haz de electrones es insignificante. Para evitar la saturación magnética de las piezas polares, es necesario estudiar la intensidad del campo magnético dentro de las piezas polares. pieza polar. Se puede ver que el valor absoluto de la intensidad del campo magnético es inferior a 1,2 T, lo que indica que no se producirá la saturación magnética de la pieza polar.
Distribución de la intensidad del campo magnético para Br = 1,3 T.(a) Distribución del campo axial.(b) Distribución del campo lateral By en la dirección z.(c) Valor absoluto de la distribución del campo dentro de la pieza polar.
Basado en el módulo CST PS, se optimiza la posición relativa axial de la pistola de doble haz y el sistema de enfoque. Según la ref.9 y simulaciones, la ubicación óptima es donde la pieza del ánodo se superpone a la pieza polar lejos del imán. Sin embargo, se descubrió que si la remanencia se ajustaba a 1,3 T, la transmitancia del haz de electrones no podía alcanzar el 99 %. Al aumentar la remanencia a 1,4 T, el campo magnético de enfoque aumentaría a 6500 Gs. Las trayectorias del haz en los planos xoz y yoz se muestran en la Figura 15. Se puede ver que el haz tiene una buena transmisión, pequeña fluctuación y una distancia de transmisión superior a 45 mm.
Trayectorias de haces dobles tipo lápiz bajo un sistema magnético homogéneo con Br = 1,4 T.(a) xoz avión.(b) yoz avión.
La Figura 16 muestra la sección transversal del haz en diferentes posiciones alejadas del cátodo. Se puede ver que la forma de la sección del haz en el sistema de enfoque se mantiene bien y el diámetro de la sección no cambia mucho. La Figura 17 muestra las envolventes del haz en las direcciones x e y, respectivamente. Se puede ver que la fluctuación del haz en ambas direcciones es muy pequeña. La Figura 18 muestra los resultados de la simulación de la corriente del haz. en el diseño del cañón de electrones.
Sección transversal del haz de electrones (con sistema de enfoque) en diferentes posiciones alejadas del cátodo.
Teniendo en cuenta una serie de problemas tales como errores de montaje, fluctuaciones de voltaje y cambios en la fuerza del campo magnético en aplicaciones prácticas de procesamiento, es necesario analizar la sensibilidad del sistema de enfoque. Debido a que hay una brecha entre la pieza del ánodo y la pieza del polo en el procesamiento real, esta brecha debe establecerse en la simulación. El sistema es insensible a los errores de ensamblaje. Para la fluctuación del voltaje de activación, el rango de error se establece en ±0,5 kV. La Figura 19b muestra los resultados de la comparación. Se puede ver que el cambio de voltaje tiene poco efecto en la envolvente del haz. El rango de error se establece de -0,02 a +0,03 T para los cambios en la intensidad del campo magnético.
La envolvente del haz y la corriente resultan bajo un sistema de enfoque magnético uniforme. (a) La tolerancia del ensamblaje es de 0,2 mm. (b) La fluctuación del voltaje de activación es de ±0,5 kV.
Envolvente de haz bajo un sistema de enfoque magnético uniforme con fluctuaciones de intensidad de campo magnético axial que van desde 0,63 a 0,68 T.
Para garantizar que el sistema de enfoque diseñado en este documento pueda coincidir con el HFS, es necesario combinar el sistema de enfoque y el HFS para la investigación. La Figura 21 muestra una comparación de las envolventes del haz con y sin HFS cargado. Los resultados muestran que la envolvente del haz no cambia mucho cuando se carga todo el HFS. Por lo tanto, el sistema de enfoque es adecuado para el HFS de tubo de onda viajera del diseño anterior.
Para verificar la corrección del EOS propuesto en la Sección III e investigar el rendimiento del SDV-TWT de 220 GHz, se realiza una simulación 3D-PIC de la interacción haz-onda. Debido a las limitaciones del software de simulación, no pudimos agregar el EOS completo al HFS. tividad y buena estabilidad de EOS, la tensión de activación se puede optimizar correctamente para lograr la mejor potencia de salida en la simulación PIC. Los resultados de la simulación muestran que la potencia de salida saturada y la ganancia se pueden obtener con una tensión de activación de 20,6 kV, una corriente de haz de 2 × 80 mA (603 A/cm2) y una potencia de entrada de 0,05 W.
Para obtener la mejor señal de salida, también es necesario optimizar el número de ciclos. La mejor potencia de salida se obtiene cuando el número de dos etapas es 42 + 48 ciclos, como se muestra en la Figura 22a. Una señal de entrada de 0,05 W se amplifica a 314 W con una ganancia de 38 dB. en el SWS, con la mayoría de los electrones perdiendo energía. Este resultado indica que el SDV-SWS puede convertir la energía cinética de los electrones en señales de RF, logrando así la amplificación de la señal.
Señal de salida SDV-SWS a 220 GHz. (a) Potencia de salida con espectro incluido. (b) Distribución de energía de electrones con el haz de electrones al final del inserto SWS.
La Figura 23 muestra el ancho de banda de potencia de salida y la ganancia de un SDV-TWT de doble haz y modo dual. El rendimiento de salida se puede mejorar aún más mediante el barrido de frecuencias de 200 a 275 GHz y la optimización del voltaje de la unidad. Este resultado muestra que el ancho de banda de 3 dB puede cubrir de 205 a 275 GHz, lo que significa que la operación en modo dual puede ampliar considerablemente el ancho de banda operativo.
Sin embargo, de acuerdo con la Fig. 2a, sabemos que existe una banda de parada entre los modos pares e impares, lo que puede dar lugar a oscilaciones no deseadas. Por lo tanto, es necesario estudiar la estabilidad del trabajo alrededor de las paradas. También se muestra en la Figura 24 respectivamente, el espectro es puro. Estos resultados indican que no hay autooscilación cerca de la banda de exclusión.
La fabricación y la medición son necesarias para verificar la corrección de todo el HFS. En esta parte, el HFS se fabrica utilizando tecnología de control numérico por computadora (CNC) con un diámetro de herramienta de 0,1 mm y una precisión de mecanizado de 10 μm. El material para la estructura de alta frecuencia es cobre de alta conductividad libre de oxígeno (OFHC). La Figura 25a muestra la estructura fabricada. una altura de 8,66 mm. Se distribuyen ocho orificios alrededor de la estructura. La Figura 25b muestra la estructura mediante microscopía electrónica de barrido (SEM). Las hojas de esta estructura se producen de manera uniforme y tienen una buena rugosidad superficial. Después de una medición precisa, el error de mecanizado general es inferior al 5% y la rugosidad de la superficie es de aproximadamente 0,4 μm. La estructura de mecanizado cumple con los requisitos de diseño y precisión.
La Figura 26 muestra la comparación entre los resultados de las pruebas reales y las simulaciones del rendimiento de la transmisión. Los puertos 1 y 2 de la Figura 26a corresponden a los puertos de entrada y salida del HFS, respectivamente, y son equivalentes a los puertos 1 y 4 de la Figura 3. Los resultados reales de la medición del S11 son ligeramente mejores que los resultados de la simulación. Al mismo tiempo, los resultados medidos del S21 son ligeramente peores. En general, los resultados medidos concuerdan bien con los resultados de la simulación, y el ancho de banda de transmisión cumple con el requisito de 70 GHz, lo que verifica la viabilidad y corrección del SDV-TWT de modo dual propuesto. Por lo tanto, combinado con el proceso de fabricación real y los resultados de las pruebas, el diseño SDV-TWT de doble haz de banda ultraancha propuesto en este documento se puede utilizar para la fabricación y las aplicaciones posteriores.
En este documento, se presenta un diseño detallado de un SDV-TWT de doble haz de 220 GHz de distribución planar. La combinación de operación de modo dual y excitación de doble haz aumenta aún más el ancho de banda operativo y la potencia de salida. La fabricación y la prueba en frío también se llevan a cabo para verificar la corrección de todo el HFS.Los resultados de la medición real concuerdan con los resultados de la simulación. Para el EOS de dos haces diseñado, se usaron juntos una sección de máscara y electrodos de control para producir un haz de dos lápices. Bajo el campo magnético de enfoque uniforme diseñado, el haz de electrones se puede transmitir de manera estable a largas distancias con buena forma. muestra un gran potencial en indicadores de rendimiento y procesamiento y ensamblaje. Por lo tanto, este documento cree que es más probable que la estructura plana se convierta en la tendencia de desarrollo de dispositivos electrónicos de vacío en la banda de terahercios.
La mayoría de los datos sin procesar y los modelos analíticos de este estudio se han incluido en este documento. Se puede obtener más información relevante del autor correspondiente previa solicitud razonable.
Gamzina, D. et al. Mecanizado CNC a nanoescala de electrónica de vacío de subterahercios. IEEE Trans.electronic devices.63, 4067–4073 (2016).
Malekabadi, A. y Paoloni, C. Microfabricación UV-LIGA de guías de ondas de subterahercios utilizando fotoprotector multicapa SU-8.J.Micromecánica.Microelectrónica.26, 095010. https://doi.org/10.1088/0960-1317/26/9/095010 (2016).
Dhillon, SS et al.2017 Hoja de ruta de la tecnología THz.J.Física.D para aplicar.física.50, 043001. https://doi.org/10.1088/1361-6463/50/4/043001 (2017).
Shin, YM, Barnett, LR y Luhmann, NC Fuerte confinamiento de la propagación de ondas plasmónicas a través de guías de onda de doble rejilla escalonadas de banda ultraancha.
Baig, A. et al.Performance of a Nano CNC Machined 220-GHz Travelling Wave Tube Amplifier.IEEE Trans.electronic devices.64, 590–592 (2017).
Han, Y. & Ruan, CJ Investigación de la inestabilidad de diocotrones de haces de electrones de hojas infinitamente anchas utilizando la teoría macroscópica del modelo de fluido frío. Chin Phys B. 20, 104101. https://doi.org/10.1088/1674-1056/20/10/104101 (2011).
Galdetskiy, AV sobre la oportunidad de aumentar el ancho de banda mediante el diseño plano del haz en un klystron multihaz. En la 12ª Conferencia Internacional IEEE sobre Electrónica de Vacío, Bangalore, India, 5747003, 317–318 https://doi.org/10.1109/IVEC.2011.5747003 (2011).
Nguyen, CJ et al. Diseño de cañones de electrones de tres haces con distribución de plano de división de haz angosto en un tubo de onda viajera de doble hoja escalonada en banda W [J]. Science.Rep.11, 940. https://doi.org/10.1038/s41598-020-80276-3 (2021).
Wang, PP, Su, YY, Zhang, Z., Wang, WB & Ruan, CJ Sistema óptico de electrones de tres haces distribuido planar con separación de haz estrecho para dispositivos TWT.IEEE Trans.electronic en modo fundamental de banda W.68, 5215–5219 (2021).
Zhan, M. Investigación sobre tubos de ondas viajeras de doble hoja intercaladas con haces de láminas de ondas milimétricas 20-22 (PhD, Universidad de Beihang, 2018).
Ruan, CJ, Zhang, HF, Tao, J. & He, Y. Estudio sobre la estabilidad de interacción de la onda del haz de un tubo de ondas de ondas dual de doble hoja de banda G.2018 43rd Conferencia internacional sobre milímetro infrarrojo y ondas de Terahertz, Nagoya.8510263, https://do.org/10.1109/209/201. 3 (2018).