Täname, et külastasite veebisaiti Nature.com. Kasutataval brauseri versioonil on CSS-i tugi piiratud. Parima kasutuskogemuse tagamiseks soovitame teil kasutada uuendatud brauserit (või lülitada Internet Exploreris ühilduvusrežiim välja). Seni kuvame jätkuva toe tagamiseks saiti ilma stiilide ja JavaScriptita.
20MnTiB teras on minu kodumaal teraskonstruktsioonide sildade jaoks kõige laialdasemalt kasutatav ülitugev poldimaterjal ja selle toimivus on sildade ohutu käitamise seisukohast väga oluline. Chongqingi atmosfäärikeskkonna uurimise põhjal kavandati selles uuringus Chongqingi niisket kliimat simuleeriv korrosioonilahendus ning viidi läbi Chongqingi niisket kliimat simuleeriv korrosioonilahus ning viidi läbi kõrge temperatuuriga korrosioonimõjude katseid kliimamuutustest. Uuriti 20MnTiB kõrgtugevate poltide pingekorrosioonikäitumise väärtust ja simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsiooni.
20MnTiB teras on minu kodumaal teraskonstruktsioonide sildade jaoks kõige laialdasemalt kasutatav ülitugev poldimaterjal ja selle toimivus on sildade ohutu käitamise seisukohalt väga oluline.Li et al.1 testis 20MnTiB terase omadusi, mida tavaliselt kasutatakse klassi 10.9 kõrgtugevate poltide puhul kõrge temperatuurivahemikus 20–700 ℃, ning saadi pinge-deformatsiooni kõver, voolavuspiir, tõmbetugevus, Youngi moodul ja pikenemine.ja paisumistegur.Zhang et al.2, Hu et al.3 jne, keemilise koostise testimise, mehaaniliste omaduste testimise, mikrostruktuuri testimise, keermepinna makroskoopilise ja mikroskoopilise analüüsi abil ning tulemused näitavad, et ülitugevate poltide purunemise peamine põhjus on seotud keerme defektidega ja keerme defektide esinemisega. Suured pingekontsentratsioonid, pragude otsa pingekontsentratsioonid ja vabas õhus esinevad pinged, mis põhjustavad korrosiooni.
Terassildade ülitugevaid polte kasutatakse tavaliselt niiskes keskkonnas pikka aega. Sellised tegurid nagu kõrge õhuniiskus, kõrge temperatuur ning keskkonnas olevate kahjulike ainete settimine ja imendumine võivad kergesti põhjustada teraskonstruktsioonide korrosiooni. Korrosioon võib põhjustada ülitugevate poltide ristlõike kadu, mille tulemuseks on arvukate defektide ja pragude tugevuse suurenemine. poldid ja isegi nende purunemine.Siiani on tehtud palju uuringuid keskkonna korrosiooni mõju kohta materjalide pingekorrosioonile.Catar jt4 uurisid erineva alumiiniumisisaldusega magneesiumisulamite pingekorrosioonikäitumist happelises, leeliselises ja neutraalses keskkonnas aeglase deformatsioonikiiruse testimise (SSRT) abil.Abdel jt.5 uurisid Naatriumi elektrokeemilist ja korrosioonilahust3%C. erineva kontsentratsiooniga sulfiidioonide olemasolu. Aghion jt 6 hindasid survevalatud magneesiumisulami MRI230D korrosioonivõimet 3,5% NaCl lahuses sukeldumistesti, soolapihustustesti, potentsiodünaamilise polarisatsioonianalüüsi ja SSRT abil. Zhang jt 7 uurisid saadud 9Cr keemiliste SSRT-ioonide ja elektroonsete SSRT-ioonide traditsiooniliste terase pingekorrosiooniefekti. martensiiterase staatilisest korrosioonikäitumisest toatemperatuuril.Chen jt.8 uurisid SSRT poolt X70 terase pingekorrosioonikäitumist ja pragunemismehhanismi SRB-d sisaldavas simuleeritud meremudalahuses erinevatel temperatuuridel.Liu jt.9 kasutasid SSRT-d, et uurida temperatuuri ja tõmbe deformatsioonikiiruse mõju merevee pingekorrosioonikindluseleNustenistan210TheMo01Cr tulemused näitavad, et temperatuur vahemikus 35–65 ℃ ei oma olulist mõju roostevaba terase pingekorrosioonikäitumisele. Lu et al.10 hindas erineva tõmbetugevusastmega proovide hilinenud murdumistundlikkust surnud koormuse viivitusega murdumise testi ja SSRT abil. Soovitatakse, et 20MnTiB terasest ja 35VB terasest kõrgtugevate poltide tõmbetugevust tuleks kontrollida 1040–1190 MPa juures.Kuidas on nende uuringute põhiline kasutamine samaaegselt 35% lihtne. keskkond, samas kui kõrgtugevate poltide tegelik kasutuskeskkond on keerulisem ja sellel on palju mõjutegureid, nagu poldi pH väärtus.Ananya et al.11 uuris söövitavas keskkonnas olevate keskkonnaparameetrite ja materjalide mõju dupleksroostevabade teraste korrosioonile ja pingekorrosioonipragunemisele.Sunada et al.12 viidi läbi toatemperatuuri pingekorrosioonipragunemise katsed terasel SUS304 H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) ja NaCl-i (0-4,5 kmol/m-3) sisaldavates vesilahustes. Uuriti ka H2SO4 ja NaCl mõju terase SUS304 korrosioonitüüpidele.Merwe et al. korrosiooniaeg surveanuma terase A516 pingekorrosioonitundlikkusele. NS4 lahuse kasutamine põhjavett simuleeriva lahendusena, Ibrahim et al.14 uuris keskkonnaparameetrite, nagu vesinikkarbonaadiioonide (HCO) kontsentratsioon, pH ja temperatuur, mõju API-X100 torujuhtme terase pingekorrosioonipragunemisele pärast katte mahakoorumist.Shan et al.15 uuris austeniitse roostevaba terase 00Cr18Ni10 pingekorrosioonipragunemise tundlikkuse variatsiooniseadust erinevatel temperatuuritingimustel (30–250 ℃) musta vee keskkonnas SSRT poolt simuleeritud söe-vesiniku tehases. Han et al.16 iseloomustasid vesiniku tõrjuvuse proovide kõrge murdumiskoormus- ja vesiniku-murdumiskoormust. SSRT.Zhao17 uuris SSRT abil pH, SO42-, Cl-1 mõju GH4080A sulami pingekorrosioonikäitumisele.Tulemused näitavad, et mida madalam on pH väärtus, seda halvem on sulami GH4080A pingekorrosioonikindlus.Sellel on ilmne pingekorrosioonitundlikkus Cl-1 temperatuuri suhtes, ruumis on vähe tundlikke uuringuid SOH4 suhtes ja2. keskkonna korrosiooni mõju 20MnTiB terasest ülitugevatele poltidele.
Sildades kasutatavate ülitugevate poltide rikke põhjuste väljaselgitamiseks on autor läbi viinud rea uuringuid. Valiti välja ülitugevad poltide proovid ning arutati nende proovide rikke põhjuseid keemilise koostise, murdumismikroskoopilise morfoloogia, metallograafilise struktuuri ja mehaaniliste omaduste analüüsi vaatenurgast19,20. Chongqingi niiske kliima on kavandatud. Viidi läbi pingekorrosioonikatsed, elektrokeemilise korrosiooni katsed ja kõrgtugevate poltide korrosiooniväsimise katsed Chongqingi simuleeritud niiskes kliimas.Selles uuringus uuriti temperatuuri, pH-väärtuse ja simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsiooni mõju 20MnTiB mehaaniliste poltide pingekorrosioonikäitumisele ja mikrotestitud makroomadustele. koopiaanalüüs ja pinnakorrosioonitooted.
Chongqing asub Edela-Hiinas, Jangtse jõe ülemjooksul ja seal on niiske subtroopiline mussoonkliima. Aasta keskmine temperatuur on 16-18°C, aasta keskmine suhteline õhuniiskus on enamasti 70-80%, aastased päikesepaistelised tunnid on 1000-1400 tundi ja päikesepaisteprotsent vaid 25-35%.
Päikesepaiste ja välistemperatuuri kohta Chongqingis aastatel 2015–2018 käsitlevate aruannete kohaselt on Chongqingis ööpäeva keskmine temperatuur nii madal kui 17 °C ja kuni 23 °C.Chongqingis asuva Chaotianmeni silla sillakeha kõrgeim temperatuur võib ulatuda 50 °C-ni 21,22. Seetõttu määrati pingekorrosioonikatse temperatuuritasemeteks 25 °C ja 50 °C.
Simuleeritud korrosioonilahuse pH määrab otseselt H+ koguse, kuid see ei tähenda, et mida madalam pH väärtus, seda kergemini korrosioon tekib. PH mõju tulemustele on erinevate materjalide ja lahenduste puhul erinev. Simuleeritud korrosioonilahuse mõju paremaks uurimiseks kõrgtugevate poltide pingekorrosioonikombinatsioonile määrati kirjanduse uuringutes 5 ja pingekorrosioonikatsetes 7 pH väärtuseks 53 53. ja Chongqingi aastase vihmavee pH vahemik.2010–2018.
Mida suurem on simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsioon, seda suurem on ioonide sisaldus simuleeritud korrosioonilahuses ja seda suurem on selle mõju materjali omadustele.Simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsiooni mõju uurimiseks ülitugevate poltide pingekorrosioonile viidi läbi tehislabori kiirendatud korrosioonikatse ja simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsioon, mille kontsentratsioon ilma korrosioonita, määrati simuleeritud lahuse kontsentratsiooniks (1,4 algne korrosioonitase),2. 0 × algne simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsioon (20 ×) ja 200 × algne simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsioon (200 ×).
Temperatuuriga 25 ℃, pH väärtusega 5,5 ja algse simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsiooniga keskkond on kõige lähedasem sildade kõrgtugevate poltide tegelikele kasutustingimustele. Korrosioonikatse protsessi kiirendamiseks määrati aga katsetingimused temperatuuriga 25 °C, pH väärtusega 5,5 ja kontsentratsiooniga 2 Wh algse kontrolllahuse kontsentratsiooniga 20 Wh. , uuriti vastavalt simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsiooni või pH väärtust kõrgtugevate poltide pingekorrosioonivõimele, muud tegurid jäid muutumatuks, mida kasutati võrdluskontrollrühma katsetasemena.
Vastavalt Chongqingi linna ökoloogia- ja keskkonnabüroo välja antud 2010-2018 atmosfäärikeskkonna kvaliteedi briifingile ning viidates Zhang24-s ja muudes Chongqingis avaldatud kirjandustes kirjeldatud sademete komponentidele, kavandati simuleeritud korrosioonilahus, mis põhineb SO42- kontsentratsiooni suurendamisel. Sademete koostis on põhilise linnapiirkonna korrosioonilahuse koostises. näidatud tabelis 1:
Simuleeritud korrosioonilahus valmistatakse keemilise ioonide kontsentratsiooni tasakaalu meetodil, kasutades analüütilisi reaktiive ja destilleeritud vett. Simuleeritud korrosioonilahuse pH väärtus reguleeriti täppis-pH-meetri, lämmastikhappe lahuse ja naatriumhüdroksiidi lahusega.
Chongqingi niiske kliima simuleerimiseks on soolapihustustester spetsiaalselt modifitseeritud ja konstrueeritud25.Nagu on näidatud joonisel 1, on katseseadmetel kaks süsteemi: soolapihustussüsteem ja valgustussüsteem. Soolapihustussüsteem on katseseadme põhifunktsioon, mis koosneb kontrollosast, pihustusosast ja induktsioonosast. Soolapihusti osa ülesanne on suruda läbi õhuga pihustuskambrisse. temperatuuri mõõtmise elemendid, mis tajuvad temperatuuri katsekambris. Juhtosa koosneb mikroarvutist, mis ühendab pihustusosa ja induktsiooniosa, et juhtida kogu katseprotsessi. Valgustussüsteem on paigaldatud soolapihustuskatsekambrisse, et simuleerida päikesevalgust. Valgustussüsteem koosneb infrapunalampidest ja ajakontrollerist. Samal ajal paigaldatakse soola pihustuskambri ümber reaalaja pihustustemperatuuri kambrisse temperatuuriandur.
Pideva koormuse all olevaid pingekorrosiooniproove töödeldi vastavalt standardile NACETM0177-2005 (metallide sulfiid-stresspragunemise ja pingekorrosioonipragunemiskindluse laboratoorsed testid H2S-keskkonnas). Stresskorrosiooniproovid puhastati esmalt atsetooniga ja ultraheliga mehaanilise puhastusega, et eemaldada õlijäägid koos alkoholiga, seejärel kuivatati proov ahjust puhastatud alkoholiga. pihustustesti seade korrosiooniolukorra simuleerimiseks Chongqingi niiskes kliimakeskkonnas.Vastavalt standardile NACETM0177-2005 ja soolapihustustesti standardile GB/T 10,125-2012, on selles uuringus konstantse koormuspinge korrosioonikatse ajaks määratud ühtlaselt 168 tundi.Tõmbetugevuskatsed M viidi läbi erinevatel korrosioonikatsetel1 korrosioonikatsed8. Analüüsiti nende mehaanilisi omadusi ja purunemiskorrosioonimorfoloogiat.
Joonisel 1 on kujutatud kõrgtugevate poltide pingekorrosioonikatsekehade pinnakorrosiooni makro- ja mikromorfoloogiat erinevates korrosioonitingimustes.2 ja 3 vastavalt.
20MnTiB kõrgtugevate poltide pingekorrosiooniproovide makroskoopiline morfoloogia erinevates simuleeritud korrosioonikeskkondades: (a) korrosioon puudub;(b) 1 kord;(c) 20 ×;d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50 °C.
20MnTiB kõrgtugevate poltide korrosiooniproduktide mikromorfoloogia erinevates simuleeritud korrosioonikeskkondades (100×): (a) 1 kord;b) 20 ×;c) 200 ×;(d) pH 3,5;(e) pH 7,5;(f) 50 °C.
Jooniselt 2a on näha, et korrodeerimata kõrgtugeva poldi proovikeha pinnal on ere metalliline läige ilma ilmse korrosioonita. Kuid esialgse simuleeritud korrosioonilahuse tingimustes (joonis 2b) oli proovi pind osaliselt kaetud punakaspruuni ja pruunikaspunase korrosiooniproduktidega ning mõnel pinnal oli näha ainult silmnähtavat metallist läiget. korrosioonilahus ei mõjutanud proovi pinda.Materjali omadustel on vähe mõju.Kuid 20 × originaalse simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsiooni tingimustes (joonis 2c) on ülitugeva poldi proovi pind täielikult kaetud suure hulga punakaspruuni korrosioonitoodete ja väikese koguse pruunikaspunase korrosiooniga.toode, ilmset metallilist läiget ei leitud ja algse pinna all oli väike kogus pruun-musta korrosiooniga pinna. roosilahuse kontsentratsioon (joonis 2d), proovi pind on täielikult kaetud pruunide korrosiooniproduktidega ning mõnel pool ilmuvad pruunikasmustad korrosiooniproduktid.
Kuna pH langes 3,5-ni (joonis 2e), oli proovide pinnal kõige rohkem pruunikaid korrosiooniprodukte ning osa korrosiooniprodukte oli koorunud.
Jooniselt 2g on näha, et temperatuuri tõustes 50 °C-ni pruunikaspunaste korrosiooniproduktide sisaldus proovi pinnal järsult väheneb, samal ajal kui erkpruunid korrosiooniproduktid katavad proovi pinda suurel alal. Korrosiooniprodukti kiht on suhteliselt lahti ja mõned pruunikasmustad tooted on maha koorunud.
Nagu on näidatud joonisel 3, on erinevates korrosioonikeskkondades 20MnTiB kõrgtugevate poltide pingekorrosioonikehade pinnal olevad korrosiooniproduktid silmnähtavalt kihistunud ja korrosioonikihi paksus suureneb koos simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsiooni suurenemisega. Esialgse simuleeritud korrosioonilahuse kihi tingimustes võib proovi pinnale jagatud korrosiooniproduktid olla:3a. enamik korrosioonitoodete kihti on ühtlaselt jaotunud, kuid tekib suur hulk pragusid;sisemine kiht on lahtine korrosioonitoodete kobar. 20-kordse algse simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsiooni korral (joonis 3b) saab proovi pinnal oleva korrosioonikihi jagada kolmeks kihiks: välimine kiht on peamiselt hajutatud klastri korrosiooniproduktid, mis on lahtised ja poorsed ning millel puudub hea kaitsevõime;Keskmine kiht on ühtlane korrosiooniprodukti kiht, kuid seal on silmnähtavaid pragusid ja korrosiooniioonid võivad pragudest läbi minna ja substraati erodeerida;sisemine kiht on tihe korrosiooniprodukti kiht ilma ilmsete pragudeta, millel on aluspinnale hea kaitsev toime.200-kordse algse simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsiooni tingimustes (joonis 3c) saab proovi pinnal oleva korrosioonikihi jagada kolmeks kihiks: välimine kiht on õhuke ja ühtlane korrosiooniprodukti kiht;keskmine kiht on peamiselt kroonlehekujuline ja helbekujuline korrosioon Sisemine kiht on tihe korrosiooniprodukti kiht ilma ilmsete pragude ja aukudeta, millel on aluspinda hea kaitsev toime.
Jooniselt 3d on näha, et simuleeritud korrosioonikeskkonnas, mille pH on 3,5, on 20MnTiB kõrgtugeva poldi proovikeha pinnal palju flokuleerivaid või nõelalaadseid korrosiooniprodukte. Spekuleeritakse, et need korrosiooniproduktid on peamiselt γ-FeOOH ja nende vahel on ilmne korrosioonikiht2OOH, väike kogus korrosioonikihti.
Jooniselt 3f on näha, et kui temperatuur tõusis 50 °C-ni, ei leitud korrosioonikihi struktuuris silmnähtavat tihedat sisemist roostekihti, mis viitab sellele, et 50 °C juures olid korrosioonikihtide vahel tühikud, mistõttu aluspind ei olnud täielikult korrosiooniproduktidega kaetud.Pakub kaitset aluspinna suurenenud korrosiooni kalduvuse eest.
Kõrgtugevate poltide mehaanilised omadused pideva koormuspinge korrosiooni korral erinevates söövitavates keskkondades on toodud tabelis 2:
Tabelist 2 on näha, et 20MnTiB kõrgtugevate poltide katsekehade mehaanilised omadused vastavad ka pärast kuiv-märgtsükliga kiirendatud korrosioonikatset erinevates simuleeritud korrosioonikeskkondades standardnõuetele, kuid võrreldes korrodeerimata katsetega esineb teatud kahjustus.proov.Algse simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsiooni kontsentratsiooni korral ei muutunud korrosioonilahuse mehaanilised omadused 0×2 kontsentratsioonil 0×2. simuleeritud lahuse kasutamisel vähenes proovi venivus oluliselt.Mehhaanilised omadused on sarnased 20 × ja 200 × originaalsete simuleeritud korrosioonilahuste kontsentratsioonidel.Kui simuleeritud korrosioonilahuse pH väärtus langes 3,5-ni, vähenes oluliselt proovide tõmbetugevus ja pikenemine. Kui temperatuur tõuseb 50°C-ni, on kahanemistugevuse ja pikenemise standardväärtus.
20MnTiB kõrgtugevate poltide pingekorrosioonikehade murdumismorfoloogiad erinevates korrosioonikeskkondades on näidatud joonisel 4, milleks on murde makromorfoloogia, murru keskmes paiknev kiutsoon, nihkeliidese mikromorfoloogiline huul ja proovi pind.
20MnTiB kõrgtugevate poltide katsekehade makroskoopilised ja mikroskoopilised murdemorfoloogiad erinevates simuleeritud korrosioonikeskkondades (500×): (a) korrosioon puudub;(b) 1 kord;(c) 20 ×;d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50 °C.
Jooniselt 4 on näha, et 20MnTiB ülitugeva poldi pingekorrosiooniproovi purunemine erinevates simuleeritud korrosioonikeskkondades kujutab endast tüüpilist kupakoonuse murdumist.Võrreldes korrodeerimata katsekehaga (joonis 4a) on kiudude ala pragude keskosa suhteliselt väike., on nihkehuule pindala suurem.See näitab, et materjali mehaanilised omadused on pärast korrosiooni oluliselt kahjustatud.Simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsiooni suurenemisega suurenesid kiupiirkonnas olevad süvendid murru keskel ja tekkisid selged rebimisõmblused.Kui kontsentratsioon tõusis 20-kordseks võrreldes algse simuleeritud korrosioonilahusega, ilmnes korrosioonisüvendite liides proovi ja korrosiooniproduktide serva vahel. pinnal.proov.
Jooniselt 3d võib järeldada, et proovi pinnal on korrosioonikihis ilmseid pragusid, millel ei ole maatriksile head kaitsvat toimet.Simuleeritud korrosioonilahuses, mille pH on 3,5 (joonis 4e), on proovi pind tugevalt korrodeerunud ja kiu keskmine pindala on ilmselgelt väike., Kiupiirkonna keskel on suur hulk ebakorrapäraseid rebimisõmblusi.Simuleeritud korrosioonilahuse pH väärtuse suurenemisega väheneb kiupiirkonna rebenemistsoon murru keskel, süvend väheneb järk-järgult ja ka süvendi sügavus väheneb järk-järgult.
Kui temperatuur tõusis 50 °C-ni (joonis 4g), oli proovi murdepinna nihkepiirkond suurim, kiu keskosas suurenesid oluliselt süvendid, samuti suurenes süvendi sügavus ning suurenes nihkehuule serva ja proovi pinna vaheline liides.Korrosiooniproduktid ja süvendid suurenesid, mis kinnitas joonisel 3f kajastatud substraadi korrosiooni süvenemist.
Korrosioonilahuse pH-väärtus kahjustab 20MnTiB kõrgtugevate poltide mehaanilisi omadusi, kuid mõju ei ole märkimisväärne. Korrosioonilahuses pH 3,5 jaotub proovi pinnale suur hulk flokuleerivaid või nõelalaadseid korrosiooniprodukte ning korrosioonikihil on silmnähtavad korrosioonisaadused, mis ei suuda moodustada head korrosioonikaitset. proovi murdumise mikroskoopilises morfoloogias.See näitab, et happelises keskkonnas väheneb oluliselt proovi võime vastupanuvõime välisjõu mõjul deformatsioonile ning materjali pingekorrosioonikalduvuse aste suureneb oluliselt.
Algne simuleeritud korrosioonilahus mõjutas väga tugevate poldiproovide mehaanilisi omadusi vähe, kuid kuna simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsioon tõusis 20-kordseks algse simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsioonist, said proovide mehaanilised omadused oluliselt kahjustatud ja purunemise mikrostruktuuris oli ilmne korrosioon.süvendid, sekundaarsed praod ja palju korrosiooniprodukte. Kui simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsiooni suurendati 20-kordselt 200-kordselt algsest simuleeritud korrosioonilahuse kontsentratsioonist, siis korrosioonilahuse kontsentratsiooni mõju materjali mehaanilistele omadustele nõrgenes.
Kui simuleeritud korrosioonitemperatuur on 25 ℃, ei muutu 20MnTiB kõrgtugevate poltide katsekehade voolavuspiir ja tõmbetugevus korrodeerimata katsekehadega võrreldes kuigi palju. Kuid simuleeritud korrosioonikeskkonna temperatuuril 50 °C vähenesid proovi tõmbetugevus ja pikenemine oluliselt, murde kahanemise määr oli lõigus, mis oli lähedane huule kahanemisele. mples tsentraalses kiu piirkonnas.Oluliselt suurenenud, süvendite sügavus suurenenud, korrosiooniproduktid ja korrosioonisüvendid suurenenud.See näitab, et temperatuurisünergistlikul korrosioonikeskkonnal on suur mõju ülitugevate poltide mehaanilistele omadustele, mis ei ole toatemperatuuril ilmne, kuid olulisem, kui temperatuur jõuab 50 °C-ni.
Pärast siseruumides läbi viidud kiirendatud korrosioonikatset, mis simuleeris atmosfäärikeskkonda Chongqingis, vähendati 20MnTiB kõrgtugevate poltide tõmbetugevust, voolavuspiiri, pikenemist ja muid parameetreid ning tekkisid ilmsed pingekahjustused. Kuna materjal on pinge all, tekib märkimisväärne lokaalne korrosioonikiirenduse kahjustus, mis tuleneb plastist tingitud korrosiooninähtuse suurest koosmõjust. tugevuspoldid, vähendavad vastupidavust välisjõudude deformatsioonile ja suurendavad pingekorrosiooni kalduvust.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Eksperimentaalne uuring 20MnTiB terasest valmistatud ülitugevate poltide omaduste kohta kõrgendatud temperatuuril.lõug.Tsiviilehitus.J.34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Rööbaste 20MnTiB terasest kõrgtugevate poltide murdumise analüüs.kuumtöötlus.Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Mg-Al-Zn sulamite pingekorrosioonipragunemine erinevates pH tingimustes SSRT meetodil.Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA jt. Glütsiini mõjud Cu10Ni sulami elektrokeemilisele ja pingekorrosioonipragunemisele sulfiidiga saastunud soolvees.Industrial Engineering.Chemical.reservoir.50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Survevalatud magneesiumisulami MRI230D korrosiooniomadused Mg(OH)2-ga küllastunud 3,5% NaCl lahuses.alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Influence of Chloride ions on static and stress corrosion behavior of 9Cr martensitic steel.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. SRB ja temperatuuri sünergistlik mõju X70 terase pingekorrosioonipragunemisele kunstlikus meremudalahuses.J.Chin.Sotsialistlik Partei.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. 00Cr21Ni14Mn5Mo2N roostevaba terase pingekorrosioonikäitumine merevees.füüsika.sooritage eksam.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. Silla kõrgtugevate poltide hilinenud murdumine.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Stress corrosion cracking of duplex roostevaba teras söövitavates lahustes. Doktoritöö, Atlanta, GA, USA: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. H2SO4 ja naci kontsentratsioonide mõju SUS304 roostevaba terase pingekorrosioonipragunemisele H2SO4-NaCl vesilahuses.alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Keskkonna ja materjalide mju terase pingekorrosioonipragunemisele H2O/CO/CO2 lahuses.Inter Milan.J.Koros.2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Bikarbonaadi, temperatuuri ja pH mõju API-X100 torujuhtmete terase passiveerimisele simuleeritud põhjaveelahuses. IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Temperatuuri mõju austeniitse roostevaba terase pingekorrosioonipragunemisele.coro.be opposed to.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Mitmete ülitugevate kinnitusdetailide teraste vesinikust põhjustatud viivitatud purunemiskäitumine (Kunmingi teaduse ja tehnoloogia ülikool, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. GH4080A sulami pingekorrosioonimehhanism kinnitusdetailidele.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).