Survetorustiku süsteemi projekteerimisel määrab määrav insener sageli, et süsteemi torustik peab vastama ühele või mitmele ASME B31 survetorustiku koodeksi osale. Kuidas järgivad insenerid torusüsteemide projekteerimisel koodinõudeid?
Esiteks peab insener otsustama, milline projekteerimisspetsifikatsioon tuleks valida. Survetorustike süsteemide puhul ei piirdu see tingimata ASME B31-ga. Muid ASME, ANSI, NFPA või muude juhtivate organisatsioonide välja antud koode võivad reguleerida projekti asukoht, rakendus jne. ASME B31-s on praegu seitse eraldi jaotist.
ASME B31.1 elektritorustik: see jaotis hõlmab elektrijaamade, tööstus- ja asutuste tehaste torustikke, maaküttesüsteeme ning kesk- ja kaugkütte- ja jahutussüsteeme. See hõlmab katla välist ja mittekatla välist torustikku, mida kasutatakse ASME I jaotise katelde paigaldamiseks. See jaotis ei kehti seadmete kohta, mis on hõlmatud ASME katla- ja surveanumate erinevate torustike ja jahutussüsteemide lõigus 1 ja muudes lõigus 3 kirjeldatud madala rõhuga küttesüsteemides. ASME B31.1. ASME B31.1 päritolu võib ulatuda 1920. aastatesse, esimene ametlik väljaanne avaldati 1935. aastal. Pange tähele, et esimene väljaanne koos lisadega oli alla 30 lehekülje ja praegune väljaanne on üle 300 lehekülje pikk.
ASME B31.3 Protsessi torustik: see jaotis hõlmab rafineerimistehaste torusid;keemia-, farmaatsia-, tekstiili-, paberi-, pooljuht- ja krüogeensed tehased;ning sellega seotud töötlemistehased ja terminalid.See jaotis on väga sarnane ASME B31.1-ga, eriti sirge toru seina minimaalse paksuse arvutamisel.See sektsioon oli algselt osa B31.1-st ja ilmus esmakordselt eraldi 1959. aastal.
ASME B31.4 torujuhtme transpordisüsteemid vedelike ja läga jaoks: see jaotis hõlmab torustikke, mis transpordivad peamiselt vedelaid tooteid tehaste ja terminalide vahel ning terminalides, pumpamis-, konditsioneerimis- ja mõõtejaamades. See jaotis oli algselt osa B31.1-st ja ilmus esmakordselt eraldi 1959. aastal.
ASME B31.5 külmutustorustiku ja soojusülekande komponendid: see jaotis hõlmab külmutusagensi ja sekundaarsete jahutusvedelike torustikke. See osa oli algselt osa B31.1-st ja ilmus esmakordselt eraldi 1962. aastal.
ASME B31.8 Gaasi ülekande- ja jaotustorustikusüsteemid: see hõlmab torusid peamiselt gaasiliste toodete transportimiseks allikate ja terminalide vahel, sealhulgas kompressorid, konditsioneerimis- ja mõõtejaamad;ja gaasi kogumistorustik.See jaotis oli algselt osa B31.1-st ja ilmus esmakordselt eraldi 1955. aastal.
ASME B31.9 Ehitusteenuste torustik: see jaotis hõlmab torustikke, mida tavaliselt leidub tööstus-, institutsiooni-, äri- ja avalikes hoonetes;ja mitmest eluruumist koosnevad eluruumid, mis ei nõua ASME B31.1-ga hõlmatud suurust, rõhku ja temperatuurivahemikke.See jaotis sarnaneb ASME B31.1 ja B31.3-ga, kuid on vähem konservatiivne (eriti minimaalse seinapaksuse arvutamisel) ja sisaldab vähem üksikasju.See piirdub madala rõhu ja madala temperatuuriga rakendustega, nagu on näidatud ASME B31.1.9.See jaotis avaldati esimeses lõigus 21.9.9.2.9.
ASME B31.12 Vesiniku torustik ja torustik: see jaotis hõlmab gaasilise ja vedela vesiniku teenuse torustikke ning gaasilise vesiniku teenuse torustikke. See jaotis avaldati esmakordselt 2008. aastal.
See, millist disainikoodi tuleks kasutada, on lõppkokkuvõttes omaniku otsustada. ASME B31 sissejuhatuses öeldakse: "Omanik vastutab selle koodiosa valimise eest, mis kõige paremini sarnaneb kavandatavale torustiku paigaldamisele."Mõnel juhul võib installimise erinevatele osadele kehtida mitu koodiosa.
ASME B31.1 2012. aasta väljaanne on edasiste arutelude jaoks esmane viide.Selle artikli eesmärk on juhendada määravat inseneri ASME B31-ga ühilduva survetorusüsteemi projekteerimisel läbi mõne põhietapi. ASME B31.1 juhiste järgimine annab hea ülevaate süsteemi üldisest disainist. Kui järgitakse ASME B3 või ASME B31, kasutatakse sarnaseid projekteerimismeetodeid. kasutatakse kitsamates rakendustes, peamiselt konkreetsete süsteemide või rakenduste jaoks, ja seda pikemalt ei käsitleta.Kuigi siin tuuakse esile projekteerimisprotsessi põhietapid, ei ole see arutelu ammendav ja süsteemi kavandamisel tuleks alati viidata täielikule koodile.Kõik viited tekstile viitavad ASME B31.1-le, kui pole öeldud teisiti.
Pärast õige koodi valimist peab süsteemi projekteerija üle vaatama ka kõik süsteemispetsiifilised konstruktsiooninõuded.Lõige 122 (6. osa) esitab projekteerimisnõuded, mis on seotud elektritorustike rakendustes tavaliselt kasutatavate süsteemidega, nagu aur, toitevesi, läbipuhumine ja läbipuhumine, mõõteriistade torustik ja rõhulangetussüsteemid. ASME B31.3 sisaldab ASME B31.3 sarnaseid lõikeid, mis on sarnased ASME B31.1-ga, kuid süsteemispetsiifiliste nõuetega on vähem detaile ja temperatuuri nõudeid. samuti erinevad jurisdiktsioonipiirangud, mis on piiritletud katla enda, katla välistorustiku ja ASME I osa katla torustikuga ühendatud mittekatla välistorustiku vahel.definitsioon.Joonis 2 näitab neid trummelkatla piiranguid.
Süsteemi projekteerija peab määrama kindlaks rõhu ja temperatuuri, mille juures süsteem töötab, ning tingimused, millele süsteem peab vastama.
Vastavalt punktile 101.2 ei tohi sisemine arvutuslik rõhk olla väiksem kui maksimaalne pidev töörõhk (MSOP) torusüsteemis, sealhulgas staatilise kõrguse mõju. Välisrõhule alluvad torud peavad olema projekteeritud nii, et need vastaksid töö-, seiskamis- või katsetingimustes eeldatavale maksimaalsele rõhkude erinevusele. Lisaks tuleb arvestada keskkonnamõjudega. Vastavalt punktile 101.4 peab torustikus rõhku allapoole konstrueeritud torus rõhku tõenäoliselt vähendama, et vähendada taluma välist rõhku või tuleb võtta meetmeid vaakumi purustamiseks. Olukordades, kus vedeliku paisumine võib rõhku tõsta, tuleks torusüsteemid projekteerida nii, et need taluksid suurenenud rõhku või tuleks võtta meetmeid ülerõhu leevendamiseks.
Alates punktist 101.3.2 peab torustiku projekteerimisel kasutatav metalli temperatuur esindama eeldatavaid maksimaalseid püsivaid tingimusi. Lihtsuse huvides eeldatakse üldiselt, et metalli temperatuur on võrdne vedeliku temperatuuriga. Soovi korral võib kasutada keskmist metalli temperatuuri seni, kuni välisseina temperatuur on teada. Erilist tähelepanu tuleks pöörata ka vedelikele, mis tõmmatakse läbi soojusvahetite või kammimisseadmete temperatuuri.
Tihti lisavad disainerid maksimaalsele töörõhule ja/või temperatuurile ohutusvaru. Varu suurus sõltub rakendusest. Kavandatud temperatuuri määramisel on oluline arvestada ka materjalipiirangutega. Kõrgete projekteerimistemperatuuride (üle 750 F) määramine võib nõuda legeermaterjalide kasutamist, mitte standardsemat süsinikterast. Pingeväärtused kohustuslikus liites A on toodud ainult süsiniku pingete temperatuurinäiteid, mis on lubatud. 800 F.Süsinikterase pikaajaline kokkupuude temperatuuriga üle 800 F võib põhjustada toru karboniseerumist, muutes selle rabedamaks ja tõrgeteta.Kui töötate temperatuuril üle 800 F, tuleks arvesse võtta ka süsinikterasest tingitud kiirenenud roomamiskahjustusi. Materjali temperatuuripiirangute täielikuks aruteluks vaadake lõiku 124.
Mõnikord võivad insenerid määrata iga süsteemi jaoks ka katserõhud.Lõige 137 annab juhised pingetestimise kohta.Tavaliselt määratakse hüdrostaatiline katse 1,5-kordsel arvutuslikul rõhul;siiski ei tohi rõngas- ja pikisuunalised pinged torustikus rõhukatse ajal ületada 90% punktis 102.3.3 (B) kirjeldatud materjali voolavuspiirist. Mõne katlavälise torusüsteemi puhul võib kasutusel olev lekkekatse olla praktilisem lekete kontrollimise meetod, mis tuleneb raskustest süsteemi osade isoleerimisel, või lihtsalt seetõttu, et süsteemi algkonfiguratsiooni ajal on lekkekatse võimalik lihtsalt.Nõus, see on vastuvõetav.
Kui projekteerimistingimused on kindlaks määratud, saab torustikku täpsustada.Esimene asi on otsustada, millist materjali kasutada.Nagu varem mainitud, on erinevatel materjalidel erinevad temperatuuripiirangud.Lõige 105 sätestab täiendavad piirangud erinevatele torustiku materjalidele. Materjali valik sõltub ka süsteemi vedelikust, nt niklisulamite kasutamine söövitavates keemilistes torustike rakendustes, roostevaba terase kasutamine puhta kroomterase voolu tagamiseks (kõrge õhuga süsinikusisaldusega tsellul või rohkem %). erated corrosion.Flow Accelerated Corrosion (FAC) on erosiooni-/korrosiooninähtus, mis on näidanud, et mõnes kõige kriitilisemas torusüsteemis põhjustab seina tõsist õhenemist ja torude rikkeid.Vanitaartehniliste komponentide hõrenemist nõuetekohaselt arvesse võtmata jätmisel võivad olla ja on olnud tõsised tagajärjed, näiteks 2007. aastal, kui KATAN&L-i kolmandas elektrijaamas purunes tõsine ülekuumenemistoru ja kaks töölist.
Punktis 104.1.1 olevad võrrandid 7 ja võrrandid 9 määratlevad vastavalt minimaalse nõutava seinapaksuse ja maksimaalse siserõhu siserõhu all oleva sirge toru jaoks. Nende võrrandite muutujad hõlmavad maksimaalset lubatud pinget (kohustuslikust lisast A), toru välisläbimõõtu, materjalitegurit (nagu on näidatud allpool tabelis 104.1) ja paljusid täiendavaid paksusega seotud muutusi (A)1. , mis määrab sobiva torustiku materjali, nimiläbimõõdu ja seina paksuse, võib olla korduv protsess, mis võib hõlmata ka vedeliku kiirust, rõhulangust ning torustiku ja pumpamise kulusid. Olenemata rakendusest tuleb kontrollida minimaalset nõutavat seinapaksust.
Erinevatel põhjustel, sealhulgas FAC-i kompenseerimiseks võib lisada täiendavat paksusevaru. Varusid võidakse nõuda mehaaniliste ühenduste tegemiseks vajalike keermete, pilude jms materjali eemaldamise tõttu. Vastavalt punktile 102.4.2 peab minimaalne varus olema võrdne keerme sügavusega pluss töötluse tolerants. Luba võib nõuda ka ülemäärase koormuse, täiendava tugevuse tagamiseks, et vältida torude kahjustusi, kokkutõmbumist või kokkuvarisemist. ed punktis 102.4.4. Varusid saab lisada ka keevisliidete (punkt 102.4.3) ja põlvede (punkt 102.4.5) arvessevõtmiseks.Lõpuks saab lisada tolerantsid, et kompenseerida korrosiooni ja/või erosiooni.Selle varude paksus peab olema kooskõlas torude1 eeldatava kasutuseaga. .
Valikuline IV lisa sisaldab juhiseid korrosioonitõrje kohta.Kaitsekatted, katoodkaitse ja elektriisolatsioon (nagu isoleerivad äärikud) on kõik meetodid, mis takistavad maetud või vee all olevate torustike välist korrosiooni. Sisekorrosiooni vältimiseks võib kasutada korrosiooniinhibiitoreid või vooderdusi. Samuti tuleks hoolikalt jälgida, et pärast täielikku hüdrostaatilisuse ja hüdrostaatilisuse testimist tuleks kasutada sobivat hüdrostaatilist testimist.
Varasemate arvutuste jaoks nõutav toru seina minimaalne paksus või ajakava ei pruugi olla konstantne kogu toru läbimõõdu ulatuses ja võib nõuda eri diameetrite jaoks erinevate ajakavade spetsifikatsioone. Sobivad ajakava ja seina paksuse väärtused on määratletud dokumendis ASME B36.10 keevitatud ja õmblusteta sepistatud terastoru.
Toru materjali täpsustamisel ja eelnevalt käsitletud arvutuste tegemisel on oluline jälgida, et arvutustes kasutatud maksimaalsed lubatud pinge väärtused vastaksid määratud materjalile. Näiteks kui roostevabast terasest toru A312 304 Li asemel on valesti määratud roostevabast terasest toru A312 304L, võib esitatud seinapaksus olla kahe materjali maksimaalse lubatud pinge erinevuse tõttu ebapiisav. toru tuleb asjakohaselt täpsustada.Näiteks kui arvutamisel kasutatakse õmblusteta toru maksimaalset lubatud pingeväärtust, tuleks määrata õmbluseta toru. Vastasel juhul võib tootja/paigaldaja pakkuda õmblusega keevitatud toru, mille tulemuseks võib olla seina ebapiisav paksus madalamate maksimaalsete lubatud pingeväärtuste tõttu.
Oletagem näiteks, et torujuhtme projekteeritud temperatuur on 300 F ja arvestuslik rõhk on 1200 psig.2" ja 3". Kasutatakse süsinikterasest (A53 klassi B õmblusteta) traati. Määrake kindlaks sobiv torustiku plaan, mis vastab ASME B31.1 võrrandi 9 nõuetele.Esiteks on selgitatud projekteerimistingimused:
Järgmiseks määrake tabelist A-1 A53 klassi B maksimaalsed lubatud pingeväärtused ülaltoodud arvutustemperatuuridel. Pange tähele, et õmblusteta toru väärtust kasutatakse, kuna õmblusteta toru on määratud:
Lisada tuleb ka paksusvaru.Selle rakenduse puhul eeldatakse 1/16 tolli.Korrosioonivaru.Hiljem lisatakse eraldi freesimise tolerants.
3 tolli. Esmalt määratakse toru. Eeldusel, et toru on graafiku 40 ja freesimise tolerants on 12,5%, arvutage maksimaalne rõhk:
Graafiku 40 toru on 3-tollise toru jaoks rahuldav ülaltoodud projekteerimistingimustes.Järgmiseks kontrollige 2 tolli. Torujuhe kasutab samu eeldusi:
2 tolli.Eespool määratletud projekteerimistingimustel vajab torustik paksemat seinapaksust kui graafik 40.Proovige 2 tolli. Ajakava 80 torud:
Kuigi toruseina paksus on rõhu kujundamisel sageli piiravaks teguriks, on siiski oluline kontrollida, kas kasutatavad liitmikud, komponendid ja ühendused sobivad kindlaksmääratud projekteerimistingimustega.
Üldreeglina loetakse vastavalt punktidele 104.2, 104.7.1, 106 ja 107 kõik tabelis 126.1 loetletud standardite kohaselt toodetud ventiilid, liitmikud ja muud survet sisaldavad komponendid sobivaks kasutamiseks tavalistes töötingimustes või allpool neid standardeid. kui need, mis on määratletud ASME B31.1-s, kohaldatakse rangemaid piiranguid.
Torude ristumiskohtades on soovitatav kasutada tabelis 126.1 loetletud standardite järgi valmistatud tee-, põiki-, risti-, harukeevisühendusi jne. Mõnel juhul võivad torujuhtmete ristumiskohad vajada ainulaadseid haruühendusi. Lõige 104.3.1 sätestab haruühendustele lisanõuded tagamaks, et torustiku materjalist on piisavalt survet.
Projekteerimise lihtsustamiseks võib projekteerija määrata kõrgemad projekteerimistingimused, et need vastaksid teatud rõhuklassi ääriku reitingule (nt ASME klass 150, 300 jne), mis on määratletud ASME B16 .5-s toodud konkreetsete materjalide rõhu-temperatuuri klassis. kujundused.
Torustiku projekteerimise oluline osa on tagada, et pärast rõhu, temperatuuri ja välisjõudude mõju rakendamist säiliks torustiku konstruktsiooni terviklikkus. Süsteemi konstruktsiooni terviklikkus jäetakse projekteerimisel sageli tähelepanuta ja kui seda ei tehta hästi, võib see olla projekteerimise üks kulukamaid osi. Konstruktsiooni terviklikkust käsitletakse peamiselt kahes kohas: punkt 104.8: torujuhtme komponent
Punktis 104.8 on loetletud põhilised koodivalemid, mida kasutatakse, et teha kindlaks, kas torusüsteem ületab koodiga lubatud pingeid. Neid koodivõrrandeid nimetatakse tavaliselt pidevateks koormusteks, juhuslikeks koormusteks ja nihkekoormusteks. Püsiv koormus on rõhu ja kaalu mõju torustikusüsteemile. Juhuslikud koormused on pidevad koormused, millele lisanduvad võimalikud tuulekoormused, lühiajalised seismilised koormused ja muud maapealsed koormused. mõjuvad samaaegselt teistele juhuslikele koormustele, nii et iga juhuslik koormus on analüüsi ajal eraldi koormuse juhtum. Nihkekoormused on termilise kasvu, seadme nihke töö ajal või mis tahes muu nihkekoormuse mõju.
Punktis 119 käsitletakse, kuidas käsitleda torude paisumist ja paindlikkust torusüsteemides ning kuidas määrata reaktsioonikoormusi. Torustikusüsteemide paindlikkus on seadmete ühendamisel sageli kõige olulisem, kuna enamik seadmete ühendusi talub ainult minimaalset ühenduspunktis rakendatavat jõudu ja momenti. Enamikul juhtudel mõjutab torustiku termiline kasv suurimat mõju süsteemi reaktsioonikoormusele, seega on oluline ka soojuse kasv.
Torusüsteemi paindlikkuse kohandamiseks ja süsteemi nõuetekohase toestuse tagamiseks on hea tava toetada terastorusid vastavalt tabelile 121.5. Kui projekteerija püüab järgida selle tabeli standardset tugivahet, saavutab see kolm asja: minimeerib omakaalu läbipainde, vähendab püsivaid koormusi ja suurendab nihkekoormust projekteeritavates kohtades1f5. , põhjustab see tavaliselt vähem kui 1/8 tolli omakaalulist nihkumist või nõtkumist.toru tugede vahel.Isekaalulise läbipainde minimeerimine aitab vähendada kondenseerumise võimalust auru või gaasi kandvates torudes.Tabelis 121.5 toodud vahekauguse soovituste järgimine võimaldab projekteerijal ka vähendada pidevat pinget, mis võimaldaks torustiku pidevat pinget protsentuaalselt. 1B, on nihkekoormuse lubatud pinge pöördvõrdeline püsivate koormustega.Seetõttu saab püsiva koormuse minimeerimisega maksimeerida nihkepingetolerantsi. Torutugede soovitatav vahekaugus on näidatud joonisel 3.
Et tagada torustiku reaktsioonikoormuste nõuetekohane arvestamine ja koodipingete järgimine, on levinud meetod süsteemi arvutipõhise torustiku pingeanalüüsi läbiviimine. Saadaval on mitu erinevat torujuhtme pingeanalüüsi tarkvarapaketti, näiteks Bentley AutoPIPE, Intergraph Caesar II, Piping Solutions Tri-Flex või mõni muu kaubanduslikult saadav pakett. Torustikmudelite konstrueerimise elemendi kasutamise eeliseks on torustike konstrueerimise elemendi kasutamine. lihtsaks kontrollimiseks ja konfiguratsioonis vajalike muudatuste tegemiseks.Joonis 4 on näide torujuhtme lõigu modelleerimisest ja analüüsimisest.
Uue süsteemi projekteerimisel määravad süsteemidisainerid tavaliselt, et kõik torustikud ja komponendid tuleks valmistada, keevitada, monteerida jne vastavalt kasutatavale koodile. Mõne moderniseerimise või muude rakenduste puhul võib siiski olla kasulik, kui määratud insener annab juhiseid teatud tootmistehnikate kohta, nagu on kirjeldatud V peatükis.
Levinud probleem, mis tagantjärele paigaldamisel kokku puutub, on keevisõmbluse eelkuumutamine (punkt 131) ja keevitusjärgne kuumtöötlus (punkt 132). Muude eeliste hulgas kasutatakse neid kuumtöötlusi pingete leevendamiseks, pragunemise vältimiseks ja keevisõmbluse tugevuse suurendamiseks. Üksused, mis mõjutavad keevituseelse ja keevitusjärgse kuumtöötlemise nõudeid, hõlmavad, kuid ei piirdu, järgmist: materjali paksuse rühmitamine, liitematerjalide paksus ja rühmitamine. Kohustuslikus lisas A loetletud elemendile on määratud P-number. Eelsoojenduse puhul on punktis 131 sätestatud minimaalne temperatuur, milleni mitteväärismetall tuleb enne keevitamist kuumutada. PWHT puhul on tabelis 132 toodud hoidmistemperatuuri vahemik ja keevistsooni hoidmise kestus. Kuumutamis- ja jahutuskiirused, temperatuuri mõõtmise meetodid, kuumutusmeetodid ja muud protseduurid peaksid rangelt järgima kehtestatud piirkonna eeskirju. suutmatus korralikult kuumtöötleda.
Teine potentsiaalne murekoht surve all olevate torustike süsteemide puhul on torude kõverad. Torude painutamine võib põhjustada seina õhenemist, mille tulemuseks on seina ebapiisav paksus. Vastavalt punktile 102.4.5 lubab kood painutusi seni, kuni minimaalne seinapaksus vastab samale valemile, mida kasutatakse sirge toru minimaalse seinapaksuse arvutamiseks.Tavaliselt lisatakse soovitatavale seinapaksuse vähendamisele10.5.5.4. varud erinevatele painderaadiustele.Painded võivad vajada ka eelpainutust ja/või painutusjärgset kuumtöötlust.Lõige 129 annab juhiseid põlvede valmistamise kohta.
Paljude survetorustike süsteemide jaoks on vaja paigaldada kaitseklapp või kaitseklapp, et vältida süsteemi ülerõhu tekkimist. Nende rakenduste jaoks on valikuline II lisa: Ohutusklapi paigaldamise projekteerimisreeglid väga väärtuslik, kuid mõnikord vähetuntud ressurss.
Vastavalt punktile II-1.2 iseloomustab kaitseklappe gaasi või auru teenindamiseks täielikult avatud hüpik, samas kui kaitseventiilid avanevad ülesvoolu staatilise rõhu suhtes ja neid kasutatakse peamiselt vedeliku teenindamiseks.
Kaitseklappide üksusi iseloomustab see, kas need on avatud või suletud väljalaskesüsteemid. Lahtise väljalaske korral väljub kaitseklapi väljalaskeava põlv tavaliselt väljalasketorusse atmosfääri. Tavaliselt põhjustab see väiksema vasturõhu. Kui väljalasketorus luuakse piisav vasturõhk, võib osa heitgaasist väljutada või tagasi uhtuda väljalasketoru sisselaskeotsast väljalasketoru sisselaskeotsas. kaitseklapi väljalaskeava õhutustorus oleva õhu kokkusurumise tõttu, mis võib põhjustada rõhulainete levikut.Punktis II-2.2.2 on soovitatav, et suletud väljalasketorustiku arvutuslik rõhk oleks vähemalt kaks korda suurem püsiseisundi töörõhust.Joonistel 5 ja 6 on näidatud vastavalt avatud ja suletud kaitseklapi paigaldus.
Kaitseklappide paigaldusele võivad mõjuda erinevad jõud, nagu on kokku võetud punktis II-2. Nende jõudude hulka kuuluvad soojuspaisumisefektid, mitme samaaegselt õhku väljuva kaitseklapi koosmõju, seismilised ja/või vibratsiooniefektid ning rõhumõjud rõhu vähendamise sündmuste ajal. Kuigi arvestuslik rõhk kuni kaitseklapi väljalaskeava peab vastama allavoolutoru kavandatud rõhule, sõltub II lõigus tühjendussüsteemi konfiguratsioonist lähtuv rõhk E ja tühjendussüsteemis. 2.2 rõhu ja kiiruse määramiseks väljalaskepõlv, väljalasketoru sisselaskeava ja väljalasketoru väljalaskeava avatud ja suletud tühjendussüsteemide puhul. Seda teavet kasutades saab arvutada ja arvestada reaktsioonijõude väljalaskesüsteemi erinevates punktides.
Avatud tühjendusrakenduse probleemi näide on toodud lõigus II-7. Ohutusklapi tühjendussüsteemides on voolukarakteristikute arvutamiseks ka teisi meetodeid ja lugejat hoiatatakse kontrollima, kas kasutatud meetod on piisavalt konservatiivne. Ühte sellist meetodit kirjeldab GS Liao ajakirjas Electrical Engineering Journal 175 avaldatud elektrijaamade ohutuse ja rõhuvabastusklapi väljalaskerühma analüüsis.
Kaitseklapi asukoht peab hoidma sirge toru minimaalset kaugust igast käänakust. See minimaalne kaugus sõltub süsteemi teenindusest ja geomeetriast, nagu on määratletud punktis II-5.2.1. Mitme kaitseklapiga paigaldiste puhul sõltub klapi haruühenduste soovitatav vahekaugus haru ja teenindustorustiku raadiusest, nagu on näidatud tabeli D-1-5 punktis 10.c märkuses. kaitseklapi tühjendamine töötorustikusse, mitte külgnevasse konstruktsiooni, et minimeerida soojuspaisumise ja seismiliste vastasmõjude mõju. Nende ja muude kaitseklapi sõlmede projekteerimisel võetavate kaalutluste kokkuvõte on esitatud jaotises II-5.
Ilmselgelt ei ole selle artikli raames võimalik katta kõiki ASME B31 projekteerimisnõudeid.Kuid iga survetorusüsteemi projekteerimisega seotud määratud insener peaks vähemalt selle projekteerimiskoodiga kursis olema. Loodetavasti peavad lugejad ülaltoodud teabe põhjal ASME B31 väärtuslikumaks ja ligipääsetavamaks ressursiks.
Monte K. Engelkemier on Stanley Consultantsi projektijuht. Engelkemier on Iowa Engineering Society, NSPE ja ASME liige ning töötab B31.1 elektritorustiku koodide komitees ja alamkomitees. Tal on üle 12-aastane praktiline kogemus torusüsteemide paigutuse, projekteerimise, kinnituse hindamise ja pingeanalüüsi valdkonnas. 6-aastane töökogemus torusüsteemide projekteerimisel erinevatele kommunaal-, munitsipaal-, institutsionaalsetele ja tööstusklientidele ning on ASME ja Iowa Engineering Society liige.
Kas teil on selles sisus käsitletavate teemade kohta kogemusi ja teadmisi? Kaaluge oma panust meie CFE Media toimetusse ja saate tunnustuse, mida teie ja teie ettevõte väärivad. Protsessi alustamiseks klõpsake siin.