Kiitos vierailustasi Nature.comissa. Käyttämäsi selainversio tukee rajoitetusti CSS:ää. Parhaan kokemuksen saamiseksi suosittelemme käyttämään päivitettyä selainta (tai poistamaan yhteensopivuustilan Internet Explorerissa). Tällä välin tuen jatkamisen varmistamiseksi näytämme sivuston ilman tyylejä ja JavaScriptiä.
Kokeet suoritettiin suorakaiteen muotoisessa kanavassa, joka oli peitetty neljän vinon lieriömäisen sauvan poikittaislinjoilla. Keskitangon pintaan kohdistuva paine ja painehäviö kanavan poikki mitattiin vaihtelemalla tangon kaltevuuskulmaa. Testattiin kolmea eri halkaisijaltaan olevaa sauvakokoonpanoa. Mittaustulokset analysoidaan liikemäärän säilymisen periaatteella ja muuttumattomien parametrien välillä. paine järjestelmän kriittisissä kohdissa tangon tunnusomaisiin mittoihin. Riippumattomuusperiaatteen on todettu pätevän useimpiin Euler-lukuihin, jotka kuvaavat painetta eri paikoissa, eli jos paine on dimensioton käyttämällä tangon suhteen normaalin tulonopeuden projektiota, sarja on riippumaton laskukulmasta.Tuloksena olevaa puoliempiiristä korrelaatiota voidaan käyttää Suunnittele vastaava hydrauliikka.
Monet lämmön- ja massansiirtolaitteet koostuvat joukosta moduuleja, kanavia tai kennoja, joiden läpi nesteet kulkevat enemmän tai vähemmän monimutkaisissa sisäisissä rakenteissa, kuten tangoissa, puskureissa, sisäosissa jne. Viime aikoina on herännyt uudelleen kiinnostus saada parempi käsitys mekanismeista, jotka yhdistävät sisäisen paineen jakautumisen ja monimutkaisiin sisäosiin kohdistuvat voimat moduulin yleiseen paineen alenemiseen. Muun muassa innovatiivisia tekijöitä on lisännyt tieteen tehostaminen, ja tämä kiinnostus on ollut polttoaineen ja toiminnan tehostamista. numeeriset simulaatiot ja laitteiden lisääntyvä miniatyrisointi. Viimeaikaiset kokeelliset tutkimukset paineen sisäisestä jakautumisesta ja häviöistä sisältävät erimuotoisten ripojen karhennettuja kanavia 1, sähkökemiallisia reaktorin kennoja 2, kapillaaripuristusta 3 ja hilarunkomateriaalia 4 .
Yleisimmät sisäiset rakenteet ovat lieriömäisiä sauvoja yksikkömoduulien läpi, joko niputettuina tai eristettyinä. Lämmönvaihtimissa tämä kokoonpano on tyypillinen vaipan puolella. Vaipan puolen painehäviö liittyy lämmönvaihtimien, kuten höyrystimien, lauhduttimien ja höyrystimien, suunnitteluun. Tuoreessa tutkimuksessa Wang et al.5 löysi uudelleenkiinnitys- ja yhteisirrotuksen virtaustilat sauvojen tandemkonfiguraatiossa.Liu ym.6 mittasivat painehäviön suorakaiteen muotoisissa kanavissa sisäänrakennetuilla U-muotoisilla kaksoisputkinipuilla, joilla oli eri kaltevuuskulmat, ja kalibroivat numeerisen mallin, joka simuloi sauvakimppuja huokoisilla väliaineilla.
Kuten odotettiin, on useita konfiguraatiotekijöitä, jotka vaikuttavat sylinteriryhmän hydrauliseen suorituskykyyn: järjestelyn tyyppi (esim. porrastettu tai linjassa), suhteelliset mitat (esim. nousu, halkaisija, pituus) ja kaltevuuskulma. Useat kirjoittajat keskittyivät löytämään dimensioimattomia kriteerejä, jotka ohjaavat suunnitelmia geometristen parametrien yhteisvaikutusten vangitsemiseksi. Hiljattain tekemässä kokeellisessa tutkimuksessa Kim et al.7 ehdotti tehokasta huokoisuusmallia käyttämällä yksikkökennon pituutta ohjausparametrina, käyttäen tandem- ja porrastettuja taulukoita ja Reynoldsin lukuja välillä 103 ja 104. Snarski8 tutki, kuinka tehospektri vesitunnelissa olevaan sylinteriin kiinnitetyistä kiihtyvyysantureista ja hydrofoneista vaihtelee virtaussuunnan kaltevuuden mukaan.9 tutki seinän paineen jakautumista sylinterimäisen tangon ympäri kiertoilmavirrassa.Mityakov et al.10 piirsi nopeuskentän kääntyneen sylinterin jälkeen käyttämällä stereo PIV.Alam et ai.11 suoritti kattavan tandem-sylintereiden tutkimuksen, jossa keskityttiin Reynoldsin luvun ja geometrisen suhteen vaikutuksiin pyörteiden irtoamiseen. He pystyivät tunnistamaan viisi tilaa, nimittäin lukitus, ajoittainen lukitus, ei lukitusta, aliharmoninen lukitus ja leikkauskerroksen uudelleenkiinnitystilat. Viimeaikaiset numeeriset tutkimukset ovat osoittaneet virtaavan rakenteen rajoituksia.
Yleisesti ottaen yksikkökennon hydraulisen suorituskyvyn odotetaan riippuvan sisäisen rakenteen konfiguraatiosta ja geometriasta, joka yleensä kvantifioidaan tiettyjen kokeellisten mittausten empiiristen korrelaatioiden avulla. Monissa jaksollisista komponenteista koostuvissa laitteissa virtauskuviot toistuvat jokaisessa solussa, ja siten edustaviin soluihin liittyvää tietoa voidaan käyttää ilmaisemaan rakenteen yleistä hydraulista käyttäytymistä monimittakaavaisten mallien avulla. Tyypillinen esimerkki on aukkolevyn purkausyhtälö 15. Kaltevien sauvojen erikoistapauksessa, joko suljetussa tai avoimessa virtauksessa, kirjallisuudessa usein mainittu ja suunnittelijoiden käyttämä mielenkiintoinen kriteeri on hallitseva hydraulinen suuruus (esim. painehäviö, voima, pyörteen irtoamistaajuus jne.) ) kosketukseen.) periaate, johon viitataan usein virtauskomponenttina. dynamiikkaa ohjaa ensisijaisesti sisäänvirtauksen normaalikomponentti ja että sylinterin akseliin kohdistetun aksiaalikomponentin vaikutus on mitätön.Vaikka kirjallisuudessa ei ole yksimielisyyttä tämän kriteerin validiteettialueesta, se tarjoaa monissa tapauksissa hyödyllisiä arvioita empiirisille korrelaatioille tyypillisten kokeellisten epävarmuustekijöiden puitteissa. se keskimääräinen vastus417.
Tässä työssä on esitetty neljän vinon sylinterimäisen sauvan poikittaislinjan kanavan sisäisen paineen ja painehäviön tutkimuksen tulokset. Mittaa kolme eri halkaisijaa olevaa sauvakokoonpanoa, muuttaen kaltevuuskulmaa. Kokonaistavoitteena on tutkia mekanismia, jolla tangon pinnan paineen jakautuminen liittyy kanavan kokonaispaineen alenemiseen. Tutkimus- ja soveltamistietoa analysoidaan riippumattomuusperiaatteen pätevyyden arvioimiseksi. Lopuksi luodaan dimensiottomat puoliempiiriset korrelaatiot, joita voidaan käyttää vastaavien hydraulilaitteiden suunnitteluun.
Kokeellinen kokoonpano koostui suorakaiteen muotoisesta testiosasta, joka vastaanotti aksiaalipuhaltimen tuottaman ilmavirran. Testiosa sisältää yksikön, joka koostuu kahdesta yhdensuuntaisesta keskitangosta ja kahdesta puolisauvasta upotettuna kanavan seiniin, kuten kuvassa 1e, kaikki saman halkaisijan omaavat. Kuvissa 1a–e on esitetty kokeellisen kokoonpanon kunkin osan yksityiskohtainen geometria ja mitat.
a Tulo-osio (pituus millimetreinä).Luo b käyttämällä Openscad 2021.01:tä, openscad.org.Päätestiosa (pituus millimetreinä).Luotu Openscad 2021.01:llä, openscad.org c Päätestiosan poikkileikkausnäkymä (pituus millimetreinä).Luotu käyttämällä Openscad 2021.01:tä openscad.ngle20 mm ).Luotu Openscad 2021.01:llä, räjäytysnäkymä openscad.org:n testiosaan e.Luotu Openscad 2021.01:llä, openscad.org.
Testattiin kolme sarjaa eri halkaisijaltaan olevia tankoja. Taulukossa 1 on lueteltu kunkin tapauksen geometriset ominaisuudet. Tangot on asennettu astelevylle siten, että niiden kulma virtaussuuntaan nähden voi vaihdella 90° ja 30° välillä (kuvat 1b ja 3). Kaikki tangot on valmistettu ruostumattomasta teräksestä ja ne on keskitetty ulkopuolisen tilan välillä, jolloin niiden välinen suhteellinen etäisyys on sama.
Testiosan tulovirtaus mitattiin kalibroidulla venturilla, kuten kuvassa 2, ja tarkkailtiin DP Cell Honeywell SCX:llä. Nesteen lämpötila testiosan ulostulossa mitattiin PT100-lämpömittarilla ja sitä säädettiin 45±1°C:ssa. Tasomaisen nopeusjakauman varmistamiseksi ja metallin virtauksen vähentämiseksi pyörteilykanavan läpimenon etäisyydellä on asetettu kolmiulotteinen vesi. Viimeisen seulan ja tangon välissä käytettiin noin 4 hydraulihalkaisijaa ja ulostulon pituus oli 11 hydraulihalkaisijaa.
Kaaviokuva Venturi-putkesta, jota käytetään mittaamaan tulovirtauksen nopeutta (pituus millimetreinä).Luotu Openscad 2021.01:llä, openscad.org.
Tarkkaile painetta keskitangon yhdellä sivulla 0,5 mm:n painehanalla testiosan keskitasossa. Hanan halkaisija vastaa 5°:n kulmaväliä;siksi kulmatarkkuus on noin 2°. Valvottua sauvaa voidaan pyörittää akselinsa ympäri, kuten kuvassa 3. Tangon pintapaineen ja testiosan sisäänkäynnin paineen välinen ero mitataan differentiaalisella DP Cell Honeywell SCX -sarjalla. Tämä paine-ero mitataan kullekin baarijärjestelylle. Vaihtelemalla virtausnopeutta \ ja kaltevuuskulmaa \(kaltevuuskulmaa) \(kaltevuuskulma)
Virtausasetukset. Kanavan seinät näkyvät harmaina. Virtaus virtaa vasemmalta oikealle, ja sauva estää sen. Huomaa, että näkymä "A" on kohtisuorassa sauvan akseliin nähden.Ulommat tangot on upotettu puoliksi sivusuunnassa oleviin kanavan seiniin. Astetta käytetään kaltevuuskulman mittaamiseen \(\alpha \).Luotu sovelluksella Open20.2scad.1org,2.2scad.
Kokeen tarkoituksena on mitata ja tulkita painehäviö kanavien tuloaukkojen välillä ja painetta keskitangon pinnalla, \(\theta\) ja \(\alpha\) eri atsimuutteille ja laskuille. Yhteenvetona tuloksista voidaan todeta, että paine-ero ilmaistaan ​​dimensiottomana Eulerin numerona:
missä \(\rho \) on nesteen tiheys, \({u}_{i}\) on keskimääräinen tulonopeus, \({p}_{i}\) on tulopaine ja \({p }_{ w}\) on paine tangon seinämän tietyssä pisteessä. Tulonopeus on kiinteä kolmella eri alueella. Reynoldsin luku, \(Re\equiv {u}_{i}H/\nu \) (jossa \(H\) on kanavan korkeus ja \(\nu \) on kinemaattinen viskositeetti) välillä 40 000 ja 67 000. Tangon Reynoldsin luku (\(Re\equiv) 0 turb 0 välillä 2 . \ 5 Venturissa tallennettujen signaalien suhteellisella standardipoikkeamalla arvioitu intensiteetti on keskimäärin 5 %.
Kuvassa 4 näkyy \({Eu}_{w}\) korrelaatio atsimuuttikulman \(\theta \) kanssa, parametroituna kolmella kallistuskulmalla, \(\alpha \) = 30°, 50° ja 70° . Mittaukset on jaettu kolmeen kuvaajaan tangon halkaisijan mukaan. Voidaan nähdä, että kokeen virtausnopeus on riippumaton yleisestä luvusta. θ:ssa seuraa tavallista seinänpainetrendiä ympyränmuotoisen esteen kehällä. Virtaussuuntaisissa kulmissa, eli θ välillä 0 - 90°, sauvan seinämän paine laskee ja saavuttaa minimin 90°:ssa, mikä vastaa sauvojen välistä rakoa, jossa nopeus on suurin virtausalueen rajoituksista johtuen. Tämän jälkeen paine θ, jonka jälkeen paine on 90°, jää tasaiseksi 0:sta 0:een. sauvan seinämän takarajakerroksen erottamiseen. Huomaa, että minimipaineen kulmassa ei ole muutosta, mikä viittaa siihen, että mahdolliset häiriöt viereisistä leikkauskerroksista, kuten Coanda-ilmiöt, ovat toissijaisia.
Varren ympärillä olevan seinän Euler-luvun vaihtelu eri kaltevuuskulmien ja sauvan halkaisijoiden mukaan. Luotu Gnuplot 5.4:llä, www.gnuplot.info.
Seuraavassa analysoimme tuloksia olettaen, että Euler-luvut voidaan arvioida vain geometrisilla parametreilla, eli piirteen pituussuhteilla \(d/g\) ja \(d/H\) (jossa \(H\) on kanavan korkeus) ja kaltevuuden \(\alpha \). tangon akseliin nähden \({u}_{n}={u}_{i}\mathrm {sin} \alpha \) . Tätä kutsutaan joskus riippumattomuusperiaatteeksi. Yksi seuraavan analyysin tavoitteista on tutkia, päteekö tämä periaate meidän tapauksessamme, jossa virtaus ja esteet rajoittuvat suljettuihin kanaviin.
Tarkastellaan välitangon pinnan etuosasta mitattua painetta, eli θ = 0. Bernoullin yhtälön mukaan paine tässä kohdassa\({p}_{o}\) tyydyttää:
missä \({u}_{o}\) on nesteen nopeus lähellä sauvan seinämää, kun θ = 0, ja oletamme suhteellisen pieniä palautumattomia häviöitä. Huomaa, että dynaaminen paine on riippumaton kineettisessä energiatermissä. Jos \({u}_{o}\) on tyhjä (eli pysähtynyt tila), Euler-luvut tulee yhtenäistää. Kuitenkin kuvassa ({\4) voidaan havaita, että ({\4) Eu_____ oletetaan, että yllä olevan taipuman suuruus on tulonopeuden projektio akselille (eli \({u}_{i}\mathrm{cos}\alpha \)), vastaava Euler-luvun tulos on:
Kuvassa 5 verrataan yhtälöitä.(3) Se osoittaa hyvää yhtäpitävyyttä vastaavien kokeellisten tietojen kanssa.Keskipoikkeama oli 25 % ja luottamustaso 95 %. Huomaa, että yhtälö.(3) Riippumattomuusperiaatteen mukaisesti. Samoin kuva 6 osoittaa, että Euler-luku vastaa tangon takapinnalle kohdistuvaa painetta, {1_p-segmentissä, ja }_s{e}\), Noudattaa myös trendiä, joka on verrannollinen arvoon \({\mathrm{sin}}^{2}\alpha \) . Molemmissa tapauksissa kerroin riippuu kuitenkin tangon halkaisijasta, mikä on järkevää, koska jälkimmäinen määrittää esteen alueen. Tämä ominaisuus on samanlainen kuin suutinlevyn painehäviö, jossa virtauskanava on osittain pienentynyt tämän tapauksen tai testiosan välillä. paine laskee oleellisesti kuristuksessa ja palautuu osittain, kun se laajenee taaksepäin. Kun otetaan huomioon rajoitus tangon akseliin nähden kohtisuorassa tukoksena, tangon etu- ja takaosan välinen painehäviö voidaan kirjoittaa 18:na:
missä \({c}_{d}\) on vastustuskerroin, joka selittää osittaispaineen palautumisen välillä θ = 90° ja θ = 180°, ja \({A}_{m}\) ja \ ({A}_{f}\) on pienin vapaa poikkileikkaus pituusyksikköä kohti kohtisuorassa tangon akseliin nähden, ja sen suhde tangon akseliin nähden on Lef\}({}_g) oikealle)/g\). Vastaavat Euler-luvut ovat:
Seinän Eulerin numero kohdassa \(\theta =0\) kaatumisen funktiona. Tämä käyrä vastaa yhtälöä (3). Luotu Gnuplot 5.4:llä, www.gnuplot.info.
Seinän Euler-luku muuttuu \(\theta =18{0}^{o}\) (täysmerkki) ja poistu (tyhjä merkki) dipillä. Nämä käyrät vastaavat riippumattomuuden periaatetta, eli \(Eu\propto {\mathrm{sin}}^{2}\alpha \).Luotu Gnuplot 5.plo..:lla.infognu.t.
Kuvassa 7 on \({Eu}_{0-180}/{\mathrm{sin}}^{2}\alpha \) riippuvuus \(d/g\), mikä osoittaa äärimmäisen Hyvän johdonmukaisuuden.(5). Saatu vastuskerroin on \({c}_{d}=1.28\pm 0.02\) joka näyttää myös paineen laskun kokonaisluottamustason 6% ja Li7% välillä. testiosan ulostulo seuraa samanlaista trendiä, mutta eri kertoimilla, jotka huomioivat paineen palautumisen tangon ja kanavan ulostulon välisessä takatilassa. Vastaava vastuskerroin on \({c}_{d}=1.00\pm 0.05\) 67 %:n luottamustasolla.
Vastuskerroin liittyy \(d/g\) painehäviöön tangon etu- ja takaosaan\(\left({Eu}_{0-180}\right)\) ja kokonaispainehäviöön kanavan sisääntulon ja ulostulon välillä. Harmaa alue on korrelaation 67 %:n luottamusalue. Luotu Gnuplot 5.4:llä, www.
Pienin paine \ ({p} _ {90} \) sauvan pinnalla kohdassa θ = 90 ° vaatii erityistä käsittelyä. Bernoullin yhtälön nostaminen pylväiden välisen raon kautta, painea \ ({p} _ {g} \) ja velocity \ (}} _ {g} \) välillä ({u}. kanavan) liittyy seuraaviin tekijöihin:
Paine \({p}_{g}\) voidaan verrata tangon pintapaineeseen kohdassa θ = 90° integroimalla painejakauma keskipisteen ja seinän välisen keskitangon välisen raon yli (katso kuva 8).Voimatasapaino antaa 19:
missä \(y\) on tangon pinnan normaalikoordinaatti keskisauvojen välisen raon keskipisteestä ja \(K\) on nykyisen viivan kaarevuus kohdassa \(y\). Tangon pintaan kohdistuvan paineen analyyttistä arviointia varten oletetaan, että \({u}_{g}\) on tasainen ja \(K\) laskelma on todenmukainen. s. Tangon seinämässä kaarevuus määräytyy tangon ellipsileikkauksen perusteella kulmassa \(\alpha \), eli \(K\left(g/2\right)=\left(2/d\right){\ mathrm{sin} }^{2}\alpha \) (katso kuva 8). yleiskoordinaatti \(y\) saadaan seuraavasti:
Ominaisuus poikkileikkausnäkymä, edestä (vasemmalla) ja ylhäällä (alhaalla).Luotu Microsoft Word 2019:llä,
Toisaalta, massan säilymisen vuoksi, keskimääräinen nopeus tasossa, joka on kohtisuorassa virtaukseen nähden mittauskohdassa \(\langle {u}_{g}\rangle \) on suhteessa tulonopeuteen:
missä \({A}_{i}\) on poikkileikkauksen virtausala kanavan sisääntulossa ja \({A}_{g}\) on poikkileikkauksen virtausalue mittauskohdassa (katso kuva 8) vastaavasti:
Huomaa, että \({u}_{g}\) ei ole yhtä suuri kuin \(\langle {u}_{g}\rangle \). Itse asiassa kuva 9 kuvaa nopeussuhdetta \({u}_{g}/\langle {u}_{g}\rangle \), joka on laskettu yhtälöllä.(10)–(14), \\ piirretty kuvaajalla, mikä/trendi/-suhde. on approksimoitu toisen kertaluvun polynomilla:
Kanavan keskipoikkileikkauksen enimmäisnopeuksien\({u}_{g}\) ja keskimääräisten\(\langle {u}_{g}\rangle \) suhde\(.\) Kiinteät ja katkoviivat vastaavat yhtälöitä.(5) ja vastaavien kertoimien vaihteluväliä\(\pm 25\%\).Luotu Gplo.5.t4,%\).
Kuvassa 10 verrataan \({Eu}_{90}\) yhtälön kokeellisiin tuloksiin.(16). Keskimääräinen suhteellinen poikkeama oli 25 % ja luottamustaso 95 %.
Wall Euler -numero kohdassa \(\theta ={90}^{o}\). Tämä käyrä vastaa yhtälöä.(16). Luotu Gnuplot 5.4:llä, www.gnuplot.info.
Keskitankoon sen akseliin nähden kohtisuorassa vaikuttava nettovoima \({f}_{n}\) voidaan laskea integroimalla tangon pintaan kohdistuva paine seuraavasti:
jossa ensimmäinen kerroin on sauvan pituus kanavan sisällä ja integrointi suoritetaan välillä 0 ja 2π.
Projektion \({f}_{n}\) veden virtauksen suuntaan tulee vastata kanavan tulo- ja poistoaukon välistä painetta, paitsi jos kitka on samansuuntainen tangon kanssa ja pienempi johtuen myöhemmän osan epätäydellisestä kehityksestä. Vauhtivuo on epätasapainoinen.Siksi,
Kuvassa 11 on kaavio yhtälöistä. (20) osoitti hyvää yhteensopivuutta kaikissa koeolosuhteissa. Oikealla on kuitenkin pieni 8 % poikkeama, joka voidaan katsoa johtuvan ja jota voidaan käyttää arviona liikemäärän epätasapainosta kanavan sisääntulon ja ulostulon välillä.
Kanavan tehotasapaino. Viiva vastaa yhtälöä.(20). Pearson-korrelaatiokerroin oli 0,97. Luotu Gnuplot 5.4:llä, www.gnuplot.info.
Vaihtelemalla tangon kaltevuuskulmaa, tangon pinnan seinämän painetta ja painehäviötä kanavassa mitattiin neljän vinon sylinterimäisen tangon poikittaislinjoilla. Testattiin kolmea eri halkaisijaltaan olevaa tankokokoonpanoa. Testatulla Reynoldsin lukualueella, välillä 2500-6500, havaittu Euler-luku on riippumaton sauvan keskipaineesta virtausnopeudella. edessä ja minimi tankojen välisessä sivuvälissä, palautuen takaosassa rajakerroksen erottumisen vuoksi.
Kokeelliset tiedot analysoidaan liikemäärän säilymisen näkökohtien ja puoliempiiristen arvioiden avulla invarianttien dimensioimattomien lukujen löytämiseksi, jotka yhdistävät Euler-luvut kanavien ja sauvojen tunnusomaisiin mittoihin. Kaikki eston geometriset ominaisuudet esitetään täysin tangon halkaisijan ja sauvojen välisen raon (sivusuunnassa) ja kanavan korkeuden (pystysuora) välisenä suhteena.
Riippumattomuusperiaatteen on todettu pätevän useimpiin Euler-lukuihin, jotka kuvaavat painetta eri paikoissa, eli jos paine on dimensioton käyttäen tangon kohtisuoraa tulonopeuden projektiota, joukko on riippumaton laskukulmasta.Lisäksi ominaisuus liittyy virtauksen massaan ja liikemäärään. Säilöntäyhtälöt ovat johdonmukaisia ​​ja tukevat yllä olevaa empiiristä periaatetta. Ainoastaan ​​tangon pintapaine sauvojen välisessä raossa poikkeaa hieman tästä periaatteesta. Luodaan mitoimattomia puoliempiirisiä korrelaatioita, joita voidaan käyttää samanlaisten hydraulisten laitteiden suunnittelussa. Tämä klassinen lähestymistapa on yhdenmukainen äskettäin raportoitujen Bernin20 vastaavien hydrauliikan,20 ja20 vastaavien sovellusten kanssa. 23,24.
Erityisen mielenkiintoinen tulos on koeosan tulo- ja ulostulon välisen painehäviön analyysi. Kokeellisen epävarmuuden sisällä saatu vastuskerroin on yhtä suuri, mikä osoittaa seuraavien muuttumattomien parametrien olemassaolon:
Huomaa koko \(\left(d/g+2\right)d/g\) yhtälön nimittäjässä.(23) on yhtälön suluissa oleva suuruus.(4), muuten se voidaan laskea vähimmäis- ja vapaalla poikkileikkauksella, joka on kohtisuorassa sauvaan nähden, \({A}_{m}\) ja{}_s ovat ehdotetun alueen sisällä.\{yn. nykyisen tutkimuksen (40 000-67 000 kanaville ja 2 500-6 500 sauvoille). On tärkeää huomata, että jos kanavan sisällä on lämpötilaero, se voi vaikuttaa nesteen tiheyteen. Tässä tapauksessa Euler-luvun suhteellinen muutos voidaan arvioida kertomalla lämpölaajenemiskerroin suurimmalla odotetulla lämpötilaerolla.
Ruck, S., Köhler, S., Schlindwein, G. ja Arbeiter, F. Lämmönsiirron ja painehäviön mittaukset kanavassa, joka on karhentunut erimuotoisilla seinämillä.expert.Heat Transfer 31, 334–354 (2017).
Wu, L., Arenas, L., Graves, J. ja Walsh, F. Virtaussolujen karakterisointi: virtauksen visualisointi, painehäviö ja massakuljetus kaksiulotteisissa elektrodeissa suorakaiteen muotoisissa kanavissa.Elektrokemia. Sosialistinen puolue.167, 043505 (2020).
Liu, S., Dou, X., Zeng, Q. & Liu, J. Jamin-ilmiön tärkeimmät parametrit kapillaareissa, joilla on supistettu poikkileikkaus.J.Gasoline.science.Britain.196, 107635 (2021).