Kiitos vierailustasi Nature.comissa. Käyttämäsi selainversio tukee rajoitetusti CSS:ää. Parhaan kokemuksen saamiseksi suosittelemme käyttämään päivitettyä selainta (tai poistamaan yhteensopivuustilan Internet Explorerissa). Tällä välin tuen jatkamisen varmistamiseksi näytämme sivuston ilman tyylejä ja JavaScriptiä.
20MnTiB-teräs on kotimaassani eniten käytetty luja pulttimateriaali teräsrakenteiden silloihin, ja sen suorituskyvyllä on suuri merkitys siltojen turvalliselle toiminnalle. Chongqingin ilmakehän ympäristötutkimuksen perusteella tässä tutkimuksessa suunniteltiin Chongqingin kosteaa ilmastoa simuloiva korroosioratkaisu sekä suoritettiin Chongqingin pH:ta simuloivaa kosteaa ilmastoa. arvoa ja simuloitua korroosioliuoksen pitoisuutta 20MnTiB:n suurlujuuksien pulttien jännityskorroosiokäyttäytymiseen tutkittiin.
20MnTiB-teräs on kotimaassani eniten käytetty luja pulttimateriaali teräsrakenteisiin siltoihin, ja sen suorituskyvyllä on suuri merkitys siltojen turvalliselle toiminnalle.Li et al.1 testasi 20MnTiB-teräksen ominaisuuksia, joita käytetään yleisesti luokan 10.9 lujissa pulteissa korkeassa lämpötila-alueella 20–700 ℃ ja sai jännitys-venymäkäyrän, myötörajan, vetolujuuden, Youngin moduulin ja venymän.ja laajenemiskerroin.Zhang et ai.2, Hu et ai.3 jne. kemiallisen koostumuksen testauksen, mekaanisten ominaisuuksien testauksen, mikrorakennetestauksen, kierteen pinnan makroskooppisen ja mikroskooppisen analyysin avulla, ja tulokset osoittavat, että suurin syy lujien pulttien murtumiseen liittyy kierrevaurioihin ja kierrevirheiden esiintymiseen Suuret jännityspitoisuudet, halkeaman kärjen jännityspitoisuudet ja ulkoilman aiheuttamat jännityskorroosioolosuhteet.
Terässiltojen lujia pultteja käytetään yleensä pitkään kosteassa ympäristössä. Sellaiset tekijät kuin korkea kosteus, korkea lämpötila sekä ympäristön haitallisten aineiden sedimentaatio ja imeytyminen voivat helposti aiheuttaa teräsrakenteiden korroosiota. Korroosio voi aiheuttaa lujien pulttien poikkileikkauksen menetystä, mikä johtaa lukuisiin vikojen ja halkeamien laajenemisen jatkumiseen. pultteja ja jopa niiden rikkoutumista. Tähän mennessä on tehty monia tutkimuksia ympäristökorroosion vaikutuksesta materiaalien jännityskorroosion suorituskykyyn.Catar ym4 tutkivat alumiiniseosten jännityskorroosiokäyttäytymistä happamissa, emäksissä ja neutraaleissa ympäristöissä hitaalla jännitysnopeustestillä (SSRT).Abdel et al.5 tutkivat natrian C:n sähkökemiallista ja korroosio-%C:n sähkökemiallista ja korroosiota. eri konsentraatioiden sulfidi-ionien läsnäolo. Aghion ym.6 arvioi painevaletun magnesiumseoksen MRI230D korroosiokykyä 3,5-prosenttisessa NaCl-liuoksessa upotustestillä, suolasumutestillä, potentiodynaamisella polarisaatioanalyysillä ja SSRT:llä. Zhang ym.7 tutkivat 9Cr-kemiallisten SSRT-ionien ja perinteisten kloorikemiallisten SSRT-ionien ja kloorikemiallisten SSRT-ionien avulla saatujen terästen jännityskorroosiokäyttäytymistä. martensiittisen teräksen staattisesta korroosiokäyttäytymisestä huoneenlämpötilassa.Chen ym.8 tutki X70-teräksen jännityskorroosiokäyttäytymistä ja halkeilumekanismia simuloidussa SRB:tä sisältävässä merimutaliuoksessa eri lämpötiloissa SSRT:n toimesta. Liu ym.9 käyttivät SSRT:tä tutkiakseen lämpötilan ja vetovenymänopeuden vaikutusta meriveden jännityskorroosionkestävyyteen. tulokset osoittavat, että lämpötila-alueella 35-65 ℃ ei ole merkittävää vaikutusta ruostumattoman teräksen jännityskorroosiokäyttäytymiseen.Lu et al.10 arvioi eri vetolujuusluokilla omaavien näytteiden viivästynyt murtumisherkkyyttä kuolleen kuormituksen viivästetty murtumatestillä ja SSRT:llä. On ehdotettu, että 20MnTiB-teräksen ja 35VB-teräksisten suurlujien pulttien vetolujuutta tulisi säätää arvoon 1040-1190MPa. ympäristö, kun taas lujien pulttien todellinen käyttöympäristö on monimutkaisempi ja siihen liittyy monia vaikuttavia tekijöitä, kuten pultin pH-arvo.Ananya et al.11 tutkii ympäristöparametrien ja syövyttävässä väliaineessa olevien materiaalien vaikutusta ruostumattomien duplex-terästen korroosioon ja jännityskorroosiohalkeamiseen. Sunada et al.12 suoritti SUS304-teräkselle huoneenlämpöisiä jännityskorroosiohalkeilukokeita H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) ja NaCl (0-4,5 kmol/m-3) vesiliuoksissa. Myös H2SO4:n ja NaCl:n vaikutuksia SUS304-teräksen korroosiotyyppeihin tutkittiin. korroosioaika A516 paineastiateräksen jännityskorroosion herkkyyteen. Käyttäen NS4-liuosta pohjavettä simuloivana ratkaisuna, Ibrahim et al.14 tutki ympäristöparametrien, kuten bikarbonaatti-ionipitoisuuden (HCO) pitoisuuden, pH:n ja lämpötilan vaikutusta API-X100-putkilinjateräksen jännityskorroosiohalkeamiseen pinnoitteen kuorimisen jälkeen. Shan et al.15 tutki austeniittisen ruostumattoman teräksen 00Cr18Ni10 jännityskorroosiohalkeiluherkkyyden vaihtelulakia lämpötilassa eri lämpötiloissa (30~250 ℃) mustavesiväliaineessa SSRT:n simuloidussa hiili-vetylaitoksessa. Han et al.16 luonnehtivat näytteen vetyreseptoreiden haurautta ja haurautta korkeaa haurautta. SSRT.Zhao17 tutki pH:n, SO42-, Cl-1:n vaikutuksia GH4080A-lejeeringin jännityskorroosiokäyttäytymiseen SSRT:llä.Tulokset osoittavat, että mitä alhaisempi pH-arvo, sitä huonompi GH4080A-lejeeringin jännityskorroosionkestävyys.Sillä on selvä jännityskorroosion herkkyys Cl-1:n lämpötilaan, 2 SOH:lle ei ole koskaan herkkiä tutkimuksia. ympäristön korroosion vaikutus 20MnTiB-teräksisille lujille pulteille.
Siltoissa käytettävien lujien pulttien rikkoontumisen syiden selvittämiseksi kirjoittaja on suorittanut sarjan tutkimuksia. Valittiin lujia pulttinäytteitä, ja näiden näytteiden epäonnistumisen syitä pohdittiin kemiallisen koostumuksen, murtumismikroskooppisen morfologian, metallografisen rakenteen ja mekaanisten ominaisuuksien analyysin näkökulmasta viime vuosien ilmakehän ominaisuuksien analyysin pohjalta.19, 20. Chongqingin kostea ilmasto on suunniteltu. Suurlujien pulttien jännityskorroosiokokeita, sähkökemiallisia korroosiokokeita ja korroosioväsymiskokeita suoritettiin Chongqingin simuloidussa kosteassa ilmastossa. Tässä tutkimuksessa lämpötilan, pH-arvon ja simuloidun korroosioliuoksen konsentraation vaikutukset olivat 20 MnTiB:n mekaanisen korroosio-ominaisuuksien vaikutukset, mikropulttien läpimittaiset ominaisuudet. kopioanalyysi ja pintakorroosiotuotteet.
Chongqing sijaitsee Lounais-Kiinassa, Jangtse-joen yläjuoksulla, ja siellä on kostea subtrooppinen monsuuni-ilmasto.Vuotuinen keskilämpötila on 16-18°C, vuotuinen keskimääräinen suhteellinen kosteus on enimmäkseen 70-80%, vuotuiset auringonpaisteet ovat 1000-1400 tuntia ja auringonpaisteprosentti on vain 25-35%.
Auringonpaisteeseen ja ympäristön lämpötilaan Chongqingissa vuosina 2015–2018 liittyvien raporttien mukaan vuorokauden keskilämpötila Chongqingissa on niinkin alhainen kuin 17 °C ja jopa 23 °C.Chongqingin Chaotianmen-sillan sillan rungon korkein lämpötila voi nousta 50 °C21,22 °C:een. Tästä syystä jännityskorroosiokokeen lämpötilatasot asetettiin 25 °C ja 50 °C.
Simuloidun korroosioliuoksen pH-arvo määrittää suoraan H+:n määrän, mutta se ei tarkoita sitä, että mitä alhaisempi pH-arvo, sitä helpommin korroosio tapahtuu. pH:n vaikutus tuloksiin vaihtelee eri materiaaleilla ja liuoksilla. Jotta simuloidun korroosioliuoksen vaikutusta lujien pulttien jännityskorroosion suorituskykyyn voitaisiin paremmin tutkia, jännityskorroosiokokeiden pH-arvot asetettiin kirjallisuudessa 2 5 5 5.3. ja vuotuisen sadeveden pH-alue Chongqingissa.2010–2018.
Mitä suurempi simuloidun korroosioliuoksen pitoisuus on, sitä enemmän ionipitoisuutta simuloidussa korroosioliuoksessa on ja sitä suurempi on vaikutus materiaalin ominaisuuksiin.Simuloidun korroosioliuoskonsentraation vaikutuksen selvittämiseksi lujien pulttien jännityskorroosioon toteutettiin keinotekoinen laboratoriokiihdytetty korroosiokoe ja simuloitu korroosioliuoksen pitoisuus asetettiin alkuperäiselle tasolle (1 x korroosioliuoksen pitoisuus ilman korroosiota),2 x korroosioliuoksen pitoisuus ilman korroosiota. 0 × alkuperäinen simuloitu korroosioliuospitoisuus (20 ×) ja 200 × alkuperäinen simuloitu korroosioliuospitoisuus (200 ×).
Ympäristö, jonka lämpötila on 25 ℃, pH-arvo 5,5 ja alkuperäisen simuloidun korroosioliuoksen pitoisuus, on lähimpänä siltojen lujien pulttien todellisia käyttöolosuhteita. Korroosiotestiprosessin nopeuttamiseksi kuitenkin koeolosuhteet lämpötilalla 25 °C, pH:lla 5,5 ja pitoisuudella 2 Wh alkuperäisen vertailuliuoksen lämpötila-asetuksena xWh. , simuloidun korroosioliuoksen pitoisuutta tai pH-arvoa suurlujien pulttien jännityskorroosion suorituskykyyn tutkittiin vastaavasti, muut tekijät pysyivät ennallaan, jota käytettiin vertailukontrolliryhmän koetasona.
Chongqing Municipal Bureau of Ecology and Environmentin vuosien 2010-2018 ilmakehän ympäristön laatutiedotteen mukaan ja viitaten Zhang24:ssä raportoituihin sadekomponentteihin ja muihin Chongqingissa raportoituihin kirjallisuuksiin, suunniteltiin simuloitu korroosioratkaisu, joka perustuu SO42-pitoisuuden lisäämiseen. Sateen koostumus on simuloidun kaupunkialueen korroosion koostumuksessa. näkyy taulukossa 1:
Simuloitu korroosioliuos valmistetaan kemiallisella ionikonsentraatiotasapainomenetelmällä käyttäen analyyttisiä reagensseja ja tislattua vettä. Simuloidun korroosioliuoksen pH-arvo säädettiin tarkkuuspH-mittarilla, typpihappoliuoksella ja natriumhydroksidiliuoksella.
Chongqingin kostean ilmaston simuloimiseksi suolasuihkutesteri on erityisesti muunnettu ja suunniteltu25.Kuten kuvasta 1 näkyy, koelaitteistossa on kaksi järjestelmää: suolasuihkujärjestelmä ja valaistusjärjestelmä. Suolasumutusjärjestelmä on koelaitteiston päätoiminto, joka koostuu ohjausosasta, suihkutusosasta ja induktioosasta. Suolasumuttimen tehtävänä on pumpata koesuihkun läpi puristava tai ilmaan. lämpötilan mittauselementit, jotka mittaavat koekammion lämpötilaa. Ohjausosa koostuu mikrotietokoneesta, joka yhdistää suihkutusosan ja induktioosan ohjaamaan koko koeprosessia. Valaistusjärjestelmä asennetaan suolasuihkukoekammioon simuloimaan auringonvaloa. Valaistusjärjestelmä koostuu infrapunalampuista ja aikasäätimestä. Samalla lämpötila-anturi asennetaan näytteen suihkutuslämpötilan mittauskammion ympärille näytelämpötilan mittauskammioon.
Jännityskorroosionäytteet käsiteltiin vakiokuormituksella NACETM0177-2005 (Metallien sulfidijännityshalkeilun ja jännityskorroosion halkeilun kestävyyden laboratoriotestaus H2S-ympäristössä) mukaisesti. Jännityskorroosionäytteet puhdistettiin ensin asetonilla ja ultraääni-mekaanisella puhdistuksella öljyjäämien poistamiseksi, minkä jälkeen näyte laitettiin kuivattuun koesuolaan. ruiskutestilaite, joka simuloi korroosiotilannetta Chongqingin kosteassa ilmastoympäristössä. Standardin NACETM0177-2005 ja suolasumutestistandardin GB/T 10,125-2012 mukaan vakiokuormituskuormituskorroosiotestiajaksi tässä tutkimuksessa on määritetty yhtenäisesti 168 tuntia. ja niiden mekaaniset ominaisuudet ja murtumiskorroosiomorfologia analysoitiin.
Kuvassa 1 on esitetty lujien pulttijännityskorroosionäytteiden pintakorroosion makro- ja mikromorfologia eri korroosio-olosuhteissa.2 ja 3 vastaavasti.
20MnTiB:n suurlujista pulteista otettujen jännityskorroosionäytteiden makroskooppinen morfologia erilaisissa simuloiduissa korroosioympäristöissä: (a) ei korroosiota;(b) 1 kerran;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50 °C.
20MnTiB:n suurlujien pulttien korroosiotuotteiden mikromorfologia erilaisissa simuloiduissa korroosioympäristöissä (100×): (a) 1 kerta;(b) 20 ×;(c) 200 ×;(d) pH 3,5;(e) pH 7,5;(f) 50 °C.
Kuvasta 2a voidaan nähdä, että ruostumattoman lujan pulttinäytteen pinnassa on kirkasta metallista kiiltoa ilman selvää korroosiota. Kuitenkin alkuperäisen simuloidun korroosioliuoksen (kuva 2b) olosuhteissa näytteen pinta oli osittain peitetty kellanruskealla ja ruskeanpunaisella korroosiotuotteella, ja joillakin pinnan alueilla oli vain korrodoitunutta korroosiota, ja joissakin pinnan alueilla oli vielä korrodoitunutta kiiltoa. korroosioliuoksella ei ollut vaikutusta näytteen pintaan.Materiaalin ominaisuuksilla on vain vähän vaikutusta. Kuitenkin 20 × alkuperäisen simuloidun korroosioliuoskonsentraation olosuhteissa (kuva 2c) erittäin lujan pulttinäytteen pinta on peittynyt kokonaan suurella määrällä ruskeanruskeaa korroosiota ja pienellä määrällä ruskeanpunaista korroosiota.tuote, ilmeistä metallikiiltoa ei löytynyt, ja ruskea-musta korroosiotuotteen pinnan lähellä oli pieni määrä ruskea-musta korroosion pintaa. rosioliuoskonsentraatio (kuva 2d), näytteen pinta on kokonaan ruskeiden korroosiotuotteiden peitossa ja ruskeanmustia korroosiotuotteita esiintyy paikoin.
Kun pH laski arvoon 3,5 (kuva 2e), ruskeanvärisiä korroosiotuotteita oli eniten näytteiden pinnalla ja osa korroosiotuotteista oli kuoriutunut.
Kuvasta 2g näkyy, että lämpötilan noustessa 50 °C:een ruskeanpunaisten korroosiotuotteiden pitoisuus näytteen pinnalla laskee jyrkästi, kun taas kirkkaanruskeat korroosiotuotteet peittävät näytteen pinnan laajalla alueella. Korroosiotuotekerros on suhteellisen löysä ja osa ruskeanmustista tuotteista irtoaa.
Kuten kuvasta 3 näkyy, eri korroosioympäristöissä 20MnTiB:n suurlujuisten pulttijännityskorroosionäytteiden pinnalla olevat korroosiotuotteet selvästi delaminoituvat ja korroosiokerroksen paksuus kasvaa simuloidun korroosioliuoksen pitoisuuden kasvaessa. Alkuperäisen simuloidun korroosioliuoksen tilassa näytteen pinnalla oleva korroosio voi olla jaettu kahdeksi kerroksena (Kuva kuva). suurin osa korroosiotuotteiden kerroksista on jakautunut tasaisesti, mutta halkeamia esiintyy suuri määrä;sisäkerros on irtonainen korroosiotuotteiden rypäle. 20-kertaisen alkuperäisen simuloidun korroosioliuoskonsentraation olosuhteissa (kuva 3b) näytteen pinnalla oleva korroosiokerros voidaan jakaa kolmeen kerrokseen: uloin kerros on pääasiassa hajallaan olevia klusterikorroosiotuotteita, jotka ovat löysät ja huokoiset ja joilla ei ole hyvää suojakykyä;Keskikerros on tasainen korroosiotuotekerros, mutta siinä on ilmeisiä halkeamia, ja korroosio-ionit voivat kulkeutua halkeamien läpi ja syövyttää alustaa;sisäkerros on tiheä korroosiotuotekerros, jossa ei ole ilmeisiä halkeamia ja jolla on hyvä suojavaikutus alustaan. 200-kertaisen alkuperäisen simuloidun korroosioliuospitoisuuden (kuva 3c) olosuhteissa näytteen pinnalla oleva korroosiokerros voidaan jakaa kolmeen kerrokseen: uloin kerros on ohut ja tasainen korroosiotuotekerros;keskikerros on pääosin terälehtimäistä ja hiutalemaista korroosiota. Sisäkerros on tiheä korroosiotuotekerros ilman selviä halkeamia ja reikiä, jolla on hyvä suojavaikutus alustaa.
Kuvasta 3d voidaan nähdä, että simuloidussa korroosioympäristössä pH 3,5 20MnTiB:n suurlujuuspulttinäytteen pinnalla on suuri määrä flokkuloituvia tai neulamaisia ​​korroosiotuotteita. Näiden korroosiotuotteiden arvellaan olevan pääasiassa γ-FeOOH ja siinä on ilmeinen korroosiokerros2OOH, pieni määrä korroosiota.
Kuvasta 3f voidaan nähdä, että lämpötilan noustessa 50 °C:seen korroosiokerroksen rakenteesta ei löytynyt selkeää tiheää sisäruostekerrosta, mikä viittaa siihen, että korroosiokerrosten välissä oli 50 °C:ssa rakoja, mikä teki alustan kokonaan peittämättä korroosiotuotteita.Suojaa alustan lisääntynyttä korroosiota vastaan.
Lujien pulttien mekaaniset ominaisuudet jatkuvassa kuormitusjännityskorroosiossa erilaisissa syövyttävissä ympäristöissä on esitetty taulukossa 2:
Taulukosta 2 voidaan nähdä, että 20MnTiB:n suurlujuuksien pulttinäytteiden mekaaniset ominaisuudet täyttävät edelleen standardivaatimukset kuiva-märkäsyklin kiihdytetyn korroosiokokeen jälkeen erilaisissa simuloiduissa korroosioympäristöissä, mutta syöpymättömiin verrattuna on tietty vaurio.näyte.Alkuperäisen simuloidun korroosioliuoksen pitoisuudella0, mutta ei muuttunut merkittävästi 0×2 korroosioliuoksen mekaanisia ominaisuuksia tai 0×2 pitoisuudella Simuloidussa ratkaisussa näytteen venymä pieneni merkittävästi.Mekaaniset ominaisuudet ovat samanlaiset 20 × ja 200 × alkuperäisten simuloitujen korroosioliuosten pitoisuuksilla. Kun simuloidun korroosioliuoksen pH-arvo putosi arvoon 3,5, näytteiden vetolujuus ja venymä pienenivät merkittävästi.Kun lämpötila nousee 50°C:een, on kutistumislujuus ja venymisalueen sulkeutumislujuus pienenevät merkittävästi.
20MnTiB:n suurlujien pulttijännityskorroosionäytteiden murtumismorfologiat eri korroosioympäristöissä on esitetty kuvassa 4, jotka ovat murtuman makromorfologia, murtuman keskellä oleva kuituvyöhyke, leikkausrajapinnan mikromorfologinen huuli ja näytteen pinta.
Makroskooppiset ja mikroskooppiset murtumamorfologiat 20MnTiB:n suurlujista pulttinäytteistä erilaisissa simuloiduissa korroosioympäristöissä (500×): (a) ei korroosiota;(b) 1 kerran;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50 °C.
Kuvasta 4 voidaan nähdä, että 20MnTiB:n suurlujuuspulttijännityskorroosionäytteen murtuminen erilaisissa simuloiduissa korroosioympäristöissä on tyypillinen kuppikartiomurtuma.Ruostumattomaan näytteeseen (kuva 4a) verrattuna kuitualueen halkeaman keskialue on suhteellisen pieni., leikkaushuulipinta-ala on suurempi. Tämä osoittaa, että materiaalin mekaaniset ominaisuudet ovat merkittävästi vaurioituneet korroosion jälkeen. Simuloidun korroosioliuospitoisuuden kasvaessa kuitualueen kuopat murtuman keskellä lisääntyivät ja ilmeisiä repeytymissaumoja ilmaantui. Kun pitoisuus nousi 20-kertaiseksi alkuperäisen simuloidun korroosioliuoksen pitoisuuteen verrattuna, näytteen korroosion pinnan ja korroosiotuotteiden välinen rajapinta ilmaantui ilmeisesti. pinnalla.näyte.
Kuvasta 3d päätellään, että korroosiokerroksessa on ilmeisiä halkeamia näytteen pinnalla, jolla ei ole hyvää suojaavaa vaikutusta matriisiin.Simuloidussa korroosioliuoksessa, jonka pH on 3,5 (kuva 4e), näytteen pinta on voimakkaasti syöpynyt ja kuitujen keskialue on selvästi pieni., Kuitualueen keskellä on suuri määrä epäsäännöllisiä repeytymissaumoja. Simuloidun korroosioliuoksen pH-arvon noustessa kuitualueen repeytysvyöhyke murtuman keskellä pienenee, kuoppa pienenee vähitellen ja myös kuopan syvyys pienenee vähitellen.
Lämpötilan noustessa 50 °C:seen (kuva 4g) näytteen murtuman leikkaushuulipinta-ala oli suurin, kuitujen keskellä olevat kuopat kasvoivat merkittävästi ja myös kuopan syvyys kasvoi ja leikkaushuulen reunan ja näytteen pinnan välinen rajapinta kasvoi.Korroosiotuotteet ja kuopat lisääntyivät, mikä vahvisti kuviossa 3f näkyvän alustan korroosion syvenevän trendin.
Korroosioliuoksen pH-arvo aiheuttaa jonkin verran vaurioita 20MnTiB:n suurlujien pulttien mekaanisiin ominaisuuksiin, mutta vaikutus ei ole merkittävä. Korroosioliuoksessa, jonka pH on 3,5, näytteen pinnalle jakautuu suuri määrä flokkuloituvia tai neulamaisia ​​korroosiotuotteita ja korroosiokerroksessa on selviä halkeamia korroosiosuojauksille, jotka eivät voi muodostaa hyvää korroosiosuojaa. näytteen murtuman mikroskooppisessa morfologiassa. Tämä osoittaa, että näytteen kyky vastustaa ulkoisen voiman aiheuttamaa muodonmuutosta heikkenee merkittävästi happamassa ympäristössä ja materiaalin jännityskorroosiotaipumus kasvaa merkittävästi.
Alkuperäisellä simuloidulla korroosioratkaisulla oli vain vähän vaikutusta lujien pulttinäytteiden mekaanisiin ominaisuuksiin, mutta kun simuloidun korroosioliuoksen pitoisuus nousi 20-kertaiseksi alkuperäiseen simuloituun korroosioliuokseen verrattuna, näytteiden mekaaniset ominaisuudet vaurioituivat merkittävästi ja murtumismikrorakenteessa oli selvää korroosiota.kuoppia, toissijaisia ​​halkeamia ja paljon korroosiotuotteita.Kun simuloitu korroosioliuospitoisuus nostettiin 20-kertaisesta 200-kertaiseksi alkuperäiseen simuloituun korroosioliuospitoisuuteen verrattuna, korroosioliuospitoisuuden vaikutus materiaalin mekaanisiin ominaisuuksiin heikkeni.
Kun simuloitu korroosiolämpötila on 25 ℃, 20MnTiB:n suurlujuuksien pulttinäytteiden myötöraja ja vetolujuus eivät juurikaan muutu ruostumattomiin näytteisiin verrattuna. Kuitenkin simuloidussa korroosioympäristön lämpötilassa 50 °C näytteen vetolujuus ja venymä laskivat merkittävästi, missä leikkaus oli lähellä murtuman kutistumista. mples keskellä kuitualuetta. Merkittävästi lisääntynyt, kuopan syvyys kasvanut, korroosiotuotteet ja korroosiokuopat lisääntyneet. Tämä osoittaa, että lämpösynergistisellä korroosioympäristöllä on suuri vaikutus lujien pulttien mekaanisiin ominaisuuksiin, mikä ei ole ilmeistä huoneenlämmössä, mutta merkittävämpää lämpötilan saavuttaessa 50 °C.
Chongqingin ilmakehän ympäristöä simuloidun sisätiloissa suoritetun kiihdytetyn korroosiokokeen jälkeen 20MnTiB:n suurlujuuksien pulttien vetolujuus, myötöraja, venymä ja muut parametrit pienenivät ja ilmeisiä jännitysvaurioita tapahtui. Koska materiaali on rasituksen alaisena, syntyy merkittävä paikallinen korroosiokiihtyvyysvahinko ja muovin aiheuttaman korroosion yhteisvaikutus. lujuuspultit, vähentävät kykyä vastustaa ulkoisten voimien aiheuttamaa muodonmuutosta ja lisäävät jännityskorroosiotaipumusta.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Kokeellinen tutkimus 20MnTiB-teräksestä valmistettujen lujien pulttien ominaisuuksista korotetussa lämpötilassa.leuka.Maarakennustekniikka.J.34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Murtuma-analyysi 20MnTiB-teräksisten korkealujuuspulttien kiskoille.lämpökäsittely.Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Mg-Al-Zn-seosten jännityskorroosiohalkeilukäyttäytyminen erilaisissa pH-olosuhteissa SSRT-menetelmällä.Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA et al. Glysiinin vaikutukset Cu10Ni-lejeeringin sähkökemialliseen ja jännityskorroosiohalkeilukäyttäytymiseen sulfidikontaminoituneessa suolaliuoksessa. Industrial Engineering. Chemical.reservoir.50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Painevaletun magnesiumseoksen MRI230D korroosioominaisuudet Mg(OH)2-kyllästetyssä 3,5 % NaCl-liuoksessa.alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Kloridi-ionien vaikutus 9Cr-martensiittisen teräksen staattiseen ja jännityskorroosiokäyttäytymiseen.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. SRB:n ja lämpötilan synergistinen vaikutus X70-teräksen jännityskorroosiomurtumiseen keinotekoisessa merimutaliuoksessa.J.Chin.Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. 00Cr21Ni14Mn5Mo2N ruostumattoman teräksen jännityskorroosiokäyttäytyminen merivedessä.fysiikka.take an exam.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. A delayed fracture study of bridge high-strength bolts.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Ruostumattomien duplex-terästen jännityskorroosiohalkeilu emäksissä. Väitöskirja, Atlanta, GA, USA: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. H2SO4- ja naci-pitoisuuksien vaikutukset ruostumattoman SUS304-teräksen jännityskorroosiomurtumiseen H2SO4-NaCl-vesiliuoksessa.alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Ympäristön ja materiaalien vaikutus teräksen jännityskorroosiosäröilyyn H2O/CO/CO2-liuoksessa.Inter Milan.J.Koros.2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Bikarbonaatin, lämpötilan ja pH:n vaikutukset API-X100-putkiteräksen passivointiin simuloidussa pohjavesiliuoksessa. Julkaisussa IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Lämpötilan vaikutus austeniittisen ruostumattoman teräksen jännityskorroosiohalkeiluherkkyyteen.coro.be opposed to.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Vedyn aiheuttama viivästynyt murtumiskäyttäytyminen useissa lujassa kiinnitysteräksissä (Kunming University of Science and Technology, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. GH4080A-lejeeringin jännityskorroosiomekanismi kiinnikkeille.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).