Tankewol foar it besykjen fan Nature.com.De browserferzje dy't jo brûke hat beheinde stipe foar CSS. Foar de bêste ûnderfining riede wy oan dat jo in aktualisearre blêder brûke (of kompatibiliteitsmodus yn Internet Explorer útsette). Yn 'e tuskentiid sille wy de side sjen litte sûnder stilen en JavaSkript.
Yn dit papier is in 220GHz breedbân hege krêft ynterleaved dûbele blade reizgjende welle buis ûntwurpen en ferifiearre. Earst wurdt in planêre dûbele-beam staggered dûbele-blade slow-wave struktuer foarsteld. Troch it brûken fan in dual-mode operaasje skema, de oerdracht prestaasjes en bânbreedte binne hast dûbeld dat fan single-mode. Second-beam potlead-foarmige elektroanyske optysk systeem is ûntwurpen, de driuwende spanning is 20 ~ 21 kV, en de hjoeddeiske is 2 × 80 mA.Design goals.By it brûken fan it masker diel en kontrôle elektrodes yn 'e dûbele beam gun, de twa potlead balken kinne wurde rjochte lâns harren respektive sintra mei in kompresje ratio fan 7, de fokus ôfstân 1 is ek optimisearre, 0,0mm. .De stabile oerdracht ôfstân fan de planar dûbele elektroanen beam kin berikke 45 mm, en de fokus magnetysk fjild is 0,6 T, dat is genôch om te dekken de hiele hege frekwinsje systeem (HFS). W at 220 GHz, de optimalisearre beam spanning is 20,6 kV, de beam hjoeddeistige is 2 × 80 mA, de winst is 38 dB, en de 3-dB bânbreedte grutter 35 dB oer 70 GHz. Ta beslút, hege-precision microstructure fabrication wurdt útfierd om te ferifiearjen de prestaasjes fan 'e oerdracht en oerienkomst mei de resultaten fan' e transmissie mei goede resultaten mei de HFS. e, it skema foarsteld yn dit papier wurdt ferwachte te ûntwikkeljen hege-power, ultra-breedbân terahertz-band strieling boarnen mei mooglikheden foar takomstige applikaasjes.
As in tradisjoneel fakuüm elektroanysk apparaat, reizgjende wave tube (TWT) spilet in ûnferfangbere rol yn in protte tapassings lykas hege-resolúsje radar, satellyt kommunikaasje systemen, en romte ferkenning1,2,3.Hoewol, as de bestjoeringssysteem frekwinsje komt de terahertz band, de tradisjonele keppele-holte TWT en helical TWT hawwe west ûnmooglik om te foldwaan oan minsken en relatyf lege útput macht behoeften, om te foldwaan oan relatyf lege macht. facturing prosessen.Dêrom, hoe't wiidweidich ferbetterjen fan de prestaasjes fan de THz band is wurden in tige soargen probleem foar in protte wittenskiplike ûndersyk ynstellings. Yn de ôfrûne jierren, roman slow-wave struktueren (SWSs), lykas staggered dual-blade (SDV) struktueren en folded waveguide (FW) struktueren, hawwe krigen foaral de natuerlike plan duvele struktueren mei harren natuerlike plan duvele SWS-struktueren mei gjin SWS pro. waard foarsteld troch UC-Davis yn 20084.De planêre struktuer kin maklik wurde fabrisearre troch mikro-nano ferwurkjen techniken lykas kompjûter numerike kontrôle (CNC) en UV-LIGA, de all-metal pakket struktuer kin foarsjen gruttere termyske kapasiteit mei hegere útfier macht en winst, en de waveguide-lykas struktuer kin ek generearje in breder wurkjende bânbreedte foar de earste Davis-1 Davis-0, dat kin oantoand in bredere wurkjende bânbreedte foar de earste Davis-1 Davis. hege macht útgongen mear as 100 W en hast 14 GHz bânbreedte sinjalen yn de G-band5. Dizze resultaten hawwe lykwols noch gatten dy't net foldogge oan de relatearre easken fan hege macht en brede bânbreedte yn de terahertz band. ôfstân troch de ynstabiliteit fan it blêd beam elektroanen optyske systeem (EOS), en der is in over-mode beam tunnel, dy't ek kin feroarsaakje de beam te selsregulearjen.- Excitation and oscillation 6,7.Om te foldwaan oan de easken fan hege útfier macht, brede bânbreedte en goede stabiliteit fan THz TWT, in dual-beam SDV-SWS mei dual-mode operaasje wurdt foarsteld yn dit papier.Dat is, om te fergrutsjen de bestjoeringssysteem bânbreedte, dual-mode operaasje wurdt foarsteld en yntrodusearre yn dizze plan struktuer. cil beam radio's binne relatyf lyts troch fertikale grutte beheiningen. As de stromdichtheid te heech is, moat de beamstream fermindere wurde, wat resulteart yn in relatyf lege útfierkrêft. Om de beamstream te ferbetterjen is planar ferdield multibeam EOS ûntstien, dy't de laterale grutte fan 'e SWS eksploitearret. mije overmode beam tunneling yn ferliking mei sheet-beam apparaten.Dêrom is it geunstich te behâlden de stabiliteit fan de reizgjende wave tube.Op basis fan eardere work8,9, dit papier stelt in G-band unifoarm magnetysk fjild rjochte dûbele potlead beam EOS, dat kin gâns ferbetterje de stabile oerdracht ôfstân fan de beam en fierder fergrutsje de beam macht ynteraksje gebiet, dêrmei fergrutsje de beam macht ynteraksje gebiet.
De struktuer fan dit papier is as folget.Earst, de SWS sel ûntwerp mei parameters, dispersion skaaimerken analyze en hege frekwinsje simulaasje resultaten wurde beskreaun.Dan, neffens de struktuer fan de ienheid sel, in dûbele potlead beam EOS en beam ynteraksje systeem binne ûntwurpen yn dit papier. ify de krektens fan 'e hiele HFS. As lêste meitsje in gearfetting.
As ien fan 'e wichtichste ûnderdielen fan 'e TWT jouwe de dispersive eigenskippen fan 'e slow-wave-struktuer oan oft de elektroanensnelheid oerienkomt mei de fazesnelheid fan 'e SWS, en dus in grutte ynfloed hat op 'e beam-wave-ynteraksje. nimt in dûbele pinnebeam oan om de útfierkrêft en operaasjestabiliteit fierder te ferbetterjen.Underwilens, om de wurkbânbreedte te fergrutsjen, is in dûbele modus foarsteld om SWS operearje. Troch de symmetry fan 'e SDV-struktuer kin de oplossing fan' e elektromagnetyske fjildferspriedingsfergeliking ferdield wurde yn ûneven en sels moden. roving de wurkjende bânbreedte.
Neffens de macht easken, de hiele buis is ûntwurpen mei in driuwende spanning fan 20 kV en in dûbele beam stream fan 2 × 80 mA.Om de spanning sa nau mooglik te passen oan de wurking bânbreedte fan de SDV-SWS, wy moatte berekkenje de lingte fan de perioade p.
Troch it ynstellen fan de fazeferskowing op 2,5π by de sintraal frekwinsje fan 220 GHz, kin de perioade p berekkene wurde op 0,46 mm.Figure 2a lit de dispersjonseigenskippen fan 'e SWS-ienheidsel sjen. –280 GHz (sels modus) ranges.Figure 2b toant de gemiddelde coupling impedance, dat is grutter as 0,6 Ω fan 210 oan 290 GHz, wat oanjout dat sterke ynteraksjes kinne foarkomme yn de bestjoeringssysteem bânbreedte.
(in) Dispersion skaaimerken fan in dual-mode SDV-SWS mei in 20 kV elektron beamline. (b) Interaction impedance fan de SDV slow-wave circuit.
It is lykwols wichtich om te notearjen dat d'r in bandgap is tusken de ûneven en even modus, en wy ferwize meastentiids nei dizze bandgap as de stopband, lykas werjûn yn figuer 2a. As de TWT tichtby dizze frekwinsjeband eksploitearre wurdt, kin sterke beamkeppelingssterkte foarkomme, wat sil liede ta net-winske oscillaasjes. allinnich 0,1 GHz. It is dreech om te bepalen oft dizze lytse band gat feroarsaket oscillations. Dêrom, de stabiliteit fan operaasje om de halte band wurdt ûndersocht yn de folgjende PIC simulaasje seksje foar in analysearje oft net winske oscillations kinne foarkomme.
It model fan de hiele HFS wurdt werjûn yn figuer 3.It bestiet út twa stadia fan SDV-SWS, ferbûn troch Bragg reflectors.The funksje fan de reflector is te snijen it sinjaal oerdracht tusken de twa stadia, ûnderdrukke de oscillation en refleksje fan net-wurkje modes lykas hege-oarder modes oanmakke tusken de boppeste en legere blêden, dêrmei gâns ferbetterjen fan de ferbining fan de tape fan de tuber eksterne omjouwing, dêrmei sterk ferbetterjen fan de ferbining fan de tape. wurdt ek brûkt om te ferbinen de SWS nei in WR-4 standert waveguide. De oerdracht koëffisjint fan de twa-nivo struktuer wurdt metten troch in tiid domein solver yn de 3D simulaasje software. Oerwagende op it eigentlike effekt fan de terahertz band op it materiaal, it materiaal fan it fakuüm envelope wurdt yn earste ynstânsje ynsteld op koper, en de conductivity wurdt fermindere nei 1275 × 127 m.
Figure 4 toant de oerdracht resultaten foar HFS mei en sûnder lineêre tapered couplers. De resultaten litte sjen dat de coupler hat in bytsje effekt op de oerdracht prestaasjes fan de hiele HFS.The werom ferlies (S11 <- 10 dB) en ynfoegje ferlies (S21> - 5 dB) fan it hiele systeem yn de 207 ~ 280 GHz breedbân hat goede oerdracht karakteristike HFS.
As de macht oanbod fan fakuüm elektroanyske apparaten, it elektroanen gun direkt bepaalt oft it apparaat kin generearje genôch útfier macht. Kombinearre mei de analyze fan HFS yn seksje II, in dual-beam EOS moat wurde ûntwurpen om te leverjen genôch macht.2, de driuwende spanning Ua fan 'e elektroanenbalken is yn earste ynstânsje ynsteld op 20 kV, de streamingen I fan' e twa elektroanenbalken binne beide 80 mA, en de beamdiameter dw fan 'e elektroanenbalken is 0,13 mm. tichtens fan de elektroanen beam is 603 A / cm2, en de hjoeddeiske tichtheid fan 'e kathode is 86 A / cm2, dat kin berikt wurde troch Dit wurdt berikt mei help fan nije kathode materials.According to design teory 14, 15, 16, 17, in typysk Pierce elektron gun kin unyk identifisearre.
Figure 5 lit respektivelik de horizontale en fertikale skematyske diagrammen fan it gewear sjen. It is te sjen dat it profyl fan it elektroanengewear yn 'e x-rjochting hast identyk is oan dat fan in typysk blêd-like elektroanengewear, wylst yn 'e y-rjochting de twa elektroanenstralen foar in part skieden binne troch it masker. 5 mm, y = 0 mm, respektivelik. Neffens de ûntwerp easken fan kompresje ratio en elektroanen ynjeksje grutte, de ôfmjittings fan de twa kathode oerflakken wurde bepaald te wêzen 0,91 mm × 0,13 mm.
Om it rjochte elektryske fjild ûntfongen troch elke elektroanenbeam yn 'e x-rjochting symmetrysk te meitsjen oer it eigen sintrum, past dit papier in kontrôleelektrode oan op it elektroanengewear. ns hawwe goede compressibility yn de y-rjochting, en elk elektroanen beam converge nei de x-rjochting lâns syn eigen sintrum fan symmetry, dat jout oan dat de kontrôle elektrodes lykwicht de ûngelikense elektryske fjild opwekt troch de fokus elektrodes.
De resultaten litte sjen dat de projeksjeôfstân fan 'e elektroanenbeam yn 'e x-rjochting oars is as yn 'e y-rjochting. 4,6 mm fan 'e kathode oerflak. Wy kinne sjen dat de foarm fan' e dwerstrochsneed is it tichtst by in standert sirkulêre elektroanen beam. De ôfstân tusken de twa elektroanen beam is tichtby de ûntwurpen 0,31 mm, en de straal is likernôch 0,13 mm, dat foldocht oan de ûntwerp easken. mA.
Yn betinken nommen fan de fluktuaasje fan driuwende spanning yn praktyske tapassingen, is it nedich om te bestudearjen de spanning gefoelichheid fan dit model.Yn it spanning berik fan 19,8 ~ 20,6 kV, de hjoeddeiske en beam hjoeddeistige envelopes wurde krigen, lykas werjûn yn figuer 1 en figuer 1.10 en 11. beam stroom allinnich feroaret út 0,74 oan 0,78 A.Dêrom kin beskôge wurde dat de elektroanen gun ûntwurpen yn dit papier hat in goede gefoelichheid foar spanning.
It effekt fan driuwende spanning fluktuaasjes op de x- en y-rjochting beam envelopes.
In unifoarm magnetysk fokusfjild is in mienskiplik permaninte magnetysk fokussysteem. Troch de unifoarme ferdieling fan magnetyske fjilden oer it beamkanaal is it tige geskikt foar asymmetryske elektroanenstralen. Yn dizze paragraaf wurdt in unifoarm magnetysk fokussysteem foar it behâld fan de lange-ôfstân oerdracht fan dûbele potleadbalken foarsteld. nei de stabile oerdracht teory fan in inkele potlead beam18,19, de Brillouin magnetysk fjild wearde kin wurde berekkene troch fergeliking (2). Yn dit papier, wy ek brûke dizze lykweardigens te skatten it magnetysk fjild fan in lateraal ferspraat dûbele potlead beam.20, 1,5-2 kear de berekkene wearde wurdt meastal keazen yn praktyske ûntwerpen.
Figure 12 toant de struktuer fan in unifoarm magnetysk fjild fokus fjild systeem. It blauwe diel is de permaninte magneet magnetized yn de axiale rjochting. Materiaal seleksje is NdFeB of FeCoNi. De remaninsje Br set yn de simulaasje model is 1,3 T en de permeability is 1,05. x-rjochting bepaalt oft it dwerse magnetyske fjild yn it beamkanaal unifoarm is, wat fereasket dat de grutte yn 'e x-rjochting net te lyts wêze kin. s is ynsteld op 20mm.
Yn 2015, Purna Chandra Panda21 foarstelde in poal stik mei in nij stapte gat yn in unifoarm magnetysk fokus systeem, dat kin fierder ferminderjen de omfang fan flux lekkage nei de kathode en de transversale magnetyske fjild oanmakke by de poal stik gat. de trije stappen binne 0,5 mm, en de ôfstân tusken de poalstik gatten is 2 mm, lykas werjûn yn figuer 13.
Figure 14a toant de axial magnetysk fjild ferdieling lâns de centerlines fan de twa elektroanen beams.It kin sjoen wurde dat de magnetyske fjild krêften lâns de twa elektroanen beams binne gelyk. De magnetyske fjild wearde is likernôch 6000 Gs, dat is 1,5 kear it teoretyske Brillouin fjild te fergrutsjen oerdracht en fokusje prestaasjes. oer it foarkommen fan magnetyske flux-lekkage.Figure 14b lit de dwerse magnetyske fjildferdieling By yn 'e z-rjochting oan 'e bopperâne fan 'e twa elektroanenstralen sjen. It kin sjoen wurde dat it dwerse magnetyske fjild minder is as 200 Gs allinnich by it poalstik gat, wylst yn it slow-wave circuit, it dwerse magnetyske fjild op it magnetyske fjild fan 'e magnetyske fjild negligible is, op it magnetyske fjild negligible is dat it magnetyske fjild op it magnetyske fjild negligible is. ic sêding fan de poal stikken, is it nedich om te bestudearjen de magnetyske fjild sterkte binnen de poal stikken.Figure 14c lit de absolute wearde fan de magnetyske fjild ferdieling binnen de poal stik.It kin sjoen wurde dat de absolute wearde fan it magnetysk fjild sterkte is minder as 1.2T, wat oanjout dat de magnetyske sêding fan de poalstik sil net foarkomme.
Magnetysk fjild sterkte ferdieling foar Br = 1,3 T. (a) Axial fjild ferdieling. (b) Lateral fjild ferdieling Troch yn de z rjochting. (c) Absolute wearde fan fjild ferdieling binnen de peal stik.
Op grûn fan 'e CST PS-module is de axiale relative posysje fan' e dual beam gun en it fokussysteem optimisearre. Neffens Ref.9 en simulaasjes, de optimale lokaasje is wêr't de anode stik oerlapet de poal stik wei fan 'e magneet. It waard lykwols fûn dat as de remaninsje waard ynsteld op 1.3T, de transmittance fan' e elektroanen beam koe net berikke 99%. Troch it fergrutsjen fan de remaninsje nei 1,4 T, it fokus magnetysk fjild wurdt fergrutte nei 650 x 0 Gsônes en de trajekten wurde ferhege nei 650. 15. It kin sjoen wurde dat de beam hat goede oerdracht, lytse fluktuaasje, en in oerdracht ôfstân grutter as 45mm.
Trajekten fan dûbele potlead balken ûnder in homogeen magnetysk systeem mei Br = 1,4 T. (a) xoz plane. (b) yoz fleanmasine.
Figure 16 toant de dwerstrochsneed fan 'e beam op ferskillende posysjes fuort fan' e kathode. It kin sjoen wurde dat de foarm fan 'e beam seksje yn it fokus systeem wurdt goed ûnderhâlden, en de seksje diameter feroaret net folle. Figuer 17 toant de beam envelopes yn de x en y rjochtings, respektivelik. It kin sjoen wurde dat de tige lytse fluktuaasje fan 'e beam 1 rjochting fan' e beam simulaasje toant. stroom.De resultaten litte sjen dat de stroom sa'n 2 × 80 mA is, wat oerienkomt mei de berekkene wearde yn it ûntwerp fan it elektroanengewear.
Elektronen beam dwerstrochsneed (mei fokus systeem) op ferskillende posysjes fuort fan 'e kathode.
Mei it each op in rige problemen lykas montage flaters, spanning fluktuaasjes, en feroarings yn magnetyske fjild sterkte yn praktyske ferwurkjen applikaasjes, is it nedich om te analysearjen de gefoelichheid fan de fokus systeem.Omdat der in gat tusken de anode stik en de poal stik yn de eigentlike ferwurking, dit gat moat wurde ynsteld yn de simulaasje. De gap wearde waard ynsteld op 012 mm beam rjochting en de beam rjochting en de beam rjochting figuer 019 mm en beam. .Dit resultaat lit sjen dat de feroaring yn de beam envelope is net signifikant en de beam stream amper feroaret. Dêrom is it systeem ûngefoelich foar assemblage flaters. Foar de fluktuaasje fan de oandriuwing spanning, it flater berik is ynsteld op ± 0,5 kV. Figure 19b lit de ferliking resultaten. 03 T foar feroaringen yn magnetyske fjildsterkte. De ferlikingsresultaten wurde werjûn yn figuer 20. It kin sjoen wurde dat de beam-omhulling amper feroaret, wat betsjut dat de hiele EOS ûngefoelich is foar feroaringen yn 'e magnetyske fjildsterkte.
Beam envelope en hjoeddeistige resultaten ûnder in unifoarm magnetysk fokus systeem. (a) Assembly tolerânsje is 0,2 mm. (b) De driuwende spanning fluktuaasje is ± 0,5 kV.
Beam-envelope ûnder in unifoarm magnetysk fokussysteem mei aksiale magnetyske fjildsterktefluktuaasjes fariearjend fan 0,63 oant 0,68 T.
Om derfoar te soargjen dat it yn dit papier ûntworpen fokussysteem oerienkomt mei HFS, is it nedich om it fokussysteem en HFS te kombinearjen foar ûndersyk.Figure 21 lit in ferliking sjen fan beamhûnen mei en sûnder HFS laden. De resultaten litte sjen dat de beamhülle net folle feroaret as de hiele HFS laden wurdt. Dêrom is it fokussysteem fan de HFS-ûntwerp geskikt foar de HFS-ûntwerp.
Om de krektens fan 'e EOS foarsteld yn seksje III te kontrolearjen en de prestaasjes fan' e 220 GHz SDV-TWT te ûndersiikjen, wurdt in 3D-PIC-simulaasje fan beam-wave-ynteraksje útfierd. Fanwegen simulaasjesoftwarebeheiningen koenen wy de hiele EOS net tafoegje oan HFS. Dêrom waard it elektroanengewear ferfongen troch in lykweardich oerflak fan 3 mm emitting fan 3 mm en in oerflak fan 3 mm. mm, deselde parameters as it hjirboppe ûntworpen elektroanengewear. Troch de ûngefoelichheid en goede stabiliteit fan EOS kin de driuwende spanning goed optimalisearre wurde om de bêste útfierkrêft yn 'e PIC-simulaasje te berikken.
Om it bêste útfiersinjaal te krijen, moat it oantal syklusen ek optimisearre wurde. De bêste útfierkrêft wurdt krigen as it oantal twa stadia 42 + 48 syklusen is, lykas werjûn yn figuer 22a.A 0,05 W ynfiersinjaal wurdt fersterke nei 314 W mei in winst fan 38 dB. It útfierkrêftspektrum wurdt krigen troch Fast Fouring 20ier. 2b lit de aksiale posysjeferdieling fan elektroanenerzjy yn 'e SWS sjen, wêrby't de measte elektroanen enerzjy ferlieze.
SDV-SWS útfier sinjaal op 220 GHz. (in) Utfier macht mei opnommen spektrum. (b) Enerzjy ferdieling fan elektroanen mei de elektroanen beam oan 'e ein fan' e SWS ynset.
figuer 23 toant de útfier macht bânbreedte en winst fan in dual-mode dual-beam SDV-TWT.Output prestaasjes kinne wurde fierder ferbettere troch sweeping frekwinsjes út 200 oan 275 GHz en optimalisearjen fan de driuwfear voltage. Dit resultaat docht bliken dat de 3-dB bânbreedte kin cover 205 oan 275 oant 275 GHz, dat betsjut dat de operaasje kin dual-broaden, wat betsjut dat de operaasje kin dual breedte.
Lykwols, neffens Fig.. 2a, wy witte dat der in stop band tusken de ûneven en even modus, dat kin liede ta net winske oscillations.Dêrom, wurk stabiliteit om de haltes moat wurde bestudearre. Figuren 24a-c binne de 20 ns simulaasje resultaten op 265,3 GHz, 265,35 GHz, hoewol't it kin wêze 265,35 GHz, en 265,35 GHz. luctuations, de útfier macht is relatyf stabyl.It spektrum wurdt ek werjûn yn figuer 24 respektivelik, it spektrum is suver.Dizze resultaten jouwe oan dat der gjin sels-oscillation tichtby de stopband.
Fabrication en mjitting binne nedich om te kontrolearjen de krektens fan 'e hiele HFS.Yn dit diel, de HFS wurdt fabrisearre mei help fan kompjûter numerike kontrôle (CNC) technology mei in ark diameter fan 0,1 mm en in machining krektens fan 10 μm. It materiaal foar de hege-frekwinsje struktuer wurdt fersoarge troch soerstof-frije hege-conductivity struktuer hat in OFHC 6a struktuer hat kobber 25a. .00 mm, in breedte fan 20,00 mm en in hichte fan 8,66 mm. Acht pin gatten wurde ferdield om 'e struktuer. Figuer 25b toant de struktuer troch skennen elektronenmikroskopy (SEM). De blêden fan dizze struktuer wurde unifoarm produsearre en hawwe goede oerflak rûchheid. ing struktuer foldocht oan it ûntwerp en presyzje easken.
Figure 26 toant de ferliking tusken werklike testresultaten en simulaasjes fan oerdracht prestaasjes. Port 1 en Port 2 yn Figure 26a oerienkomme mei de ynfier- en útfier havens fan de HFS, respektivelik, en binne lykweardich oan Port 1 en Port 4 yn Figure 3. De eigentlike mjitting resultaten fan S11 binne wat better as de simulaasje resultaten. is te heech en de oerflakruwheid nei eigentlike ferwurkjen is min. Oer it algemien binne de mjitten resultaten yn goed oerienstimming mei de simulaasjeresultaten, en foldocht de oerdrachtbânbreedte oan 'e eask fan 70 GHz, wat de helberens en krektens fan' e foarstelde dual-mode SDV-TWT kontrolearret. aasje en applikaasjes.
Yn dit papier, in detaillearre ûntwerp fan in planar distribúsje 220 GHz dual-beam SDV-TWT wurdt presintearre.De kombinaasje fan dual-modus operaasje en dual-beam excitation fierder fergruttet de bestjoeringssysteem bânbreedte en útfier macht. De fabrication en kâlde test wurde ek útfierd om te kontrolearjen de krektens fan de hiele HFS.De eigentlike mjitresultaten binne yn goed oerienstimming mei de simulaasjeresultaten. Foar de ûntwurpen twa-beam EOS, in masker seksje en kontrôle elektroden binne brûkt tegearre foar it produsearjen fan in twa-potlead beam. Under it ûntwurpen unifoarm fokus magnetysk fjild, de elektroanen beam kin stabile trochstjoerd wurde oer lange ôfstannen mei goede foarm. dit papier kombinearret folslein de hjoeddeiske ripe fleantúch ferwurkjen technology, en toant grutte potinsje yn prestaasjes yndikatoaren en ferwurkjen en assembly.Dêrom, dit papier is fan betinken dat de planar struktuer is nei alle gedachten te wurden de ûntwikkeling trend fan fakuüm elektroanyske apparaten yn de terahertz band.
De measte rauwe gegevens en analytyske modellen yn dizze stúdzje binne opnommen yn dit papier. Fierdere relevante ynformaasje kin op ridlik fersyk krigen wurde fan de korrespondearjende auteur.
Gamzina, D. et al. Nanoscale CNC Machtigingsformulier fan sub-terahertz vacuum electronics.IEEE Trans.electronic devices.63, 4067-4073 (2016).
Malekabadi, A. en Paoloni, C. UV-LIGA microfabrication fan sub-terahertz waveguides mei help fan multilayer SU-8 photoresist.J.Micromechanics.Microelectronics.26, 095010. https://doi.org/10.1088/0960-1317/26/9/095010 (2016).
Dhillon, SS et al.2017 THz technology roadmap.J.Physics.D to apply.physics.50, 043001. https://doi.org/10.1088/1361-6463/50/4/043001 (2017).
Shin, YM, Barnett, LR & Luhmann, NC Sterke opsluting fan plasmonyske welle propagaasje fia ultra-breedbân staggered double-grating waveguides.application.physics.Wright.93, 221504. https://doi.org/10.1063/1.30416846 (22).
Baig, A. et al.Performance of a Nano CNC Machined 220-GHz Travelling Wave Tube Amplifier.IEEE Trans.electronic devices.64, 590-592 (2017).
Han, Y. & Ruan, CJ Undersykje diocotron-ynstabiliteit fan ûneinich brede blêdelektronenstralen mei makroskopyske kâlde floeistofmodelteory.
Galdetskiy, AV oer de kâns om bânbreedte te fergrutsjen troch de plane yndieling fan 'e beam yn in multibeam klystron.In 12th IEEE International Conference on Vacuum Electronics, Bangalore, India, 5747003, 317-318 https://doi.org/10.1109/IVEC.201401.57.
Nguyen, CJ et al. Untwerp fan trije-beam elektroanen gewearen mei smelle beam splitting fleanmasine ferdieling yn W-band staggered double-blade traveling wave tube [J] .Science.Rep.11, 940.https://doi.org/10.1038/s41598-020-80276-3 (2021).
Wang, PP, Su, YY, Zhang, Z., Wang, WB & Ruan, CJ Planar ferspraat trije-beam elektron optysk systeem mei smelle beam skieding foar W-band fundamentale modus TWT.IEEE Trans.electronic devices.68, 5215-5219 (2021).
Zhan, M. Undersyk nei Interleaved Double-Blade Travelling Wave Tube mei Millimeter-Wave Sheet Beams 20-22 (PhD, Beihang University, 2018).
Ruan, CJ, Zhang, HF, Tao, J. & He, Y. Study on beam-wave ynteraksje stabiliteit fan in G-band interleaved dual-blade traveling wave tube.2018 43rd International Conference on Infrared Millimeter and Terahertz Waves, Nagoya.8510263, https://doi.10210. 0263 (2018).