Tankewol foar it besykjen fan Nature.com.De browserferzje dy't jo brûke hat beheinde stipe foar CSS. Foar de bêste ûnderfining riede wy oan dat jo in aktualisearre blêder brûke (of kompatibiliteitsmodus yn Internet Explorer útsette). Yn 'e tuskentiid sille wy de side sjen litte sûnder stilen en JavaSkript.
In nij meganisme basearre op selektyf laser smelten te kontrolearjen de mikrostruktuer fan produkten yn de produksje proses wurdt foarsteld. It meganisme fertrout op de generaasje fan hege-yntinsiteit ultrasone weagen yn it smelte swimbad troch komplekse yntinsiteit-modulated laser irradiation.
Additive manufacturing (AM) fan kompleks-foarmige dielen is groeid gâns yn de lêste desennia. Lykwols, nettsjinsteande it ferskaat oan additive manufacturing prosessen, ynklusyf selektyf laser melting (SLM) 1,2,3, direkte laser metalen deposition4,5,6, elektroanen beam melting7,8 en oaren9,10, de Parts kin wêze foaral defekt mei de bêst molding proses. rmal gradients, hege cooling tariven, en de kompleksiteit fan ferwaarming syklusen yn smelten en remelting it materiaal 11, dy't liede ta epitaxial nôt groei en wichtige porosity.12,13 die bliken dat it nedich is om te kontrolearjen termyske gradients, cooling tariven, en alloy gearstalling, of tapasse ekstra fysike skokken troch eksterne fjilden fan ferskate eigenskippen, lykas echografie, te berikken fyn equiaxed nôt struktueren.
Tal fan publikaasjes binne dwaande mei it effekt fan trilling behanneling op it ferstevigingsproses yn konvinsjonele casting prosessen14,15. It tapassen fan in ekstern fjild op in bulk melt lykwols net produsearje de winske materiaal microstructure.As it folume fan de floeibere faze is lyts, de situaasje feroaret dramatysk. Yn dit gefal, it eksterne fjild signifikant beynfloedet de solidification fjild proses. ,24,25,26,27, arc stirring28 en oscillation29, elektromagnetyske effekten tidens pulsed plasma arcs30,31 en oare metoaden32 binne beskôge .Take oan it substraat mei help fan in eksterne hege-yntinsiteit echografie boarne (by 20 kHz). De ultrasound-induced temperatuer fermindere de substitúsjonele temperatuer fermindere grain ient en ultrasound ferbettering te generearjen nije crystallites troch cavitation.
Yn dit wurk, wy ûndersocht de mooglikheid fan it feroarjen fan de nôt struktuer fan austenitic RVS stielen troch sonicating de smelte pool mei lûd weagen opwekt troch de melting laser sels. ûnleaze stielen platen wêrfan de oerflakken waarden bleatsteld oan yntinsiteit-modulearre laser strieling. Sa, technysk, laser oerflak behanneling wurdt dien. As sa'n laser behanneling wurdt útfierd lykwols op it oerflak fan elke laach, ûnder laach-by-laach build-up, effekten op it hiele folume of op selektearre dielen fan it folume wurde berikt.
Wylst yn ultrasone hoarn-basearre ultrasone terapy, de ultrasone enerzjy fan 'e steande lûd weach wurdt ferdield oer de komponint, wylst de laser-induzearre ultrasone yntinsiteit is tige konsintrearre tichtby it punt dêr't de laser strieling wurdt absorbed.Using in sonotrode yn in SLM poeder bed fúzje masine is yngewikkeld omdat de boppeste oerflak fan it poeder bed radikaal moat der gjin masjinyske tafoeging bliuwe op it strieling fan it masjinebêd eksposearje. oerflak fan it diel.Dêrom is de akoestyske spanning ticht by nul en hat de dieltsjesnelheid in maksimale amplitude oer it hiele boppeste oerflak fan it diel. De lûdsdruk binnen it hiele smelte swimbad kin net mear as 0,1% fan 'e maksimale druk opwekke troch de laskop, om't de golflingte fan ultrasone weagen mei in frekwinsje fan 20 kHz yn de 20 kHz in de 3m is,\p\tekst in de 3,3m. th is meastal minder as \(\sim 0,3~\text {mm}\).Dêrom kin it effekt fan echografie op kavitaasje lyts wêze.
Dêrby moat opmurken wurde dat it brûken fan yntinsiteit-modulearre laser strieling yn direkte laser metaal deposition is in aktyf gebiet fan ûndersyk35,36,37,38.
De thermyske effekten fan laserstrakynsidint op it medium binne de basis foar hast alle materiaalferwurking 31, ensfunksje, 42, etc.M-skjinmeitsjen en gearstalde foarôfgeandripe resultaat en gearstalde foarriedige resultaten yn in protte beoardielingen en monografyen 44, 45, 46.
Dêrby moat opmurken wurde dat alle net-stasjonêre aksje op it medium, ynklusyf lasing aksje op it absorbearjende medium, resultearret yn de excitation fan akoestyske weagen yn it mei mear of minder effisjinsje. s50, 51, 52 jouwe teoretyske analyzes fan dit proses en syn mooglike praktyske tapassingen.
Dizze problemen waarden dêrnei besprutsen op ferskate konferinsjes, en laser excitation fan echografie hat tapassings yn sawol yndustriële tapassingen fan laser technology53 en medicine54.Dêrom kin beskôge wurde dat de basis konsept fan it proses dêr't pulsed laser ljocht hannelet op in absorbearjende medium is oprjochte.
It effekt fan laser-generearre skok weagen op materialen is de basis fan laser shock peening57,58,59, dat wurdt ek brûkt foar de oerflak behanneling fan additively produsearre parts60.However, laser shock fersterking is meast effektyf op nanosecond laser pulses en meganysk laden oerflakken (bygelyks, mei in laach fan floeistof)59 omdat peak meganyske druk laden ferheging.
Eksperiminten waarden útfierd om te ûndersykjen de mooglike effekten fan ferskate fysike fjilden op 'e mikrostruktuer fan solidified materials.The funksjonele diagram fan' e eksperimintele opset wurdt werjûn yn figuer 1.A pulsed Nd:YAG solid-state laser operearjend yn free-running modus (puls doer \(\tau _L \sim 150~\upmu denach \tekst) waard brûkt troch in puls fan in laser troch de laser {s}. in beam splitter plaat systeem. Ofhinklik fan de kombinaasje fan neutrale tichtheid filters, de puls enerzjy op it doel fariearret fan \(E_L \sim 20~\text {mJ}\) nei \(E_L \sim 100~\text {mJ}\). tiid grutter dan \(1~\text {ms}\)) wurde brûkt om it ynsidint te bepalen nei en reflektearre fan it doel, en twa machtmeters (fotodiodes mei koarte reaksjetiden\(<10~\text {ns}\)) om ynsidint en reflektearre optyske krêft te bepalen. ed by de stekproef lokaasje.Fokusearje de beam op it doel mei help fan in lens (Antireflection coating by \(1.06 \upmu \text {m}\), focal length \(160~\text {mm}\)) en in beam waist op it doel oerflak 60- \(100~\upmu\text {m}\).
Funksjonele skematyske diagram fan 'e eksperimintele opset: 1-laser;2 - laser beam;3-neutraal tichtens filter;4-syngronisearre fotodiode;5-beam splitter;6 - diafragma;7-calorimeter fan ynfallende beam;8 - kalorimeter fan reflektearre beam;9 - ynfallende beam macht meter;10 - reflektearre beam macht meter;11 - fokus lens;12 - spegel;13 - foarbyld;14 - breedbân piëzoelektryske transducer;15 - 2D converter;16 - posisjonearring mikrocontroller;17 - syngronisaasje ienheid;18 - multi-kanaal digitaal oanwinst systeem mei ferskate sampling tariven;19 - persoanlike kompjûter.
Ultrasone behanneling wurdt útfierd as folget.De laser wurket yn free-running modus;dêrom is de doer fan 'e laserpuls \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\), dy't bestiet út meardere doerren fan likernôch \(1,5~\upmu \text {s} \) elk. }\), lykas werjûn yn figuer 2.- De frekwinsje envelope jout de ferwaarming en dêropfolgjende smelten en ferdamping fan it materiaal, wylst de hege frekwinsje komponint soarget foar de ultrasone trillings fanwege de photoacoustic effekt.It is fan \(7~\tekst {kHz}\) nei \ (2~\tekst {MHz}\), en it sintrumfrekwinsje is \(~ 0,7~\tekst {MHz}\).Akoestyske pulsen troch de fotoakoestyske effekt waarden opnommen mei gebrûk fan breedbân piëzoelektryske transducers makke fan polyvinylidene fluoride-films. de laser pulses is typysk foar in frije-rinnende modus laser.
Tydlike ferdieling fan laserpulsintensiteit (a) en lûdssnelheid (b) op it efterflak fan 'e stekproef, de spektra (blauwe kromme) fan in inkele laserpuls (c) en in ultraschallpuls (d) gemiddeld oer 300 laserpulsen (reade kromme).
Wy kinne dúdlik ûnderskiede de leechfrekwinsje en heechfrekwinsje komponinten fan 'e akoestyske behanneling dy't oerienkomme mei de leechfrekwinsje envelope fan' e laserpuls en de heechfrekwinsjemodulaasje, respektivelik.dêrom, it wichtichste effekt fan de breedbân hege-frekwinsje komponinten fan de akoestyske sinjaal op de mikrostruktuer wurdt ferwachte.
De fysike prosessen yn SLM binne kompleks en foarkomme tagelyk op ferskate romtlike en tydlike skalen. Dêrom binne mearskalige metoaden it meast geskikt foar teoretyske analyze fan SLM. Wiskundige modellen moatte yn earste ynstânsje multi-fysikaal wêze. s.
Ferwaarming en koeling tariven oant \(10^6~\text {K}/\text {s}\) /\text{ troch lokale laserbestraling mei krêftdichtheden oant \(10^{13}~\text {W} cm}^2\).
De smelt-solidifikaasje-syklus duorret tusken de 1 en \(10~\tekst {ms}\), wat bydraacht oan it rappe fersterkjen fan de smeltsône by it ôfkuoljen.
Rapid ferwaarming fan de stekproef oerflak resultearret yn 'e foarming fan hege thermoelastic spanningen yn' e oerflak laach. Genôch (oant 20%) diel fan 'e poeder laach is sterk ferdampt63, wat resultearret yn in ekstra druk load op it oerflak yn reaksje op laser ablation. Dêrtroch, de induced strain gâns fersteurt it diel stypjende mjitkunde en thin puls hege mjitkunde elemint, benammen tichtby de struktuer fan waarmte en thin. annealing resultaten yn 'e generaasje fan ultrasone strain weagen dy't propagearje fan it oerflak nei it substraat. Om krekte kwantitative gegevens te krijen oer de lokale stress en strainferdieling, wurdt in mesoskopyske simulaasje fan it elastyske deformaasjeprobleem konjugearre oan waarmte en massaferfier útfierd.
De bestjoerlike fergelikingen fan it model befetsje (1) unsteady waarmte oerdracht fergelikingen dêr't termyske conductivity hinget ôf fan faze steat (poeder, melt, polycrystalline) en temperatuer, (2) fluktuaasjes yn elastyske deformaasje nei kontinuum ablation en thermoelastic útwreiding fergeliking. De grins wearde probleem wurdt bepaald troch definiearre eksperimintele flux útwikseling fan laser oerflak en cooling monsters omfettet koele betingsten. evaporative flux.De massaflux wurdt definiearre op basis fan de berekkening fan de verzadigde dampdruk fan it ferdampende materiaal.De elastoplastyske spanning-strain-relaasje wurdt brûkt dêr't de thermoelastyske spanning evenredich is mei it temperatuerferskil. Foar nominale krêft \(300~\text {W}\), frekwinsje \(10^0}\text, \(10^0}\text, \enz-koeffisjinsje en \enz-koëffisjint, \enz-koeffisjinsje) {m}\) fan de effektive beamdiameter.
Figure 3 toant de resultaten fan numerike simulaasje fan de smelte sône mei help fan in makroskopysk wiskundige model.De diameter fan de fúzje sône is \(200~\upmu \text {m}\) (\(100~\upmu \text {m}\) radius) en \(40~\upmu \text {m}\) De trochsneed fan it oerflak as 0 temperatuer varies dy't lokale {m}\ tekst sjen litte dat de simulaasje fan 'e tiid {m}\ tekst {m} is. }\) troch de hege intermitterende faktor fan 'e pulsmodulaasje. De ferwaarming \(V_h\) en koeling \(V_c\) tariven binne respektivelik yn' e oarder fan \(10^7\) en \(10^6~\text {K}/\text {s}\), respektivelik. oververhitting fan it oerflak laach, dêr't de termyske conduction nei it substraat is net genôch om te ferwiderjen de waarmte. Dêrom, by \(t=26~\upmu \text {s}\) de oerflaktemperatuer peaks sa heech as \(4800~\text {K}\). Krachtige ferdamping fan it materiaal kin feroarsaakje dat it stekproef oerflak wurdt ûnderwurpen wurde oan tefolle druk en peel off oerflak.
Numerike simulaasje resultaten fan melting sône fan inkele laser puls annealing op 316L sample plaat. De tiid fan it begjin fan 'e pols oan' e djipte fan 'e smelte pool it berikken fan de maksimale wearde is \(180~\upmu\text {s}\).De isotherm\(T = T_L = 1723~\tekst tusken de floeibere {K}\barren is de flüssige {K}\-barren. ) oerienkomme mei de opbringst spanning berekkene as funksje fan temperatuer yn de folgjende paragraaf.Dêrom, yn it domein tusken de twa isolines (isoterms\(T=T_L\) en isobars\(\sigma =\sigma _V(T)\)), wurdt de fêste faze ûnderwurpen oan sterke meganyske loads, dy't liede kinne ta feroaringen yn 'e mikrostruktuer.
Dit effekt wurdt fierder útlein yn figuer 4a, dêr't it druk nivo yn 'e smelte sône is útset as funksje fan tiid en ôfstân fan it oerflak. Earste, de druk gedrach is relatearre oan de modulaasje fan de laser puls yntinsiteit beskreaun yn figuer 2 hjirboppe. In maksimale druk \text{s}\) fan likernôch \(10~\text {MPa}\) waard waarnommen by oer de fluctu de fluctu. kontrôle punt hat deselde oscillation skaaimerken as de frekwinsje fan \ (500 ~ \ tekst {kHz} \). Dit betsjut dat ultrasone druk weagen wurde oanmakke op it oerflak en dan propagearje yn it substraat.
De berekkene skaaimerken fan de deformation sône tichtby de melting sône binne werjûn yn Fig. fergelykber mei de oerflak druk.Dizze stress komt troch laser ablation, en gjin thermoelastic stress waard waarnommen yn de kontrôle punten omdat de earste waarmte-oandwaande sône wie te lyts.As waarmte wurdt dissipated yn it substraat, de kontrôle punt genereart hege thermoelastic stress boppe \(40~\tekst {MPa}\).
De krigen modulearre stressnivo's hawwe in signifikante ynfloed op 'e bêst-flüssige ynterface en kin de kontrôlemeganisme wêze dy't it solidifikaasjepaad regelet. De grutte fan' e ferfoarmingssône is 2 oant 3 kear grutter as dy fan 'e smeltsône. As werjûn yn figuer 3, de lokaasje fan' e smeltende isotherm en it stressnivo lykweardich oan 'e opbringstspanning wurde fergelike mei in effektive meganyske lasermasine mei in hege pulsdiameter. tusken 300 en \(800~\upmu \text {m}\) ôfhinklik fan de instantane tiid.
Dêrom, de komplekse modulation fan de pulsed laser annealing liedt ta de ultrasone effect.The microstructure seleksje paad is oars as ferlike mei de SLM sûnder ultrasone loading.Deformed ynstabile regio's liede ta periodike syklusen fan kompresje en stretching yn de fêste faze. Sa, de foarming fan nije nôt grinzen en subgrain grinzen wurdt feroare feas, as de mikrostruktuer wurdt werjûn yn 'e ûndersteande eigenskippen. konklúzjes jouwe de mooglikheid om te ûntwerpen in puls modulaasje-induzearre ultrasound-oandreaune SLM prototype.Yn dit gefal, de piezoelectric inductor 26 brûkt earne oars kin wurde útsletten.
(a) Druk as funksje fan tiid, berekkene op ferskillende ôfstannen fan it oerflak 0, 20 en \(40~\upmu \text {m}\) lâns de symmetry-as.(b) Tiid-ôfhinklike Von Mises-spanning berekkene yn in fêste matrix op ôfstannen 70, 120 en \(170~\upmu \text {m}}\tekst fan it sample oerflak.
Eksperiminten waarden útfierd op AISI 321H RVS platen mei ôfmjittings \(20 \ kear 20 \ kear 5 ~ \ tekst {mm}\). Nei eltse laser puls, de plaat beweecht \ (50 ~ \ upmu \ text {m}\), en de laser beam taille op it doel oerflak is oer \ (100 x 20 \ kear 5 ~ \ tekst {mm} \). smelten fan de ferwurke materiaal foar nôt ferfining. Yn alle gefallen, de remelted sône waard sonicated, ôfhinklik fan de oscillatory komponint fan de laser strieling. Dit resultearret yn in mear as 5-fold reduksje yn trochsneed nôt gebiet. Figuer 5 lit sjen hoe't de mikrostruktuer fan de laser-smelte regio feroaret mei it oantal folgjende remelting syklusen (passes).
Subplots (a,d,g,j) en (b,e,h,k) - mikrostruktuer fan laser smelte regio's, subplots (c,f,i,l) - gebietferdieling fan kleurde korrels.Shading fertsjintwurdiget de dieltsjes dy't brûkt wurde om it histogram te berekkenjen. Kleuren oerienkomme mei nôtregio's (sjoch de kleurbalke oan 'e boppekant fan it histogram. Subplots (ac) oerienkomme mei ûnbehannele roestfrij stiel, en subplots (df), (gi), (jl) oerienkomme mei 1, 3 en 5 remelten.
Sûnt de laser puls enerzjy net feroaret tusken folgjende passaazjes, de djipte fan 'e smelte sône is itselde. Sa, de folgjende kanaal folslein "beslacht" de foarige one.Hoewol, it histogram lit sjen dat de gemiddelde en mediaan nôt gebiet ôfnimt mei tanimmend oantal passaazjes. Dit kin oanjaan dat de laser is hanneljen op it substraat earder as de melt.
Grain ferfining kin wurde feroarsake troch flugge koeling fan de smelte pool65. In oare set fan eksperiminten waard útfierd wêryn de oerflakken fan RVS platen (321H en 316L) waarden bleatsteld oan trochgeande wave laser strieling yn atmosfear (figuer 6) en fakuüm (figuer 7). de Nd:YAG-laser yn frijrinnende modus. Lykwols, in typyske kolomstruktuer waard waarnommen.
Mikrostruktuer fan 'e laser-smelte regio fan in trochgeande golflaser (300 W konstante krêft, 200 mm / s scansnelheid, AISI 321H roestfrij stiel).
(a) Mikrostruktuer en (b) elektron backscatter diffraksjonsôfbylding fan de laser smelten sône fan fakuüm trochgeande wave laser (konstante macht 100 W, skennen snelheid 200 mm / s, AISI 316L RVS) \ (\ sim 2 ~ \ tekst {mbar }\).
Dêrom is it dúdlik te sjen dat de komplekse modulaasje fan 'e laserpulsintensiteit in signifikant effekt hat op' e resultearjende mikrostruktuer. Wy leauwe dat dit effekt meganysk fan aard is en komt troch de generaasje fan ultrasone trillingen dy't fuortplantsje fan 'e bestralinge oerflak fan' e melt djip yn 'e stekproef. yntinsiteit echografie yn ferskate materialen ynklusyf Ti-6Al-4V alloy 26 en roestfrij stiel 34 it resultaat fan.The mooglike meganisme wurdt spekulearre as folget.Intense echografie kin feroarsaakje akoestyske cavitation, lykas oantoand yn ultrasnelle in situ synchrotron X-ray imaging. It ynstoarten fan de cavitation bubbels op syn beurt genereart skok weagen, \ 0; )69.Sokke skokwellen kinne sterk genôch wêze om de foarming fan krityske grutte fêste faze kearnen yn bulkflüssigens te befoarderjen, wêrtroch't de typyske kolomfoarmige nôtstruktuer fan laach-by-laach additive manufacturing fersteurt.
Hjir, wy stelle in oar meganisme ferantwurdlik foar strukturele modifikaasje troch yntinse sonication.It materiaal krekt nei solidification is op in hege temperatuer tichtby it smeltpunt en hat in ekstreem lege opbringst stress.Intense ultrasone weagen kinne feroarsaakje plastic flow te feroarjen de nôt struktuer fan de waarme materiaal krekt solidified. sjoch figuer 8). Dêrom, om te testen de hypoteze, wy útfierd molekulêre dynamyk (MD) simulaasjes fan in Fe-Cr-Ni gearstalling fergelykber mei AISI 316 L stiel om te evaluearjen de opbringst stress gedrach tichtby it smeltpunt. wy brûkten de Embedded Atomic Model (EAM) út 74.MD simulaasjes waarden útfierd mei help fan LAMMPS koades 75,76. Details fan de MD simulaasje wurdt publisearre earne oars. De MD berekkening resultaten fan opbringst stress as funksje fan temperatuer wurde werjûn yn Fig.
Yield stress foar AISI grade 316 austenitysk RVS en model gearstalling tsjin temperatuer foar MD simulaasjes. Eksperimintele mjittingen út referinsjes: (a) 77, (b) 78, (c) 79, (d) 80, (e) 81.ferwize nei. facturing.De grutskalige MD-simulaasjeresultaten yn dizze stúdzje wurde oantsjutten as \(\vartriangleleft\) foar in defektfrij ûneinige ienkristal en \(\vartriangleright\) foar einige korrels mei rekken hâldend mei de gemiddelde korrelgrutte fia de Hall-Petch-relaasje Dimensions\(d = 50~\upmu \text {m}\).
It kin sjoen wurde dat by \(T>1500~\tekst {K}\) de opbringsspanning ûnder \(40~\text {MPa}\) falt. Oan 'e oare kant, skattings foarsizze dat de laser-generearre ultrasone amplitude grutter is as \(40~\text {MPa}\) (sjoch Fig. 4b), dy't genôch is om plestik te ferwêzentlikjen yn 'e hjitte materiaal.
De mikrostruktuerfoarming fan 12Cr18Ni10Ti (AISI 321H) austenityske roestfrij stiel tidens SLM waard eksperiminteel ûndersocht mei in komplekse yntinsiteit-modulearre pulsearre laserboarne.
Grain grutte reduksje yn de laser melting sône waard fûn fanwege trochgeande laser remelting nei 1, 3 of 5 passes.
Makroskopyske modellering lit sjen dat de rûsde grutte fan 'e regio dêr't ultrasone deformaasje posityf beynfloedzje kin op' e solidifikaasjefront is oant \(1~\tekst {mm}\).
It mikroskopyske MD-model lit sjen dat de opbringststerkte fan AISI 316 austenitysk roestfrij stiel signifikant fermindere is nei \(40~\text {MPa}\) tichtby it raanpunt.
De resultaten suggerearje in metoade foar it kontrolearjen fan de mikrostruktuer fan materialen mei komplekse modulearre laserferwurking en kinne as basis tsjinje foar it meitsjen fan nije oanpassingen fan 'e pulsearre SLM-technyk.
Liu, Y. et al.Microstructural evolúsje en meganyske eigenskippen fan in situ TiB2 / AlSi10Mg composites troch laser selektyf melting [J].J.Alloys.compound.853, 157287. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2020.157287 (2021).
Gao, S. et al.Recrystallization nôt grins engineering fan laser selektyf smelten fan 316L RVS [J].Journal of Alma Mater.200, 366–377.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2020.09.015 (2020).
Chen, X. & Qiu, C. Yn situ ûntwikkeling fan sandwich mikrostruktueren mei ferbettere ductility troch laser reheating fan laser-smelte titanium alloys.science.Rep.10, 15870.https://doi.org/10.1038/s41598-020-72627-x (2020).
Azarniya, A. et al.Additive manufacturing fan Ti-6Al-4V dielen troch laser metaal deposition (LMD): proses, mikrostruktuer en meganyske eigenskippen.J.Alloys.compound.804, 163–191.https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2019.04.255 (2019).
Kumara, C. et al.Microstructural modeling of laser metal powder directed energy deposition of Alloy 718.Add to.manufacture.25, 357-364.https://doi.org/10.1016/j.addma.2018.11.024 (2019).
Busey, M. et al. Parametric Neutron Bragg Edge Imaging Study of Additively Manufactured Samples behannele troch Laser Shock Peening.science.Rep.11, 14919.https://doi.org/10.1038/s41598-021-94455-3 (2021).
Tan, X. et al.Gradient mikrostruktuer en meganyske eigenskippen fan Ti-6Al-4V additively fabrisearre troch elektroanen beam melting.Alma Mater Journal.97, 1-16.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.06.036 (2015).