Grazas por visitar Nature.com.A versión do navegador que estás a usar ten compatibilidade limitada para CSS. Para obter unha mellor experiencia, recomendámosche que utilices un navegador actualizado (ou desactives o modo de compatibilidade en Internet Explorer). Mentres tanto, para garantir a asistencia continua, mostraremos o sitio sen estilos e JavaScript.
Neste artigo, deséñase e verifícase un tubo de ondas viaxeiras de dobre láminas de banda ancha de alta potencia de 220 GHz. En primeiro lugar, proponse unha estrutura de ondas lentas de dobre lámina escalonada de feixes planos. Ao usar un esquema de operación de modo dual, o rendemento da transmisión e o ancho de banda son case o dobre que o do modo único. O sistema óptico electrónico con forma está deseñado, a tensión de condución é de 20 ~ 21 kV e a corrente é de 2 × 80 mA.Obxectivos de deseño. Ao usar a parte da máscara e o electrodo de control na pistola de dobre feixe, os dous feixes de lapis pódense enfocar ao longo dos seus respectivos centros cunha relación de compresión de 7, a distancia de enfoque é de aproximadamente 0,18 mm. O feixe de electróns dobre pode alcanzar os 45 mm e o campo magnético de enfoque é de 0,6 T, o que é suficiente para cubrir todo o sistema de alta frecuencia (HFS). Despois, para verificar a usabilidade do sistema óptico electrónico e o rendemento da estrutura de ondas lentas, tamén se realizaron simulacións de células de partículas (PIC) en todo o HFS. A tensión do feixe é de 20,6 kV, a corrente do feixe é de 2 × 80 mA, a ganancia é de 38 dB e o ancho de banda de 3 dB supera os 35 dB uns 70 GHz. Finalmente, realízase a fabricación de microestruturas de alta precisión para verificar o rendemento do HFS, e os resultados mostran que o ancho de banda e as características de transmisión son bos. -fontes de radiación de banda de terahercios de banda ultraancha de potencia con potencial para aplicacións futuras.
Como dispositivo electrónico tradicional ao baleiro, o tubo de ondas viaxeiras (TWT) xoga un papel insubstituíble en moitas aplicacións, como radares de alta resolución, sistemas de comunicación por satélite e exploración espacial1,2,3. Non obstante, a medida que a frecuencia de operación entra na banda de terahercios, o TWT de cavidade acoplada tradicional e o TWT helicoidal non foron capaces de satisfacer as necesidades de ancho de banda relativamente reducidas e dificultades de produción das persoas debido á redución de ancho de banda e á súa produción. Como mellorar de forma integral o rendemento da banda THz converteuse nun problema moi preocupante para moitas institucións de investigación científica. Nos últimos anos, as novas estruturas de onda lenta (SWS), como as estruturas de dobre lámina escalonada (SDV) e as estruturas de guía de ondas dobradas (FW), recibiron moita atención debido ás súas estruturas planares naturais, especialmente a nova estrutura SDV-SWS. A estrutura de ar pódese fabricar facilmente mediante técnicas de procesamento micro-nano, como o control numérico por ordenador (CNC) e UV-LIGA, a estrutura do paquete totalmente metálico pode proporcionar unha maior capacidade térmica cunha maior potencia de saída e ganancia, e a estrutura tipo guía de ondas tamén pode proporcionar un ancho de banda de traballo máis amplo. s na banda G5.Non obstante, estes resultados aínda teñen lagoas que non poden satisfacer os requisitos relacionados de alta potencia e ancho de banda amplo na banda de terahercios. Para o SDV-TWT de banda G de UC-Davis, utilizáronse feixes de electróns en folla. túnel de feixe sobre-modo, que tamén pode provocar que o feixe se autoregula.– Excitación e oscilación 6,7.Co fin de cumprir os requisitos de alta potencia de saída, ancho de banda amplo e boa estabilidade de THz TWT, neste documento proponse un SDV-SWS de dobre feixe con funcionamento en modo dual. É dicir, para aumentar o ancho de banda operativo, proponse e introdúcese nesta estrutura a operación de modo dual. As radios de feixe de lapis son relativamente pequenas debido ás limitacións de tamaño vertical. Se a densidade de corrente é demasiado alta, a corrente do feixe debe ser reducida, o que resulta nunha potencia de saída relativamente baixa. Para mellorar a corrente do feixe, xurdiu EOS multibeam distribuído planar, que aproveita o tamaño lateral do SWS. , o que pode evitar o túnel de feixe excesivo en comparación cos dispositivos de feixe de folla. Polo tanto, é beneficioso manter a estabilidade do tubo de ondas que se desprazan. En base a traballos anteriores8,9, este artigo propón un campo magnético uniforme de banda G centrado en dobre feixe de lapis EOS, o que pode mellorar moito a distancia de transmisión estable do feixe e aumentar aínda máis a área de interacción de saída, mellorando así a gran potencia de interacción.
A estrutura deste traballo é a seguinte. En primeiro lugar, descríbese o deseño da cela SWS con parámetros, análise de características de dispersión e resultados de simulación de alta frecuencia. Despois, segundo a estrutura da cela unitaria, deséñanse neste traballo un sistema de interacción EOS e feixe de dobre feixe. a corrección de todo o HFS.Finalizar un resumo.
Como un dos compoñentes máis importantes do TWT, as propiedades dispersivas da estrutura de onda lenta indican se a velocidade dos electróns coincide coa velocidade da fase do SWS e, polo tanto, ten unha gran influencia na interacción feixe-onda. Para mellorar o rendemento de todo o TWT, deséñase unha estrutura de interacción mellorada. feixe da pluma para mellorar aínda máis a potencia de saída e a estabilidade de funcionamento.Mentres tanto, para aumentar o ancho de banda de traballo, propúxose un modo dual para operar SWS. Debido á simetría da estrutura SDV, a solución da ecuación de dispersión do campo electromagnético pódese dividir en modos par e impar. Ao mesmo tempo, o modo impar fundamental da banda de baixa frecuencia e o modo par fundamental da banda de alta frecuencia utilízanse para mellorar a sincronización do ancho de banda, mellorando así a interacción da banda ampla.
Segundo os requisitos de potencia, todo o tubo está deseñado cunha tensión de condución de 20 kV e unha corrente de dobre feixe de 2 × 80 mA. Para axustar a tensión o máis posible ao ancho de banda operativo do SDV-SWS, necesitamos calcular a lonxitude do período p. A relación entre a tensión do feixe e o período móstrase na ecuación (1)10:
Ao establecer o cambio de fase en 2,5π na frecuencia central de 220 GHz, o período p pode calcularse en 0,46 mm. A figura 2a mostra as propiedades de dispersión da cela unitaria SWS. A liña de luz de 20 kV coincide moi ben coa curva bimodal. A figura 2b mostra a impedancia media de acoplamento, que é superior a 0,6 Ω de 210 a 290 GHz, o que indica que poden producirse interaccións fortes no ancho de banda operativo.
(a) Características de dispersión dun SDV-SWS de modo dual cunha liña de feixe de electróns de 20 kV. (b) Impedancia de interacción do circuíto de onda lenta SDV.
Non obstante, é importante ter en conta que hai un intervalo de banda entre os modos par e impar, e adoitamos referirnos a este intervalo de banda como a banda de parada, como se mostra na Figura 2a. Se o TWT funciona preto desta banda de frecuencia, pode producirse unha forte forza de acoplamento do feixe, o que provocará oscilacións non desexadas. 0,1 GHz. É difícil determinar se este pequeno intervalo de banda provoca oscilacións. Polo tanto, a estabilidade da operación ao redor da banda de parada investigarase na seguinte sección de simulación PIC para analizar se poden ocorrer oscilacións non desexadas.
O modelo de todo o HFS móstrase na Figura 3. Consta de dúas etapas de SDV-SWS, conectadas por reflectores Bragg. A función do reflector é cortar a transmisión de sinal entre as dúas etapas, suprimir a oscilación e a reflexión dos modos que non funcionan, como os modos de alta orde xerados entre as láminas superiores e inferiores, polo que se mellora moito a conexión do tubo externo para mellorar a estabilidade do contorno externo. para conectar o SWS a unha guía de ondas estándar WR-4. O coeficiente de transmisión da estrutura de dous niveis mídese mediante un solucionador de dominio temporal no software de simulación 3D. Considerando o efecto real da banda de terahercios sobre o material, o material da envolvente de baleiro está inicialmente configurado en cobre e a condutividade redúcese a 2,25 × 1207 S/m120.
A figura 4 mostra os resultados de transmisión para HFS con e sen acopladores cónicos lineais. Os resultados mostran que o acoplador ten pouco efecto sobre o rendemento de transmisión de todo o HFS. A perda de retorno (S11 < − 10 dB) e a perda de inserción (S21 > − 5 dB) de todo o sistema nos 207~280 GHz mostran que a característica de transmisión da banda ancha é boa.
Como fonte de alimentación dos dispositivos electrónicos de baleiro, o canón de electróns determina directamente se o dispositivo pode xerar suficiente potencia de saída. En combinación coa análise de HFS na Sección II, hai que deseñar un EOS de dobre feixe para proporcionar enerxía suficiente. Nesta parte, baseándose en traballos previos en banda W8,9, un canón de electróns de dobre lapis está deseñado usando unha máscara plana e uns electrodos de control segundo os requisitos de deseño FIG de Sect.2, a tensión de condución Ua dos feixes de electróns está inicialmente configurada en 20 kV, as correntes I dos dous feixes de electróns son ambos de 80 mA e o diámetro do feixe dw dos feixes de electróns é de 0,13 mm. Ao mesmo tempo, para garantir que a densidade de corrente do feixe de electróns pode alcanzar a relación de compresión do feixe de electróns. a densidade de corrente do feixe de electróns é de 603 A/cm2, e a densidade de corrente do cátodo é de 86 A/cm2, o que se pode conseguir mediante. Isto conséguese usando novos materiais catódicos. Segundo a teoría do deseño 14, 15, 16, 17, pódese identificar de forma única un cañón electrónico de Pierce típico.
A figura 5 mostra os diagramas esquemáticos horizontais e verticais do canón, respectivamente. Pódese ver que o perfil do canón de electróns na dirección x é case idéntico ao dun cañón de electróns tipo lámina típico, mentres que na dirección y os dous feixes de electróns están parcialmente separados pola máscara. As posicións dos dous cátodos están en x = 5 mm, y = 1, 5 mm, y = 1, 5 mm, y 5 mm. 0 mm, respectivamente. Segundo os requisitos de deseño de relación de compresión e tamaño de inxección de electróns, as dimensións das dúas superficies do cátodo determínanse en 0,91 mm × 0,13 mm.
Para que o campo eléctrico enfocado recibido por cada feixe de electróns na dirección x sexa simétrico respecto ao seu propio centro, este traballo aplica un eléctrodo de control ao canón de electróns. Ao establecer a tensión do eléctrodo de enfoque e do eléctrodo de control a -20 kV e a tensión do ánodo a 0 V, podemos obter a distribución da traxectoria do cañón eléctrico, tal e como se mostra na figura 6. teñen unha boa compresibilidade na dirección y, e cada feixe de electróns converxe cara á dirección x ao longo do seu propio centro de simetría, o que indica que o eléctrodo de control equilibra o campo eléctrico desigual xerado polo electrodo de enfoque.
A figura 7 mostra a envolvente do feixe nas direccións x e y. Os resultados mostran que a distancia de proxección do feixe de electróns na dirección x é diferente da que existe na dirección y. A distancia de lanzamento na dirección x é duns 4 mm, e a distancia de lanzamento na dirección y é próxima a 7 mm. Polo tanto, a distancia de proxección real debe ser elixida entre a figura 4 e 87 mm. a 4,6 mm da superficie do cátodo.Podemos ver que a forma da sección transversal é máis próxima a un feixe de electróns circular estándar.A distancia entre os dous feixes de electróns é próxima aos 0,31 mm proxectados, e o raio é duns 0,13 mm, o que cumpre os requisitos de deseño. A figura 9 mostra os resultados da simulación do feixe de correntes. 0 mA.
Tendo en conta a flutuación da tensión de condución en aplicacións prácticas, é necesario estudar a sensibilidade á tensión deste modelo. No intervalo de tensión de 19,8 ~ 20,6 kV, obtéñense as envolventes de corrente e de corrente do feixe, como se mostra na Figura 1 e na Figura 1.10 e 11. A partir dos resultados, pódese ver que o cambio da tensión de condución só ten efecto sobre a tensión eléctrica e non ten ningún efecto sobre a corrente eléctrica. 74 a 0,78 A. Polo tanto, pódese considerar que o canón de electróns deseñado neste traballo ten unha boa sensibilidade á tensión.
O efecto das flutuacións de tensión de conducción nas envolventes do feixe de dirección x e y.
Un campo magnético uniforme de enfoque é un sistema de enfoque de imán permanente común. Debido á distribución uniforme do campo magnético en toda a canle do feixe, é moi axeitado para os feixes de electróns axisimétricos. Nesta sección proponse un sistema de enfoque magnético uniforme para manter a transmisión a longa distancia de raios dobres de lapis. á teoría de transmisión estable dun único feixe de lapis18,19, o valor do campo magnético de Brillouin pódese calcular mediante a ecuación (2). Neste artigo, tamén usamos esta equivalencia para estimar o campo magnético dun feixe de lapis dobre distribuído lateralmente. Combinado co canón de electróns deseñado neste artigo, o valor calculado do campo magnético é de aproximadamente Gs.40000.20, 1,5-2 veces o valor calculado adoita escollerse en deseños prácticos.
A figura 12 mostra a estrutura dun sistema de campo de enfoque de campo magnético uniforme. A parte azul é o imán permanente magnetizado na dirección axial. A selección de material é NdFeB ou FeCoNi. A remanencia Br establecida no modelo de simulación é de 1,3 T e a permeabilidade é de 1,05. Para garantir a transmisión estable do feixe no imán, o tamaño inicial do imán é de 70 mm. A dirección x determina se o campo magnético transversal na canle do feixe é uniforme, o que require que o tamaño na dirección x non sexa demasiado pequeno. Ao mesmo tempo, tendo en conta o custo e o peso de todo o tubo, o tamaño do imán non debe ser demasiado grande. Polo tanto, os imáns están inicialmente configurados en 150 mm × 150 mm × 70 mm. s está configurado en 20 mm.
En 2015, Purna Chandra Panda21 propuxo unha peza polar cun novo burato escalonado nun sistema de enfoque magnético uniforme, que pode reducir aínda máis a magnitude da fuga de fluxo ao cátodo e o campo magnético transversal xerado no burato da peza polar. Neste documento, engadimos unha estrutura escalonada á peza polar do sistema de enfoque. tres pasos son de 0,5 mm e a distancia entre os orificios das pezas polares é de 2 mm, como se mostra na Figura 13.
A figura 14a mostra a distribución do campo magnético axial ao longo das liñas centrais dos dous feixes de electróns. Pódese ver que as forzas do campo magnético ao longo dos dous feixes de electróns son iguais. O valor do campo magnético é de aproximadamente 6000 Gs, o que é 1,5 veces o campo de Brillouin teórico para aumentar a transmisión e o rendemento de enfoque. sobre a prevención da fuga de fluxo magnético. A figura 14b mostra a distribución do campo magnético transversal na dirección z no bordo superior dos dous feixes de electróns. Pódese ver que o campo magnético transversal é inferior a 200 Gs só no burato da peza polar, mentres que no circuíto de ondas lentas, a influencia do campo magnético transversal é case cero. saturación magnética das pezas polares, é necesario estudar a intensidade do campo magnético dentro das pezas polares.A figura 14c mostra o valor absoluto da distribución do campo magnético dentro da peza polar.Pódese ver que o valor absoluto da intensidade do campo magnético é inferior a 1,2T, o que indica que non se producirá a saturación magnética da peza polar.
Distribución da intensidade do campo magnético para Br = 1,3 T.(a) Distribución do campo axial.(b) Distribución lateral do campo By na dirección z.(c) Valor absoluto da distribución do campo dentro da peza polar.
Baseándose no módulo CST PS, optimízase a posición relativa axial da pistola de dobre feixe e do sistema de enfoque. Segundo a Ref.9 e simulacións, a localización óptima é onde a peza do ánodo se solapa coa peza polar lonxe do imán. Non obstante, comprobouse que se a remanencia se estableceu en 1,3 T, a transmitancia do feixe de electróns non podería alcanzar o 99%. Ao aumentar a remanencia a 1,4 T, o campo magnético de foco aumentarase a 650 g. Pódese ver que o feixe ten unha boa transmisión, pequenas fluctuacións e unha distancia de transmisión superior a 45 mm.
Traxectorias de vigas dobres de lapis baixo un sistema magnético homoxéneo con Br = 1,4 T.(a) plano xoz.(b) avión yoz.
A figura 16 mostra a sección transversal do feixe en diferentes posicións afastadas do cátodo. Pódese ver que a forma da sección do feixe no sistema de enfoque está ben mantida e o diámetro da sección non cambia moito. A figura 17 mostra as envolventes do feixe nas direccións x e y, respectivamente. Os resultados mostran que a corrente é de aproximadamente 2 × 80 mA, o que é consistente co valor calculado no deseño do canón electrónico.
Sección transversal do feixe de electróns (con sistema de enfoque) en diferentes posicións afastadas do cátodo.
Tendo en conta unha serie de problemas como erros de montaxe, flutuacións de voltaxe e cambios na intensidade do campo magnético en aplicacións prácticas de procesamento, é necesario analizar a sensibilidade do sistema de enfoque. Debido a que hai un oco entre a peza do ánodo e a peza polar no procesamento real, este espazo debe ser definido na simulación. O resultado mostra que o cambio na envolvente do feixe non é significativo e que a corrente do feixe apenas cambia. Polo tanto, o sistema é insensible aos erros de montaxe. Para a flutuación da tensión de condución, o intervalo de erro establécese en ± 0,5 kV. A figura 19b mostra os resultados da comparación. cambios na intensidade do campo magnético.Os resultados da comparación móstranse na Figura 20.Pódese ver que a envolvente do feixe apenas cambia, o que significa que todo o EOS é insensible aos cambios na intensidade do campo magnético.
A envolvente do feixe e a corrente resultan nun sistema de enfoque magnético uniforme. (a) A tolerancia de montaxe é de 0,2 mm. (b) A flutuación da tensión de impulsión é de ±0,5 kV.
Envolvente do feixe baixo un sistema de enfoque magnético uniforme con flutuacións de intensidade do campo magnético axial que van de 0,63 a 0,68 T.
Co fin de garantir que o sistema de enfoque deseñado neste traballo pode coincidir co HFS, é necesario combinar o sistema de enfoque e HFS para a investigación. A figura 21 mostra unha comparación de envolventes de feixe con e sen HFS cargado. Os resultados mostran que a envolvente do feixe non cambia moito cando se carga todo o HFS. Polo tanto, o sistema de enfoque é adecuado para o HFS de deseño de tubo de onda anterior.
Para verificar a corrección do EOS proposto na sección III e investigar o rendemento do SDV-TWT SDV de 220 GHz, realízase unha simulación 3D-PIC da interacción das ondas de feixe. Améteres como a pistola de electróns deseñada anteriormente. Débese á insensibilidade e boa estabilidade de EOS, a tensión de condución optimizada adecuadamente para conseguir a mellor potencia de saída na simulación PIC. Os resultados de simulación mostran que a potencia de saída saturada e a ganancia pódese obter a unha tensión de condución de 20,6 kV, unha corrente de feixe de 2 × 80 mA (603 A/CM2) e unha potencia de entrada de 0,05 W.
Para obter o mellor sinal de saída, tamén hai que optimizar o número de ciclos.A mellor potencia de saída obtense cando o número de dúas etapas é de 42 + 48 ciclos, como se mostra na Figura 22a.Un sinal de entrada de 0,05 W amplíase ata 314 W cunha ganancia de 38 dB.O espectro de potencia de saída obtido por Fast Fourier é unha transformada de 2220FFT pura. a distribución da posición axial da enerxía dos electróns no SWS, coa maioría dos electróns perdendo enerxía. Este resultado indica que o SDV-SWS pode converter a enerxía cinética dos electróns en sinais de RF, realizando así a amplificación do sinal.
Sinal de saída SDV-SWS a 220 GHz.(a) Potencia de saída con espectro incluído.(b) Distribución de enerxía dos electróns co feixe de electróns ao final do inserto SWS.
A figura 23 mostra o ancho de banda de potencia de saída e a ganancia dun SDV-TWT de dobre feixe de modo dual. O rendemento de saída pódese mellorar aínda máis facendo varrido de frecuencias de 200 a 275 GHz e optimizando a tensión da unidade. Este resultado mostra que o ancho de banda de 3 dB pode cubrir entre 205 e 275 GHz, o que significa que o funcionamento de banda ampla de 205 a 275 GHz.
Non obstante, segundo a figura 2a, sabemos que existe unha banda de parada entre os modos par e impar, que pode levar a oscilacións non desexadas. Polo tanto, é necesario estudar a estabilidade do traballo ao redor das paradas. As figuras 24a-c son os resultados da simulación de 20 ns a 265,3 GHz, 265,35 GHz e 265 GHz. a potencia é relativamente estable.O espectro tamén se mostra na Figura 24 respectivamente, o espectro é puro.Estes resultados indican que non hai auto-oscilación preto da banda de parada.
A fabricación e a medición son necesarias para verificar a corrección de todo o HFS.Nesta parte, o HFS está fabricado mediante tecnoloxía de control numérico por ordenador (CNC) cun diámetro da ferramenta de 0,1 mm e unha precisión de mecanizado de 10 μm.O material para a estrutura de alta frecuencia está provisto de cobre de alta condutividade (OFHC) libre de osíxeno (OFHC). mm, un ancho de 20,00 mm e unha altura de 8,66 mm.Oito orificios de pino están distribuídos ao redor da estrutura.A figura 25b mostra a estrutura mediante microscopía electrónica de varrido (SEM).As láminas desta estrutura prodúcense uniformemente e teñen unha boa rugosidade superficial. Despois dunha medición precisa, o erro de mecanizado global é inferior ao 0,4% da estrutura de mecanizado e a rugosidade da superficie. requisitos de decisión.
A figura 26 mostra a comparación entre os resultados reais das probas e as simulacións do rendemento da transmisión. O porto 1 e o porto 2 da figura 26a corresponden aos portos de entrada e saída do HFS, respectivamente, e son equivalentes aos portos 1 e 4 da figura 3. Os resultados reais da medición de S11 son lixeiramente mellores que os resultados da simulación. A simulación é demasiado alta e a rugosidade da superficie despois do mecanizado real é pobre. En xeral, os resultados medidos coinciden cos resultados da simulación, e o ancho de banda de transmisión cumpre o requisito de 70 GHz, o que verifica a viabilidade e a corrección do SDV-TWT de modo dual proposto. Polo tanto, combinado co proceso de fabricación real e os resultados de probas en papel, pódense utilizar estes resultados de deseño en banda ultra-broad SDV. para a súa fabricación e aplicacións posteriores.
Neste artigo, preséntase un deseño detallado dun SDV-TWT de dobre feixe de 220 GHz de distribución plana. A combinación de funcionamento de modo dual e excitación de feixe dual aumenta aínda máis o ancho de banda operativo e a potencia de saída. Tamén se realizan as probas de fabricación e en frío para verificar a corrección de todo o HFS.Os resultados da medición reais coinciden cos resultados da simulación. Para o EOS de dous feixes deseñado, utilizáronse xuntos unha sección de máscara e electrodos de control para producir un feixe de dous lapis. Baixo o campo magnético de enfoque uniforme deseñado, o feixe de electróns pódese transmitir de forma estable a longas distancias con boa forma. proposto neste documento combina plenamente a tecnoloxía de procesamento de avión madura actual, e mostra un gran potencial en indicadores de rendemento e procesamento e montaxe. Polo tanto, este documento cre que a estrutura plana é máis probable que se converta na tendencia de desenvolvemento de dispositivos electrónicos de baleiro na banda de terahercios.
A maioría dos datos brutos e dos modelos analíticos deste estudo foron incluídos neste traballo. Pódese obter máis información relevante do autor correspondente previa solicitude razoable.
Gamzina, D. et al.Nanoscale CNC Machining of sub-terahertz vacuum electronics.IEEE Trans.electronic devices.63, 4067–4073 (2016).
Malekabadi, A. e Paoloni, C. UV-LIGA microfabrication of sub-terahertz waveguides using multilayer SU-8 photoresist.J.Micromecánica.Microelectronics.26, 095010. https://doi.org/10.1088/0960-1317/26/9/095010 (2016).
Dhillon, SS et al.Folla de ruta da tecnoloxía THz de 2017.J.Física.D para aplicar.física.50, 043001. https://doi.org/10.1088/1361-6463/50/4/043001 (2017).
Shin, YM, Barnett, LR & Luhmann, NC Forte confinamento da propagación de ondas plasmónicas a través de waveguides de dobre rede escalonada de banda ultra ancha.application.physics.Wright.93, 221504. https://doi.org/10.1063/1.3041646 (2008).
Baig, A. et al.Performance of a Nano CNC Machined 220-GHz Traveling Wave Tube Amplifier.IEEE Trans.electronic devices.64, 590–592 (2017).
Han, Y. & Ruan, CJ Investigando a inestabilidade de diocotróns de feixes de electróns de folla infinitamente anchas usando a teoría macroscópica do modelo de fluído frío.
Galdetskiy, AV sobre a oportunidade de aumentar o ancho de banda pola disposición planar do feixe nun klystron multibeam.Na 12th IEEE International Conference on Vacuum Electronics, Bangalore, India, 5747003, 317–318 https://doi.org/10.1109/IVEC.20103524701.
Nguyen, CJ et al.Deseño de canóns de electróns de tres feixes con distribución de planos de división de feixe estreito en tubos de ondas viaxeiras de dúas láminas escalonados en banda W[J].Science.Rep.11, 940.https://doi.org/10.1038/s41598-020-80276-3 (2021).
Wang, PP, Su, YY, Zhang, Z., Wang, WB & Ruan, CJ Sistema óptico de electróns de tres feixes distribuídos en plano con separación de feixe estreita para dispositivos de modo fundamental de banda W TWT.IEEE Trans.electronic.68, 5215–5219 (2021).
Zhan, M. Research on Interleaved Double Blade Traveling Wave Tube with Millimeter-Wave Sheet Beams 20-22 (PhD, Universidade de Beihang, 2018).
Ruan, CJ, Zhang, HF, Tao, J. & He, Y. Study on beam-wave interaction stability of a G-band interleaved dual-blade traveling wave tube.2018 43rd International Conference on Infrared Millimeter and Terahertz Waves, Nagoya.8510263, https://doi.org/982001100000. (2018).