Hvala što ste posjetili Nature.com. Verzija preglednika koju koristite ima ograničenu podršku za CSS. Za najbolje iskustvo preporučujemo da koristite ažurirani preglednik (ili isključite način rada kompatibilnosti u Internet Exploreru). U međuvremenu, kako bismo osigurali stalnu podršku, prikazat ćemo web mjesto bez stilova i JavaScripta.
20MnTiB čelik je najčešće korišteni materijal za vijke visoke čvrstoće za mostove čelične konstrukcije u mojoj zemlji, a njegova izvedba je od velike važnosti za siguran rad mostova. Na temelju istraživanja atmosferskog okruženja u Chongqingu, ova je studija dizajnirala rješenje za koroziju koja simulira vlažnu klimu Chongqinga i provela je testove korozije na naprezanje vijaka visoke čvrstoće koji simuliraju vlažnu klimu Chongqinga. qing. Proučavani su učinci temperature, pH vrijednosti i simulirane koncentracije otopine za koroziju na korozijsko ponašanje 20MnTiB vijaka visoke čvrstoće.
Čelik 20MnTiB najčešće je korišten materijal za vijke visoke čvrstoće za mostove s čeličnom konstrukcijom u mojoj zemlji, a njegova je izvedba od velike važnosti za siguran rad mostova. Li et al.1 ispitao je svojstva 20MnTiB čelika koji se obično koristi u vijcima visoke čvrstoće stupnja 10.9 u rasponu visokih temperatura od 20~700 ℃, i dobio krivulju naprezanje-deformacija, granicu tečenja, vlačnu čvrstoću, Youngov modul i istezanje.i koeficijent ekspanzije.Zhang et al.2, Hu et al.3, itd., ispitivanjem kemijskog sastava, ispitivanjem mehaničkih svojstava, ispitivanjem mikrostrukture, makroskopskom i mikroskopskom analizom površine navoja, a rezultati pokazuju da je glavni razlog loma vijaka visoke čvrstoće povezan s defektima navoja i pojavom defekata navoja. Velike koncentracije naprezanja, koncentracije naprezanja na vrhu pukotine i uvjeti korozije na otvorenom dovode do pucanja uslijed korozije na naprezanje.
Vijci visoke čvrstoće za čelične mostove obično se koriste dulje vrijeme u vlažnom okruženju. Čimbenici kao što su visoka vlažnost, visoka temperatura te taloženje i apsorpcija štetnih tvari u okolišu mogu lako uzrokovati koroziju čeličnih konstrukcija. Korozija može uzrokovati gubitak poprečnog presjeka vijka visoke čvrstoće, što rezultira brojnim nedostacima i pukotinama. A ti će se nedostaci i pukotine nastaviti širiti, čime se smanjuje životni vijek vijaka visoke čvrstoće, pa čak i njihovo pucanje. Do sada postoje mnoge studije o učinku korozije iz okoliša na koroziju materijala na napon. Catar i suradnici4 istraživali su korozijsko ponašanje magnezijevih legura s različitim sadržajem aluminija u kiselim, alkalnim i neutralnim sredinama ispitivanjem spore brzine deformacije (SSRT). Abdel i suradnici5 proučavali su elektrokemijsko ponašanje i ponašanje Cu10 pri koroziji na napon. Ni legura u 3,5% otopini NaCl u prisutnosti različitih koncentracija sulfidnih iona. Aghion et al.6 procijenili su korozijske performanse tlačno lijevane legure magnezija MRI230D u 3,5% otopini NaCl testom uranjanja, testom slanog spreja, potenciodinamičkom polarizacijskom analizom i SSRT. Zhang et al.7 proučavali su korozijsko ponašanje 9Cr martenzitnog čelika koristeći SSRT i tradicionalne elektroelektrane. tehnikama kemijskog ispitivanja i dobiven učinak kloridnih iona na statičko korozijsko ponašanje martenzitnog čelika na sobnoj temperaturi. Chen et al.8 istraživali su korozijsko ponašanje i mehanizam pucanja čelika X70 u simuliranoj otopini morskog mulja koja sadrži SRB na različitim temperaturama pomoću SSRT. Liu et al.9 koristili su SSRT za proučavanje učinka temperature i brzine vlačne deformacije na korozijsku otpornost 00Cr2 u morskoj vodi. 1Ni14Mn5Mo2N austenitni nehrđajući čelik. Rezultati pokazuju da temperatura u rasponu od 35~65 ℃ nema značajan učinak na korozijsko ponašanje nehrđajućeg čelika. Lu et al.10 je procijenio podložnost odgođenog loma uzoraka s različitim stupnjevima vlačne čvrstoće pomoću testa odgođenog loma mrtvim opterećenjem i SSRT. Predlaže se da se vlačna čvrstoća vijaka visoke čvrstoće od čelika 20MnTiB i čelika 35VB kontrolira na 1040-1190 MPa. Međutim, većina ovih studija u osnovi koristi jednostavnu otopinu 3,5% NaCl za simulaciju kasni korozivno okruženje, dok je stvarno okruženje uporabe vijaka visoke čvrstoće složenije i ima mnogo utjecajnih čimbenika, kao što je pH vrijednost vijaka. Ananya et al.11 proučavali su učinak parametara okoliša i materijala u korozivnom mediju na koroziju i naprezno korozijsko pucanje dupleks nehrđajućih čelika. Sunada et al.12 proveli su testove pucanja uslijed korozije na sobnoj temperaturi na čeliku SUS304 u vodenim otopinama koje sadrže H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) i NaCl (0-4,5 kmol/m-3). Također su proučavani učinci H2SO4 i NaCl na tipove korozije čelika SUS304. Merwe et al.13 koristili su SSRT za proučavanje učinaka smjera kotrljanja, temperature, koncentracije CO2/CO, plina tlak i vrijeme korozije na osjetljivost na naponsku koroziju čelika za tlačne posude A516. Koristeći otopinu NS4 kao otopinu za simulaciju podzemne vode, Ibrahim et al.14 istraživali su učinak parametara okoliša kao što su koncentracija iona bikarbonata (HCO), pH i temperatura na pucanje uslijed korozije API-X100 čelika za cjevovode nakon skidanja premaza. Shan et al.15 proučavao je zakon varijacije osjetljivosti na pucanje od korozije od naprezanja austenitnog nehrđajućeg čelika 00Cr18Ni10 s temperaturom u različitim temperaturnim uvjetima (30~250 ℃) u uvjetima crne vode u simuliranom postrojenju za pretvorbu ugljena u vodik od strane SSRT. Han et al.16 karakterizirali su osjetljivost na vodikovu krtost uzoraka vijaka visoke čvrstoće koristeći odgodu mrtvog opterećenja ed test loma i SSRT. Zhao17 je proučavao učinke pH, SO42-, Cl-1 na korozijsko ponašanje legure GH4080A pomoću SSRT. Rezultati pokazuju da što je niža pH vrijednost, to je lošija otpornost na koroziju legure GH4080A. Ima očitu osjetljivost na koroziju pod naponom na Cl-1 i nije osjetljiva na ionski medij SO42 na sobnoj temperaturi. postoji nekoliko studija o učinku korozije iz okoliša na čelične vijke visoke čvrstoće 20MnTiB.
Kako bi otkrio razloge kvara vijaka visoke čvrstoće koji se koriste u mostovima, autor je proveo niz studija. Odabrani su uzorci vijaka visoke čvrstoće, a razlozi kvara tih uzoraka razmatrani su iz perspektive kemijskog sastava, mikroskopske morfologije loma, metalografske strukture i analize mehaničkih svojstava19, 20. Na temelju istraživanja atmosferskog okoliša u Chongqingu posljednjih godina, kor. dizajnirana je rozijska shema koja simulira vlažnu klimu Chongqinga. Provedeni su eksperimenti korozije na napon, eksperimenti elektrokemijske korozije i eksperimenti zamora od korozije vijaka visoke čvrstoće u simuliranoj vlažnoj klimi Chongqinga. U ovoj studiji, učinci temperature, pH vrijednosti i koncentracije otopine simulirane korozije na korozijsko ponašanje 20MnTiB vijaka visoke čvrstoće istraženi su kroz ispitivanja mehaničkih svojstava, makroskopska i mikroskopska analiza loma i produkti površinske korozije.
Chongqing se nalazi u jugozapadnoj Kini, gornji tok rijeke Yangtze, i ima vlažnu suptropsku monsunsku klimu. Prosječna godišnja temperatura je 16-18°C, godišnji prosjek relativne vlažnosti je uglavnom 70-80%, godišnji sunčani sati su 1000-1400 sati, a postotak sunčanog sjaja je samo 25-35%.
Prema izvješćima koja se odnose na sunčevu svjetlost i temperaturu okoline u Chongqingu od 2015. do 2018., dnevna prosječna temperatura u Chongqingu je niska od 17°C do čak 23°C.Najviša temperatura na tijelu mosta Chaotianmen Bridge u Chongqingu može doseći 50°C °C21,22. Stoga su razine temperature za test korozije na naprezanje postavljene na 25°C i 50°C.
pH vrijednost simulirane korozijske otopine izravno određuje količinu H+, ali to ne znači da što je niža pH vrijednost, to lakše dolazi do korozije. Učinak pH na rezultate varirat će za različite materijale i otopine. Kako bi se bolje proučio učinak simulirane korozijske otopine na performanse korozije na naprezanje vijaka visoke čvrstoće, pH vrijednosti pokusa korozije na napon postavljene su na 3,5, 5,5 i 7,5 u kombinaciji s istraživanjem literature23 i pH rasponom godišnje kišnice u Chongqingu.2010 do 2018.
Što je viša koncentracija simulirane korozijske otopine, veći je sadržaj iona u simuliranoj korozijskoj otopini i veći je utjecaj na svojstva materijala. Kako bi se proučio učinak simulirane korozijske koncentracije na koroziju vijaka visoke čvrstoće, proveden je umjetni laboratorijski ubrzani korozijski test, a simulirana korozijska koncentracija postavljena je na razinu 4 bez korozije, što je bila izvorna simulirana korozijska koncentracija ( 1 ×), 20 × izvorna koncentracija simulirane otopine korozije (20 ×) i 200 × izvorna koncentracija simulirane otopine korozije (200 ×).
Okolina s temperaturom od 25 ℃, pH vrijednošću 5,5 i koncentracijom izvorne simulirane otopine korozije najbliža je stvarnim uvjetima uporabe vijaka visoke čvrstoće za mostove. Međutim, kako bi se ubrzao proces ispitivanja korozije, eksperimentalni uvjeti s temperaturom od 25 °C, pH 5,5 i koncentracijom 200 × izvorna simulirana otopina korozije postavljeni su kao referentna kontrolna skupina. Kada su učinci Temperatura, koncentracija ili pH vrijednost simulirane korozijske otopine na učinak korozije na naprezanje vijaka visoke čvrstoće ispitani su redom, ostali čimbenici ostali su nepromijenjeni, što je korišteno kao eksperimentalna razina referentne kontrolne skupine.
Prema brifingu o kvaliteti atmosferskog okoliša 2010.-2018. koji je izdao Gradski ured za ekologiju i okoliš Chongqinga, a pozivajući se na komponente oborine prijavljene u Zhang24 i drugoj literaturi objavljenoj u Chongqingu, dizajnirano je simulirano rješenje korozije temeljeno na povećanju koncentracije SO42-. Sastav oborina u glavnom urbanom području Chongqinga u 2017. Sastav simulirana otopina korozije prikazana je u tablici 1:
Otopina za simuliranu koroziju pripremljena je metodom ravnoteže koncentracije kemijskih iona korištenjem analitičkih reagensa i destilirane vode. pH vrijednost simulirane otopine za koroziju podešena je preciznim pH metrom, otopinom dušične kiseline i otopinom natrijevog hidroksida.
Kako bi se simulirala vlažna klima u Chongqingu, tester za raspršivanje soli posebno je modificiran i dizajniran25. Kao što je prikazano na slici 1, eksperimentalna oprema ima dva sustava: sustav za raspršivanje soli i sustav osvjetljenja. Sustav za raspršivanje soli glavna je funkcija eksperimentalne opreme koja se sastoji od kontrolnog dijela, dijela za raspršivanje i indukcijskog dijela. Funkcija dijela za raspršivanje je pumpanje slane magle u ispitnu komoru kroz zračni kompresor. Indukcijski dio je sastoji se od elemenata za mjerenje temperature, koji očituju temperaturu u ispitnoj komori. Upravljački dio sastoji se od mikroračunala, koje povezuje dio za raspršivanje i indukcijski dio za kontrolu cijelog eksperimentalnog procesa. Sustav osvjetljenja ugrađen je u ispitnu komoru za slani sprej kako bi se simulirala sunčeva svjetlost. Sustav za osvjetljenje sastoji se od infracrvenih lampi i vremenskog regulatora. U isto vrijeme, temperaturni senzor ugrađen je u ispitnu komoru za slani sprej za praćenje temperature oko uzorka u stvarnom stanju vremena.
Uzorci korozije pod stalnim opterećenjem obrađeni su u skladu s NACETM0177-2005 (Laboratorijsko ispitivanje otpornosti metala na pucanje od sulfida na naprezanje i koroziju u H2S okruženju). Uzorci korozije na napon prvo su očišćeni acetonom i ultrazvučnim mehaničkim čišćenjem kako bi se uklonili ostaci ulja, zatim dehidrirani alkoholom i osušeni u pećnici. Zatim su stavljeni čisti uzorci u ispitnu komoru uređaja za testiranje slanog spreja kako bi se simulirala situacija korozije u vlažnom klimatskom okruženju Chongqinga. Prema standardu NACETM0177-2005 i standardu za ispitivanje slanog spreja GB/T 10,125-2012, vrijeme ispitivanja naponske korozije pod stalnim opterećenjem u ovoj studiji jednoliko je određeno na 168 h. Ispitivanja vlačne čvrstoće provedena su na uzorcima korozije pod različitim uvjetima korozije na univerzalnog stroja za vlačna ispitivanja MTS-810 te su analizirana njihova mehanička svojstva i morfologija lomne korozije.
Slika 1 prikazuje makro- i mikro-morfologiju korozije površine uzoraka korozije naprezanjem vijka visoke čvrstoće pod različitim uvjetima korozije.2 odnosno 3.
Makroskopska morfologija uzoraka korozije na naprezanje 20MnTiB vijaka visoke čvrstoće u različitim simuliranim korozijskim okruženjima: (a) nema korozije;(b) 1 put;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50°C.
Mikromorfologija produkata korozije 20MnTiB vijaka visoke čvrstoće u različitim simuliranim korozijskim okruženjima (100×): (a) 1 put;(b) 20 ×;(c) 200 ×;(d) pH 3,5;(e) pH 7,5;(f) 50°C.
Na slici 2a može se vidjeti da površina nekorodiranog uzorka vijka visoke čvrstoće pokazuje svijetli metalni sjaj bez očite korozije. Međutim, pod uvjetima izvorne simulirane otopine korozije (slika 2b), površina uzorka bila je djelomično prekrivena žutosmeđim i smeđe-crvenim korozijskim produktima, a neka područja površine još su pokazivala očiti metalni sjaj, što ukazuje da su samo neka područja površine uzorka bila blago korozivna. roded, a simulirana otopina korozije nije imala nikakav učinak na površinu uzorka.Svojstva materijala imaju mali učinak. Međutim, pod uvjetima 20 × izvorne simulirane koncentracije korozijske otopine (Sl. 2c), površina uzorka vijka visoke čvrstoće bila je potpuno prekrivena velikom količinom smeđe-crvenih proizvoda korozije i malom količinom smeđe-crvenog proizvoda korozije, nije pronađen nikakav očiti metalni sjaj, a bila je mala količina smeđe-crnog proizvoda korozije blizu površine podloge. I pod uvjetima od 200 × izvorne koncentracije simulirane korozijske otopine (Sl. 2d), površina uzorka potpuno je prekrivena smeđim korozijskim produktima, a smeđe-crni korozijski produkti pojavljuju se na nekim područjima.
Kako se pH smanjio na 3,5 (slika 2e), žutosmeđi proizvodi korozije bili su većinom na površini uzoraka, a neki od proizvoda korozije bili su oljušteni.
Slika 2g pokazuje da kako se temperatura povećava na 50 °C, sadržaj smeđe-crvenih proizvoda korozije na površini uzorka naglo opada, dok svijetlo smeđi proizvodi korozije prekrivaju površinu uzorka u velikom području. Sloj proizvoda korozije je relativno labav, a neki smeđe-crni proizvodi su oguljeni.
Kao što je prikazano na slici 3, pod različitim korozijskim okruženjima, produkti korozije na površini 20MnTiB uzoraka korozije visoke čvrstoće s naprezanjem vijka očito su raslojeni, a debljina korozijskog sloja raste s povećanjem koncentracije simulirane korozijske otopine. U uvjetima izvorne simulirane korozijske otopine (Sl. 3a), korozijski proizvodi na površini uzorka mogu se podijeliti u dva sloja. : krajnji vanjski sloj proizvoda korozije ravnomjerno je raspoređen, ali se pojavljuje veliki broj pukotina;unutarnji sloj je labava nakupina proizvoda korozije. Pod uvjetom 20× izvorne simulirane koncentracije otopine korozije (Sl. 3b), korozijski sloj na površini uzorka može se podijeliti u tri sloja: najudaljeniji sloj je uglavnom raspršena nakupina proizvoda korozije, koji su labavi i porozni i nemaju dobru zaštitnu izvedbu;Srednji sloj je jednolični sloj proizvoda korozije, ali postoje očite pukotine, a ioni korozije mogu proći kroz pukotine i nagrizati podlogu;unutarnji sloj je gusti sloj produkta korozije bez očitih pukotina, koji ima dobar zaštitni učinak na podlogu. Pod uvjetom 200× izvorne simulirane koncentracije otopine korozije (slika 3c), sloj korozije na površini uzorka može se podijeliti u tri sloja: krajnji vanjski sloj je tanak i jednoličan sloj proizvoda korozije;srednji sloj je uglavnom korozija u obliku latica i pahuljica. Unutarnji sloj je gusti sloj proizvoda korozije bez očitih pukotina i rupa, koji ima dobar zaštitni učinak na podlogu.
Na slici 3d može se vidjeti da u simuliranom korozijskom okruženju pH 3,5 postoji veliki broj flokulentnih ili igličastih korozijskih proizvoda na površini 20MnTiB uzorka vijka visoke čvrstoće. Nagađa se da su ti korozijski proizvodi uglavnom γ-FeOOH i mala količina α-FeOOH isprepleteni26, a korozijski sloj ima očite pukotine cks.
Na slici 3f može se vidjeti da kada je temperatura porasla na 50 °C, u strukturi korozijskog sloja nije pronađen nikakav očiti gusti unutarnji sloj hrđe, što ukazuje da su postojali praznine između korozijskih slojeva na 50 °C, zbog čega supstrat nije bio potpuno prekriven produktima korozije.Pruža zaštitu od povećane sklonosti podloge koroziji.
Mehanička svojstva vijaka visoke čvrstoće pod naponskom korozijom pri konstantnom opterećenju u različitim korozivnim okruženjima prikazana su u tablici 2:
Iz tablice 2 može se vidjeti da mehanička svojstva 20MnTiB uzoraka vijaka visoke čvrstoće i dalje zadovoljavaju standardne zahtjeve nakon ubrzanog ispitivanja korozije suho-mokrog ciklusa u različitim simuliranim korozijskim okruženjima, ali postoji određeno oštećenje u usporedbi s nekorodiranim uzorcima. Pri koncentraciji izvorne simulirane otopine za koroziju, mehanička svojstva uzorka nisu se značajno promijenila, ali pri koncentraciji 20× ili 200× simulirane otopine, rastezanje uzorka se značajno smanjilo. Mehanička svojstva su slična pri koncentracijama 20 × i 200 × izvornih simuliranih korozijskih otopina. Kada je pH vrijednost simulirane korozijske otopine pala na 3,5, vlačna čvrstoća i produljenje uzoraka su se značajno smanjili. Kada temperatura poraste do 50 °C, vlačna čvrstoća i istezanje značajno se smanjuju, a stopa skupljanja površine je vrlo blizu standardne vrijednosti.
Morfologije loma 20MnTiB uzoraka visoke čvrstoće za koroziju naprezanjem vijka u različitim korozijskim okruženjima prikazane su na slici 4, a to su makromorfologija loma, zona vlakana u središtu loma, mikromorfološki rub sučelja smicanja i površina uzorka.
Makroskopske i mikroskopske morfologije loma 20MnTiB uzoraka vijaka visoke čvrstoće u različitim simuliranim korozijskim okruženjima (500×): (a) nema korozije;(b) 1 put;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50°C.
Na slici 4 može se vidjeti da lom 20MnTiB uzorka za naprezanu koroziju vijka visoke čvrstoće pod različitim simuliranim korozijskim okruženjima predstavlja tipičan lom kupastog stošca.U usporedbi s nekorodiranim uzorkom (slika 4a), središnje područje pukotine u području vlakana je relativno malo., područje smicanja je veće. To pokazuje da su mehanička svojstva materijala značajno oštećena nakon korozije. S povećanjem koncentracije simulirane otopine za koroziju, jame u području vlakana u središtu loma su se povećale i pojavile su se očite pukotine. Kada se koncentracija povećala na 20 puta veću od izvorne simulirane otopine za koroziju, očite korozijske jame pojavile su se na granici između ruba smicanja i površine uzorka, a bilo je i puno produkata korozije na površini.uzorak.
Iz slike 3d može se zaključiti da postoje očite pukotine u korozijskom sloju na površini uzorka, što nema dobar zaštitni učinak na matricu.U simuliranoj korozijskoj otopini pH 3,5 (slika 4e), površina uzorka je jako korodirana, a središnje područje vlakana očito je malo.Postoji veliki broj nepravilnih šavova u središtu područja vlakana. S povećanjem pH vrijednosti simulirane korozijske otopine, zona kidanja u području vlakana u središtu loma se smanjuje, udubina se postupno smanjuje, a dubina udubine također se postupno smanjuje.
Kada je temperatura porasla na 50 °C (Sl. 4g), područje posmične usne loma uzorka bilo je najveće, udubljenja u središnjem području vlakana značajno su se povećala, a dubina udubljenja također se povećala, a sučelje između ruba posmične usne i površine uzorka se povećalo.Povećani su produkti korozije i jame, što potvrđuje trend produbljivanja korozije podloge prikazan na slici 3f.
pH vrijednost otopine za koroziju uzrokovat će određena oštećenja mehaničkih svojstava vijaka visoke čvrstoće 20MnTiB, ali učinak nije značajan. U otopini za koroziju pH 3,5, veliki broj flokulentnih ili igličastih proizvoda korozije raspoređen je na površini uzorka, a sloj korozije ima očite pukotine, koje ne mogu stvoriti dobru zaštitu za podlogu. A postoje očite korozijske jame i veliki broj korozija. produkti rozije u mikroskopskoj morfologiji loma uzorka. To pokazuje da je sposobnost uzorka da se odupre deformaciji vanjskom silom značajno smanjena u kiseloj sredini, a stupanj sklonosti materijala koroziji naprezanja značajno povećan.
Izvorna simulirana otopina korozije imala je mali učinak na mehanička svojstva uzoraka vijaka visoke čvrstoće, ali kako se koncentracija simulirane otopine korozije povećala do 20 puta u odnosu na izvornu simuliranu otopinu korozije, mehanička svojstva uzoraka bila su značajno oštećena, a došlo je do očite korozije u mikrostrukturi loma.jame, sekundarne pukotine i puno produkata korozije. Kada je koncentracija simulirane otopine korozije povećana od 20 puta do 200 puta od izvorne koncentracije otopine korozije, učinak koncentracije otopine korozije na mehanička svojstva materijala je oslabio.
Kada je simulirana temperatura korozije 25 ℃, čvrstoća tečenja i vlačna čvrstoća 20MnTiB uzoraka vijaka visoke čvrstoće ne mijenjaju se mnogo u usporedbi s nekorodiranim uzorcima. Međutim, pod simuliranom temperaturom korozije od 50 °C, vlačna čvrstoća i istezanje uzorka značajno su se smanjili, stopa skupljanja presjeka bila je blizu standardne vrijednosti, smicanje loma usna je bila najveća, a bilo je udubljenja u središnjem području vlakana. Značajno povećana, dubina udubljenja je povećana, produkti korozije i korozijske jame su se povećali. To pokazuje da temperaturno sinergijsko korozijsko okruženje ima veliki utjecaj na mehanička svojstva vijaka visoke čvrstoće, što nije očito na sobnoj temperaturi, ali je značajnije kada temperatura dosegne 50 °C.
Nakon ispitivanja ubrzane korozije u zatvorenom prostoru koji simulira atmosfersko okruženje u Chongqingu, vlačna čvrstoća, granica razvlačenja, istezanje i drugi parametri 20MnTiB vijaka visoke čvrstoće su smanjeni i došlo je do očitog oštećenja uslijed naprezanja. Budući da je materijal pod naprezanjem, doći će do značajnog lokaliziranog fenomena ubrzanja korozije. A zbog kombiniranog učinka koncentracije naprezanja i korozijskih jama , lako je uzrokovati očito plastično oštećenje vijaka visoke čvrstoće, smanjiti sposobnost otpora deformaciji vanjskim silama i povećati tendenciju korozije naprezanja.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Eksperimentalna studija o svojstvima vijaka visoke čvrstoće izrađenih od čelika 20MnTiB na povišenoj temperaturi.jaw.Civil engineering.J.34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Analiza loma vijaka visoke čvrstoće od čelika 20MnTiB za tračnice.toplinska obrada.Metal.42, 185-188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Ponašanje legura Mg-Al-Zn pri naponskoj koroziji pri različitim pH uvjetima metodom SSRT.Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA et al. Učinci glicina na ponašanje elektrokemijskog i korozijskog pucanja od naprezanja legure Cu10Ni u slanoj vodi onečišćenoj sulfidom. Industrijsko inženjerstvo. Kemijski. rezervoar. 50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Korozijska svojstva tlačno lijevane magnezijeve legure MRI230D u Mg(OH)2-zasićenoj 3,5% otopini NaCl.alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Utjecaj kloridnih iona na statičko i stresno korozijsko ponašanje 9Cr martenzitnog čelika.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Sinergistički učinak SRB-a i temperature na naprezno korozijsko pucanje čelika X70 u otopini umjetnog morskog mulja.J.Chin.Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. Ponašanje korozije na napon nehrđajućeg čelika 00Cr21Ni14Mn5Mo2N u morskoj vodi.fizika.polagati ispit.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. Studija odgođenog loma mostnih vijaka visoke čvrstoće.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Pucanje uslijed korozije dupleksnih nehrđajućih čelika u kaustičnim otopinama. Doktorska disertacija, Atlanta, GA, SAD: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008.)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. Učinci koncentracije H2SO4 i naci na korozijsko pucanje nehrđajućeg čelika SUS304 u vodenoj otopini H2SO4-NaCl.alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Utjecaj okoline i materijala na korozijsko pucanje čelika u otopini H2O/CO/CO2. Inter Milan.J.Koros.2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Učinci bikarbonata, temperature i pH na pasivizaciju API-X100 čelika za cjevovode u simuliranoj otopini podzemne vode. U IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Učinak temperature na osjetljivost austenitnog nehrđajućeg čelika na korozijsko pucanje od naprezanja.coro.be opposed to.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Odgođeno ponašanje loma izazvano vodikom nekoliko čelika za spajanje visoke čvrstoće (Kunming Sveučilište za znanost i tehnologiju, 2014.).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. Mehanizam korozije na naprezanje legure GH4080A za pričvršćivače.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).