Köszönjük, hogy meglátogatta a Nature.com webhelyet. Az Ön által használt böngészőverzió korlátozottan támogatja a CSS-t. A legjobb élmény érdekében javasoljuk, hogy használjon frissített böngészőt (vagy kapcsolja ki a kompatibilitási módot az Internet Explorerben). Addig is a folyamatos támogatás érdekében a webhelyet stílusok és JavaScript nélkül jelenítjük meg.
A 20MnTiB acél a legszélesebb körben használt acélszerkezeti hidak nagy szilárdságú csavaranyaga hazánkban, és teljesítménye nagy jelentőséggel bír a hidak biztonságos működése szempontjából. A Chongqing légköri környezetének vizsgálata alapján ez a tanulmány a Chongqing nedves klímáját szimuláló korróziós megoldást tervezett, valamint elvégezte a magas hőmérsékletű korróziós hatások éghajlati feszültség-korróziós hatásainak vizsgálatát. 20MnTiB nagy szilárdságú csavarok feszültségi korróziós viselkedésének értékét és szimulált korróziós oldatkoncentrációját tanulmányoztuk.
A 20MnTiB acél a legszélesebb körben használt nagy szilárdságú csavaranyag az acélszerkezetű hidakhoz hazánkban, és teljesítménye nagy jelentőséggel bír a hidak biztonságos üzemeltetése szempontjából.Li et al.1 tesztelte a 20MnTiB acél tulajdonságait, amelyeket általában 10.9-es osztályú nagy szilárdságú csavarokban használnak 20-700 ℃ magas hőmérsékleti tartományban, és megkapták a feszültség-nyúlás görbét, a folyáshatárt, a szakítószilárdságot, a Young-modulust és a nyúlást.és a tágulási együttható.Zhang et al.2, Hu et al.3, stb., kémiai összetétel vizsgálattal, mechanikai tulajdonságvizsgálattal, mikroszerkezeti vizsgálattal, a menetfelület makroszkopikus és mikroszkópos elemzésével, és az eredmények azt mutatják, hogy a nagy szilárdságú csavarok törésének fő oka a menethibákkal, valamint a menethibák előfordulásával kapcsolatos.
Az acélhidak nagy szilárdságú csavarjait általában hosszú ideig használják párás környezetben. Az olyan tényezők, mint a magas páratartalom, magas hőmérséklet, valamint a környezetben lévő káros anyagok ülepedése és felszívódása könnyen korróziót okozhatnak az acélszerkezetekben. A korrózió a nagy szilárdságú csavarok keresztmetszetének elvesztését okozhatja, aminek következtében a repedések és repedések élettartama számos hiányossága és tartóssága csökken. csavarokat, sőt eltörésüket is.Eddig számos tanulmány készült a környezeti korróziónak az anyagok feszültségkorróziós teljesítményére gyakorolt ​​hatásáról.Catar és munkatársai4 a különböző alumíniumtartalmú magnéziumötvözetek feszültségkorróziós viselkedését vizsgálták savas, lúgos és semleges környezetben lassú alakváltozási sebesség-teszttel (SSRT).Abdel et al.5 a NaCurion elektrokémiai és korróziós viselkedését tanulmányozták. különböző koncentrációjú szulfidionok jelenléte. Aghion és munkatársai 6 a 3,5%-os NaCl oldatban öntött magnéziumötvözet MRI230D korróziós teljesítményét merítési teszttel, sópermet teszttel, potenciodinamikai polarizációs analízissel és SSRT-vel vizsgálták. a martenzites acél statikus korróziós viselkedéséről szobahőmérsékleten.Chen és mtsai.8 az X70 acél feszültségkorróziós viselkedését és repedési mechanizmusát vizsgálták SRB-t tartalmazó szimulált tengeri iszapoldatban különböző hőmérsékleteken SSRT által.Liu et al.9 SSRT segítségével tanulmányozták a hőmérséklet és a szakító alakváltozási sebesség hatását a tengervíz feszültségkorróziós ellenállására aMusteni Az eredmények azt mutatják, hogy a 35-65 ℃ közötti hőmérsékletnek nincs jelentős hatása a rozsdamentes acél feszültségkorróziós viselkedésére.Lu et al.10 különböző szakítószilárdsági fokozatú minták késleltetett törési érzékenységét holtteher-késleltetett törésteszttel és SSRT-vel értékelte. Javasoljuk, hogy a 20MnTiB acél és a 35VB acél nagyszilárdságú csavarok szakítószilárdságát 1040-1190MPa C-on kell szabályozni. környezet, míg a nagy szilárdságú csavarok tényleges használati környezete összetettebb, és számos befolyásoló tényezővel bír, mint például a csavar pH-értéke.Ananya et al.11 tanulmányozta a környezeti paraméterek és a korrozív közegben lévő anyagok hatását a duplex rozsdamentes acélok korróziójára és feszültségkorróziós repedésére.Sunada et al.12 szobahőmérsékletű feszültségkorróziós repedésvizsgálatot végeztem SUS304 acélon H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) és NaCl (0-4,5 kmol/m-3) tartalmú vizes oldatokban. Vizsgálták a H2SO4 és NaCl hatását a SUS304 acél korróziós típusaira is.Merwe et al. korróziós idő az A516 nyomástartó edényacél feszültségkorróziós érzékenységén. NS4 oldatot használva talajvízszimuláló megoldásként Ibrahim et al.14 olyan környezeti paraméterek hatását vizsgálták, mint a bikarbonát ion (HCO) koncentráció, pH és hőmérséklet API-X100 csővezetékacél feszültségkorróziós repedésére a bevonat leválása után. Shan et al.15 tanulmányozta a 00Cr18Ni10 ausztenites rozsdamentes acél feszültségkorróziós repedésérzékenységének változási törvényét különböző hőmérsékleti viszonyok között (30~250 ℃) fekete víz közegben, szén-hidrogén üzemben az SSRT által. Han et al.16 jellemezte a minta hidrogénreceptor-ridegterhelésének nagyfokú törékenységi vizsgálatát. SSRT.Zhao17 tanulmányozta a pH, SO42-, Cl-1 hatását a GH4080A ötvözet feszültségkorróziós viselkedésére az SSRT segítségével. Az eredmények azt mutatják, hogy minél alacsonyabb a pH-érték, annál rosszabb a GH4080A ötvözet feszültségkorróziós ellenállása. Nyilvánvaló feszültségkorróziós érzékenysége van a Cl-1-re ionos közegben, és a szobahőmérsékleten kevés a vizsgálat. környezeti korrózió hatása 20MnTiB acél nagy szilárdságú csavarokra.
A hidakban használt nagyszilárdságú csavarok tönkremenetelének okainak feltárása érdekében a szerző egy sor tanulmányt végzett. Nagy szilárdságú csavarmintákat választottak ki, amelyek tönkremenetelének okait a kémiai összetétel, a törésmikroszkópos morfológia, a metallográfiai szerkezet és a mechanikai tulajdonságok vizsgálata alapján, az utóbbi évek atmoszférikus sémája alapján vizsgálták19, 20. Chongqing nedves klímáját tervezték. Feszültségkorróziós kísérleteket, elektrokémiai korróziós kísérleteket és nagy szilárdságú csavarok korróziós kifáradási kísérleteit Chongqing szimulált nedves klímájában végezték. Ebben a vizsgálatban a hőmérséklet, a pH-érték és a szimulált korróziós oldat koncentrációjának hatásai a 20MnTiB csavarok mechanikai korróziós viselkedésére, a mikrotöredékeken keresztül nagy törési tulajdonságokra vonatkoztak. kopáselemzés és felületi korróziós termékek.
Chongqing Délnyugat-Kínában, a Jangce folyó felső folyásánál található, és nedves szubtrópusi monszun klímával rendelkezik. Az éves átlaghőmérséklet 16-18°C, az éves átlagos relatív páratartalom többnyire 70-80%, az éves napsütéses órák 1000-1400 óra, a napsütés százaléka pedig csak 25-35%.
A 2015 és 2018 közötti időszakban a napsütéssel és a környezeti hőmérséklettel kapcsolatos jelentések szerint Chongqingban a napi átlaghőmérséklet 17°C és 23°C is lehet.A Chongqing-i Chaotianmen híd hídtestén a legmagasabb hőmérséklet elérheti az 50 °C 21,22 °C-ot. Ezért a feszültségkorróziós teszt hőmérsékleti szintjeit 25 °C és 50 °C között állítottuk be.
A szimulált korróziós oldat pH-értéke közvetlenül meghatározza a H+ mennyiségét, de ez nem jelenti azt, hogy minél alacsonyabb a pH-érték, annál könnyebben megy végbe a korrózió. A pH hatása az eredményekre a különböző anyagok és oldatok esetében eltérő lesz. A szimulált korróziós oldat hatásának a nagyszilárdságú csavarok kombinációs csavarok feszültségkorróziós teljesítményére gyakorolt ​​hatásának jobb tanulmányozása érdekében a feszültségkorróziós kísérletekben 7 és 53 53 irodalomkutatásban a pH-értékeket 53-ra állítottuk. valamint az éves csapadékvíz pH-tartománya Chongqingben.2010-től 2018-ig.
Minél nagyobb a szimulált korróziós oldat koncentrációja, annál nagyobb az iontartalom a szimulált korróziós oldatban, és annál nagyobb az anyagtulajdonságokra gyakorolt ​​hatás. A szimulált korróziós oldat koncentrációjának a nagy szilárdságú csavarok feszültségkorróziójára gyakorolt ​​hatásának vizsgálatához mesterséges laboratóriumi gyorsított korróziós tesztet valósítottam meg, és a szimulált korróziós oldat koncentrációját az eredeti korrózió nélküli koncentrációra állítottuk be (1 x korróziós oldat koncentrációja,2 korrózió nélkül). 0 × eredeti szimulált korróziós oldat koncentráció (20 ×) és 200 × eredeti szimulált korróziós oldat koncentráció (200 ×).
A 25℃ hőmérsékletű, 5,5-ös pH-értékkel és az eredeti szimulált korróziós oldat koncentrációjával a környezet áll a legközelebb a nagy szilárdságú hidak csavarjainak tényleges használati körülményeihez. A korróziós vizsgálati folyamat felgyorsítása érdekében azonban a kísérleti körülményeket 25 °C hőmérséklettel, 5,5-ös pH-val és az eredeti szimulációs vezérlőoldat hőmérséklet-beállításával 20 × Wh koncentrációval határozták meg. A szimulált korróziós oldat koncentrációját vagy pH-értékét a nagy szilárdságú csavarok feszültségkorróziós teljesítményére rendre vizsgáltuk, a többi tényező változatlan maradt, amit a referencia kontroll csoport kísérleti szintjeként használtunk.
A Chongqing Városi Ökológiai és Környezetvédelmi Hivatal által kiadott 2010-2018-as légköri környezetminőségi tájékoztató alapján, valamint a Zhang24-ben és más Chongqingban közölt irodalomban közölt csapadékkomponensekre hivatkozva egy szimulált korróziós megoldást terveztek, amely az SO42-koncentráció növelésén alapul. az 1. táblázatban látható:
A szimulált korróziós oldatot kémiai ionkoncentráció mérleg módszerrel állítjuk elő analitikai reagensek és desztillált víz felhasználásával. A szimulált korróziós oldat pH-értékét precíziós pH-mérővel, salétromsavoldattal és nátrium-hidroxid-oldattal állítjuk be.
A chongqingi párás klímának szimulálására a sópermet-tesztelőt speciálisan módosították és tervezték25. Amint az 1. ábrán látható, a kísérleti berendezésnek két rendszere van: egy sószóró rendszer és egy világítási rendszer. A sópermetező rendszer a kísérleti berendezés fő funkciója, amely egy vezérlőrészből, egy permetező részből és egy indukciós részből áll. A sópermetező rész feladata, hogy a szivattyút a kompressziós kamrába vagy a levegőbe juttatja. hőmérsékletmérő elemek, amelyek érzékelik a tesztkamra hőmérsékletét. A vezérlő rész egy mikroszámítógépből áll, amely összeköti a permetező részt és az indukciós részt a teljes kísérleti folyamat vezérléséhez. A világítási rendszer sópermet tesztkamrába van beépítve, hogy szimulálja a napfényt. A világítási rendszer infralámpákból és egy időszabályzóból áll. Ezzel egyidejűleg a mintapermetező mérőkamrába egy hőmérséklet-érzékelőt helyeznek el a minta-mérőkamra körül.
Az állandó terhelés melletti feszültségkorróziós mintákat a NACETM0177-2005 (Fémek szulfidos feszültségrepedés- és feszültségkorróziós repedésállóságának laboratóriumi vizsgálata H2S-környezetben) szerint dolgoztuk fel. A feszültségkorróziós mintákat először acetonnal és ultrahangos mechanikai tisztítással tisztítottuk, hogy eltávolítsuk az olajmaradványokat, majd a szárított kemencébe helyezzük a tesztsómaradványokat. permetező teszteszköz a korróziós helyzet szimulálására Chongqing nedves éghajlati környezetében. A NACETM0177-2005 szabvány és a GB/T 10,125-2012 sóspray tesztszabvány szerint az állandó terhelési feszültség korróziós teszt ideje ebben a vizsgálatban egységesen 168 óra univerzális tesztet végeztek. mechanikai tulajdonságaikat és töréskorróziós morfológiáját elemezték.
Az 1. ábra a nagy szilárdságú csavarfeszültség-korróziós próbatestek felületi korróziójának makro- és mikromorfológiáját mutatja különböző korróziós körülmények között.2 illetve 3.
20MnTiB nagy szilárdságú csavarok feszültségkorróziós próbatesteinek makroszkopikus morfológiája különböző szimulált korróziós környezetekben: (a) nincs korrózió;(b) 1 alkalommal;c) 20 ×;d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50 °C.
20MnTiB nagy szilárdságú csavarok korróziós termékeinek mikromorfológiája különböző szimulált korróziós környezetekben (100×): (a) 1 alkalom;b) 20 ×;c) 200 ×;(d) pH 3,5;(e) pH 7,5;(f) 50 °C.
A 2a. ábrán látható, hogy a korrodálatlan, nagy szilárdságú csavarminta felülete fényes fémes fényt mutat, nyilvánvaló korrózió nélkül. Az eredeti szimulált korróziós megoldás (2b. ábra) körülményei között azonban a minta felületét részben barnás és barna-vörös korróziós termékek borították, és a felület egyes részein a fémes fényes felületen csak a korrodált felületek egy része volt látható, ahol a fémes fényezés még mindig látható volt. A korróziós oldat nem volt hatással a minta felületére.Az anyag tulajdonságainak nincs hatása. 20 × eredeti szimulált korróziós oldat koncentráció mellett (2c. ábra) azonban a nagy szilárdságú csavarminta felületét teljesen beborította nagy mennyiségű barna-vörös korróziós termék és kis mennyiségű barna-vörös korrózió.termék, nem találtunk nyilvánvaló fémes csillogást, és kis mennyiségű barna-fekete korróziós termék felülete mellett volt egy kis mennyiségű barna-fekete korróziós felület. róziós oldat koncentrációja (2d. ábra), a minta felületét teljesen beborítják a barna korróziós termékek, helyenként barna-fekete korróziós termékek jelennek meg.
Ahogy a pH 3,5-re csökkent (2e. ábra), a sárgásbarna színű korróziós termékek voltak a legtöbben a minták felületén, és a korróziós termékek egy része lehámlott.
A 2g. ábra azt mutatja, hogy a hőmérséklet 50 °C-ra emelkedésével a minta felületén a barna-vörös korróziós termékek tartalma meredeken csökken, míg az élénkbarna korróziós termékek nagy területen fedik le a minta felületét. A korróziós termékréteg viszonylag laza, és néhány barna-fekete termék leválik.
A 3. ábrán látható módon a 20MnTiB nagy szilárdságú csavarfeszültség korróziós korróziós próbatestek felületén a korróziós termékek a 3. ábrán látható módon nyilvánvalóan rétegesednek, és a korróziós réteg vastagsága a szimulált korróziós oldat koncentrációjának növekedésével növekszik. Az eredeti szimulált korróziós oldat állapota mellett a minta felületén a korróziós termék két részre osztható (ábra). a legtöbb korróziós termékréteg egyenletesen oszlik el, de nagyszámú repedés jelenik meg;a belső réteg korróziós termékek laza klasztere. 20-szoros eredeti szimulált korróziós oldatkoncentráció mellett (3b. ábra) a minta felületén lévő korróziós réteg három rétegre osztható: a legkülső réteg főleg diszpergált klaszteres korróziós termékekből áll, amelyek laza és porózus, és nincs jó védőképességük;A középső réteg egy egységes korróziós termékréteg, de nyilvánvaló repedések vannak, és a korróziós ionok átjuthatnak a repedéseken és erodálhatják az aljzatot;a belső réteg egy sűrű, nyilvánvaló repedés nélküli korróziós termékréteg, amely jó védőhatással bír az aljzaton.200× eredeti szimulált korróziós oldatkoncentráció feltétele mellett (3c. ábra) a minta felületén lévő korróziós réteg három rétegre osztható: a legkülső réteg vékony és egyenletes korróziós termékréteg;a középső réteg főleg szirom- és pelyhes korróziós A belső réteg egy sűrű, látható repedések és lyukak nélküli korróziós termékréteg, amely jó védőhatással bír az aljzaton.
A 3d. ábrán látható, hogy a pH 3,5-ös szimulált korróziós környezetben nagyszámú flokkuláló vagy tűszerű korróziós termék található a 20MnTiB-es nagy szilárdságú csavarminta felületén. Feltételezhető, hogy ezek a korróziós termékek főként γ-FeOOH-ból és egy kis mennyiségű repedezett 2OOH-rétegből állnak.
A 3f. ábrán látható, hogy amikor a hőmérséklet 50 °C-ra emelkedett, a korróziós réteg szerkezetében nem találtunk szembetűnő sűrű belső rozsdaréteget, ami arra utal, hogy 50 °C-on hézagok voltak a korróziós rétegek között, ami miatt az aljzatot nem fedték be teljesen a korróziós termékek.Védelmet nyújt az aljzat fokozott korróziós hajlamával szemben.
A nagy szilárdságú csavarok mechanikai tulajdonságait állandó terhelési feszültségkorrózió esetén különböző korrozív környezetekben a 2. táblázat mutatja:
A 2. táblázatból látható, hogy a 20MnTiB-es nagyszilárdságú csavar próbatestek mechanikai tulajdonságai a száraz-nedves ciklusú gyorsított korróziós vizsgálat után is megfelelnek a szabványos követelményeknek különböző szimulált korróziós környezetekben, de van némi károsodás a korrodálatlanokhoz képest.minta.Az eredeti szimulált korróziós minta koncentrációján0, de a mechanikai tulajdonságait nem változtatta meg szignifikánsan a korróziós oldat koncentrációja0×0×2 A szimulált megoldás hatására a minta nyúlása jelentősen csökkent. A mechanikai tulajdonságok hasonlóak az eredeti 20 × és 200 × szimulált korróziós oldatok koncentrációinál. Amikor a szimulált korróziós oldat pH-értéke 3,5-re csökkent, a minták szakítószilárdsága és nyúlása jelentősen csökkent. Amikor a hőmérséklet 50°C-ra emelkedik, a zsugorodási szilárdság csökkenése, a nyúlási terület közeli értéke a zsugorodás mértéke és a tízszeres.
A 20MnTiB nagyszilárdságú csavarfeszültség korróziós próbatestek törési morfológiáit különböző korróziós környezetekben a 4. ábra mutatja be, amelyek a törés makromorfológiáját, a törés közepén lévő rostzónát, a nyírási határfelület mikromorfológiai ajkát és a minta felületét mutatják.
20MnTiB nagy szilárdságú csavarminták makroszkopikus és mikroszkópos törési morfológiája különböző szimulált korróziós környezetekben (500×): (a) nincs korrózió;(b) 1 alkalommal;c) 20 ×;d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50 °C.
A 4. ábrán látható, hogy a 20MnTiB nagy szilárdságú csavarfeszültség korróziós próbatest törése különböző szimulált korróziós környezetekben tipikus csésze kúp törést mutat.A korrodálatlan próbatesthez képest (4a. ábra) a rostfelület repedés középső területe viszonylag kicsi., a nyíró ajak területe nagyobb. Ez azt mutatja, hogy az anyag mechanikai tulajdonságai jelentősen károsodnak a korrózió után. A szimulált korróziós oldat koncentrációjának növekedésével a szálak területén a törés közepén megnőtt a gödrök száma, és nyilvánvaló szakadási varratok jelentek meg. Amikor a koncentráció az eredeti szimulált korróziós oldat 20-szorosára nőtt, nyilvánvaló, hogy a korróziós gödrök határfelülete a minta felülete és a felület között volt, a felszínen.minta.
A 3d. ábrából arra következtethetünk, hogy a minta felületén a korróziós rétegben nyilvánvaló repedések vannak, aminek nincs jó védőhatása a mátrixra.A 3,5 pH-jú szimulált korróziós oldatban (4e. ábra) a minta felülete erősen korrodált, a központi rostfelület pedig nyilvánvalóan kicsi., A szálterület közepén nagyszámú szabálytalan szakadási varrat található.A szimulált korróziós oldat pH-értékének növekedésével a törés közepén lévő rost területén a szakadási zóna csökken, a gödör fokozatosan csökken, és a gödör mélysége is fokozatosan csökken.
Amikor a hőmérséklet 50 °C-ra emelkedett (4g. ábra), a minta repedésénél a nyíró ajak területe volt a legnagyobb, a központi rost területén jelentősen megnőttek a gödrök, és nőtt a gödörmélység is, valamint megnőtt a nyíró ajak éle és a minta felülete közötti határfelület.A korróziós termékek és gödrök megnövekedtek, ami megerősítette az aljzatkorrózió 3f. ábrán látható mélyülő tendenciáját.
A korróziós oldat pH-értéke némileg károsítja a 20MnTiB-es nagy szilárdságú csavarok mechanikai tulajdonságait, de a hatás nem jelentős. A 3,5-ös pH-jú korróziós oldatban nagyszámú pelyhes vagy tűszerű korróziós termék oszlik el a minta felületén, és a korróziós rétegben nyilvánvalóan repedések vannak a gödörbe és a korrózióvédelmet és a korrózióvédelmet nem képesek jó korróziót képezni. a minta törésének mikroszkópos morfológiájában.Ez azt mutatja, hogy a minta külső erő hatására bekövetkező deformációval szembeni ellenálló képessége jelentősen csökken savas környezetben, és jelentősen megnő az anyag feszültségkorróziós hajlamának mértéke.
Az eredeti szimulált korróziós megoldás kevés hatással volt a nagy szilárdságú csavarminták mechanikai tulajdonságaira, de mivel a szimulált korróziós oldat koncentrációja az eredeti szimulált korróziós oldaté 20-szorosára nőtt, a minták mechanikai tulajdonságai jelentősen károsodtak, és a törési mikroszerkezetben nyilvánvaló korrózió volt megfigyelhető.gödrök, másodlagos repedések és sok korróziós termék. Amikor a szimulált korróziós oldat koncentrációját az eredeti szimulált korróziós oldat koncentráció 20-szorosáról 200-szorosára növelték, a korróziós oldat koncentrációjának hatása az anyag mechanikai tulajdonságaira gyengült.
Ha a szimulált korróziós hőmérséklet 25 ℃, a 20MnTiB nagyszilárdságú csavar próbatestek folyáshatára és szakítószilárdsága nem sokat változik a korrodálatlan próbatestekhez képest. A szimulált 50 °C-os korróziós környezeti hőmérséklet mellett azonban a minta szakítószilárdsága és nyúlása jelentősen csökkent, a repedési zsugorodás közel volt a metszetben, ahol a repedési zsugorodás mértéke közel volt. mples a központi rost területén. Jelentősen megnőtt, megnőtt a gödörmélység, nőtt a korróziós termékek és a korróziós gödrök. Ez azt mutatja, hogy a hőmérséklet szinergikus korróziós környezet nagy hatással van a nagy szilárdságú csavarok mechanikai tulajdonságaira, ami szobahőmérsékleten nem szembetűnő, de jelentősebb, ha a hőmérséklet eléri az 50 °C-ot.
A Chongqing-i légköri környezetet szimuláló beltéri gyorsított korróziós teszt után a 20MnTiB nagyszilárdságú csavarok szakítószilárdsága, folyáshatára, nyúlása és egyéb paraméterei csökkentek, és nyilvánvaló feszültségi károsodások keletkeztek. Mivel az anyag feszültség alatt van, jelentős lokális korróziós gyorsulás következik be, és a műanyag korróziós jelenségének együttes hatása miatt könnyen előfordulhat. szilárdságú csavarok, csökkentik a külső erők által okozott deformációval szembeni ellenállást, és növelik a feszültségkorróziós hajlamot.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Kísérleti tanulmány a 20MnTiB acélból készült nagyszilárdságú csavarok tulajdonságairól emelt hőmérsékleten.pofa.Mélyépítés.J.34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Fracture error analysis of 20MnTiB steel high-strength bolts for rails.heat treatment.Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Mg-Al-Zn ötvözetek stresszkorróziós repedési viselkedése különböző pH-körülmények között SSRT módszerrel.Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA et al.Effects of glycine on elektrokémiai és feszültségkorróziós repedési viselkedése Cu10Ni ötvözet szulfiddal szennyezett sóoldatban.Industrial Engineering.Chemical.reservoir.50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Az MRI230D öntött magnéziumötvözet korróziós tulajdonságai Mg(OH)2-tel telített, 3,5%-os NaCl oldatban.alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Influence of chloride ion on static and stress corrosion behavior of 9Cr martensitic steel.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Az SRB és a hőmérséklet szinergikus hatása az X70 acél feszültségkorróziós repedésére mesterséges tengeri iszapoldatban.J.Chin.Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. A 00Cr21Ni14Mn5Mo2N rozsdamentes acél stresszkorróziós viselkedése tengervízben.fizika.vizsgát tesz.teszt.36, 1-5 (2018).
Lu, C. A delayed fracture study of bridge high-strength bolts.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Duplex rozsdamentes acélok feszültségkorróziós repedése maró oldatokban. Doktori disszertáció, Atlanta, GA, USA: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. A H2SO4 és naci koncentrációk hatása a SUS304 rozsdamentes acél feszültségkorróziós repedésére H2SO4-NaCl vizes oldatban.alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD A környezet és az anyagok hatása az acél feszültségkorróziós repedésére H2O/CO/CO2 oldatban.Inter Milan.J.Koros.2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. A bikarbonát, a hőmérséklet és a pH hatása az API-X100 csővezetékacél passziválására szimulált talajvíz oldatban. In IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Effect of temperature on stress corrosion cracking susceptibility of austenitic stainless steel.coro.be opposed to.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Hidrogén által kiváltott késleltetett törési viselkedés számos nagy szilárdságú rögzítőacélnál (Kunming University of Science and Technology, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. A GH4080A ötvözet feszültségkorróziós mechanizmusa rögzítőkhöz.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).