Grazie per aver visitato Nature.com. La versione del browser che stai utilizzando ha un supporto limitato per i CSS. Per un'esperienza ottimale, ti consigliamo di utilizzare un browser aggiornato (o di disattivare la modalità di compatibilità in Internet Explorer). Nel frattempo, per garantire un supporto continuo, visualizzeremo il sito senza stili e JavaScript.
In questo documento, viene progettato e verificato un tubo a onda mobile a doppia lama interlacciato ad alta potenza a banda larga da 220 GHz. In primo luogo, viene proposta una struttura a onda lenta a doppia lama sfalsata a doppio raggio planare. Utilizzando uno schema di funzionamento a doppia modalità, le prestazioni di trasmissione e la larghezza di banda sono quasi il doppio di quelle della modalità singola. , e la corrente è 2 × 80 mA. Obiettivi di progettazione. Utilizzando la parte della maschera e l'elettrodo di controllo nella pistola a doppio raggio, i due fasci di matita possono essere focalizzati lungo i rispettivi centri con un rapporto di compressione di 7, la distanza di messa a fuoco è di circa 0,18 mm e la stabilità è buona. Anche il sistema di messa a fuoco magnetica uniforme è stato ottimizzato. n, per verificare l'usabilità del sistema elettrone-ottico e le prestazioni della struttura a onde lente, sono state eseguite anche simulazioni di celle di particelle (PIC) sull'intero HFS. I risultati mostrano che il sistema di interazione del raggio può raggiungere una potenza di uscita di picco di quasi 310 W a 220 GHz, la tensione del raggio ottimizzata è di 20,6 kV, la corrente del raggio è di 2 × 80 mA, il guadagno è di 38 dB e la larghezza di banda di 3 dB supera i 35 dB circa 70 GHz. Infine, viene eseguita la fabbricazione di microstrutture ad alta precisione per verificare le prestazioni dell'HFS e i risultati mostrano che la larghezza di banda e le caratteristiche di trasmissione sono in buon accordo con i risultati della simulazione. Pertanto, lo schema proposto in questo documento dovrebbe sviluppare sorgenti di radiazione terahertz a banda ultralarga ad alta potenza con potenziale per applicazioni future.
In quanto dispositivo elettronico a vuoto tradizionale, il tubo a onde mobili (TWT) svolge un ruolo insostituibile in molte applicazioni come radar ad alta risoluzione, sistemi di comunicazione satellitare ed esplorazione spaziale1,2,3. problema per molti istituti di ricerca scientifica. Negli ultimi anni, le nuove strutture a onde lente (SWS), come le strutture a doppia lama sfalsata (SDV) e le strutture a guida d'onda piegata (FW), hanno ricevuto ampia attenzione a causa delle loro strutture planari naturali, in particolare i nuovi SDV-SWS con un potenziale promettente. Questa struttura è stata proposta da UC-Davis nel 20084. la struttura può fornire una maggiore capacità termica con potenza e guadagno di uscita più elevati e la struttura a guida d'onda può anche fornire una larghezza di banda di lavoro più ampia. Attualmente, UC Davis ha dimostrato per la prima volta nel 2017 che SDV-TWT può generare segnali di uscita ad alta potenza superiori a 100 W e quasi 14 GHz di larghezza di banda nella banda G. -band SDV-TWT, sono stati utilizzati fasci di elettroni a foglio. Sebbene questo schema possa migliorare significativamente la capacità di trasporto di corrente del raggio, è difficile mantenere una lunga distanza di trasmissione a causa dell'instabilità del sistema ottico elettronico a fascio di fogli (EOS) e c'è un tunnel del raggio in modalità eccessiva, che può anche causare l'autoregolazione del raggio.– Eccitazione e oscillazione 6,7. Al fine di soddisfare i requisiti di elevata potenza di uscita, ampia larghezza di banda e buona stabilità del TWT THz, in questo documento viene proposto un SDV-SWS a doppio raggio con funzionamento a doppia modalità. Cioè, al fine di aumentare la larghezza di banda operativa, viene proposto e introdotto in questa struttura il funzionamento a doppia modalità. densità è troppo alta, la corrente del fascio deve essere ridotta, con conseguente potenza di uscita relativamente bassa. ,9, questo documento propone un campo magnetico uniforme in banda G che focalizza EOS a doppio raggio a matita, che può migliorare notevolmente la distanza di trasmissione stabile del raggio e aumentare ulteriormente l'area di interazione del raggio, migliorando così notevolmente la potenza di uscita.
La struttura di questo documento è la seguente. In primo luogo, vengono descritti il ​​design della cella SWS con i parametri, l'analisi delle caratteristiche di dispersione e i risultati della simulazione ad alta frequenza. Quindi, in base alla struttura della cella unitaria, in questo documento vengono progettati un EOS a doppio fascio di matita e un sistema di interazione del raggio. Vengono inoltre presentati i risultati della simulazione delle particelle intracellulari per verificare l'usabilità di EOS e le prestazioni di SDV-TWT. Inoltre, il documento presenta brevemente i risultati della fabbricazione e dei test a freddo per verificare la correttezza dell'intero HFS.
As one of the most important components of the TWT, the dispersive properties of the slow-wave structure indicate whether the electron velocity matches the phase velocity of the SWS, and thus has a great influence on the beam-wave interaction.To improve the performance of the whole TWT, an improved interaction structure is designed.The structure of the unit cell is shown in Figure 1.Considering the instability of the sheet beam and the power limitation of the single pen beam, the structure adopts a double pen beam to further improve the output power and operation stability.Nel frattempo, al fine di aumentare la larghezza di banda di lavoro, è stata proposta una modalità duale per operare SWS. A causa della simmetria della struttura SDV, la soluzione dell'equazione di dispersione del campo elettromagnetico può essere suddivisa in modalità pari e dispari. Allo stesso tempo, la modalità dispari fondamentale della banda a bassa frequenza e la modalità pari fondamentale della banda ad alta frequenza vengono utilizzate per realizzare la sincronizzazione a banda larga dell'interazione del fascio, migliorando ulteriormente la larghezza di banda di lavoro.
In base ai requisiti di alimentazione, l'intero tubo è progettato con una tensione di pilotaggio di 20 kV e una corrente a doppio raggio di 2 × 80 mA. Per far corrispondere la tensione il più vicino possibile alla larghezza di banda operativa dell'SDV-SWS, è necessario calcolare la lunghezza del periodo p. La relazione tra tensione del raggio e periodo è mostrata nell'equazione (1)10:
Impostando lo sfasamento a 2,5π alla frequenza centrale di 220 GHz, il periodo p può essere calcolato pari a 0,46 mm. La figura 2a mostra le proprietà di dispersione della cella dell'unità SWS. La linea di luce da 20 kV corrisponde molto bene alla curva bimodale. s. La Figura 2b mostra l'impedenza di accoppiamento media, che è maggiore di 0,6 Ω da 210 a 290 GHz, indicando che possono verificarsi forti interazioni nella larghezza di banda operativa.
( a ) Caratteristiche di dispersione di un SDV-SWS dual-mode con una linea di fascio di elettroni da 20 kV. ( b ) Impedenza di interazione del circuito a onda lenta SDV.
Tuttavia, è importante notare che esiste un intervallo di banda tra le modalità pari e dispari e di solito ci riferiamo a questo intervallo di banda come banda di arresto, come mostrato nella Figura 2a. Se il TWT viene utilizzato vicino a questa banda di frequenza, può verificarsi una forte forza di accoppiamento del raggio, che porterà a oscillazioni indesiderate. Pertanto, la stabilità del funzionamento attorno alla banda di arresto verrà studiata nella seguente sezione di simulazione PIC per analizzare se possono verificarsi oscillazioni indesiderate.
Il modello dell'intero HFS è mostrato nella Figura 3. Consiste di due stadi di SDV-SWS, collegati da riflettori di Bragg. La funzione del riflettore è di interrompere la trasmissione del segnale tra i due stadi, sopprimere l'oscillazione e la riflessione di modalità non funzionanti come le modalità di ordine superiore generate tra le lame superiori e inferiori, migliorando così notevolmente la stabilità dell'intero tubo. la struttura a due livelli viene misurata da un risolutore del dominio del tempo nel software di simulazione 3D. Considerando l'effetto effettivo della banda terahertz sul materiale, il materiale dell'involucro del vuoto è inizialmente impostato su rame e la conduttività viene ridotta a 2,25×107 S/m12.
La Figura 4 mostra i risultati di trasmissione per HFS con e senza accoppiatori conici lineari. I risultati mostrano che l'accoppiatore ha scarso effetto sulle prestazioni di trasmissione dell'intero HFS. La perdita di ritorno (S11 < − 10 dB) e la perdita di inserzione (S21 > − 5 dB) dell'intero sistema nella banda larga 207~280 GHz mostrano che HFS ha buone caratteristiche di trasmissione.
Come alimentatore di dispositivi elettronici a vuoto, il cannone elettronico determina direttamente se il dispositivo può generare una potenza di uscita sufficiente. In combinazione con l'analisi di HFS nella Sezione II, è necessario progettare un EOS a doppio raggio per fornire potenza sufficiente.2, la tensione di pilotaggio Ua dei fasci di elettroni è inizialmente impostata a 20 kV, le correnti I dei due fasci di elettroni sono entrambe di 80 mA e il diametro del raggio dw dei fasci di elettroni è di 0,13 mm. il catodo è 86 A/cm2, che può essere ottenuto utilizzando nuovi materiali catodici. Secondo la teoria del design 14, 15, 16, 17, un tipico cannone elettronico Pierce può essere identificato in modo univoco.
La Figura 5 mostra rispettivamente i diagrammi schematici orizzontali e verticali del cannone. Si può vedere che il profilo del cannone elettronico nella direzione x è quasi identico a quello di un tipico cannone elettronico a foglio, mentre nella direzione y i due fasci di elettroni sono parzialmente separati dalla maschera. del rapporto di compressione e delle dimensioni dell'iniezione di elettroni, le dimensioni delle due superfici catodiche sono determinate in 0,91 mm × 0,13 mm.
Per rendere il campo elettrico focalizzato ricevuto da ciascun fascio di elettroni nella direzione x simmetrico rispetto al proprio centro, questo documento applica un elettrodo di controllo al cannone elettronico. -direzione lungo il proprio centro di simmetria, che indica che l'elettrodo di controllo bilancia il campo elettrico disuguale generato dall'elettrodo di focalizzazione.
La Figura 7 mostra l'inviluppo del fascio nelle direzioni x e y. I risultati mostrano che la distanza di proiezione del fascio di elettroni nella direzione x è diversa da quella nella direzione y. La distanza di proiezione nella direzione x è di circa 4 mm, e la distanza di proiezione nella direzione y è vicina a 7 mm. Pertanto, la distanza di proiezione effettiva dovrebbe essere scelta tra 4 e 7 mm. La Figura 8 mostra la sezione trasversale del fascio di elettroni a 4,6 mm dalla superficie del catodo. della sezione trasversale è la più vicina a un fascio di elettroni circolare standard. La distanza tra i due fasci di elettroni è vicina allo 0,31 mm progettato e il raggio è di circa 0,13 mm, che soddisfa i requisiti di progettazione. La Figura 9 mostra i risultati della simulazione della corrente del fascio.
Considerando la fluttuazione della tensione di pilotaggio nelle applicazioni pratiche, è necessario studiare la sensibilità alla tensione di questo modello. Nell'intervallo di tensione di 19,8 ~ 20,6 kV, si ottengono gli inviluppi di corrente e di corrente del fascio, come mostrato nella Figura 1 e nelle Figure 1.10 e 11. considerato che il cannone elettronico progettato in questo lavoro ha una buona sensibilità alla tensione.
L'effetto delle fluttuazioni della tensione di pilotaggio sugli inviluppi del raggio in direzione x e y.
Un campo di messa a fuoco magnetico uniforme è un comune sistema di messa a fuoco a magnete permanente. A causa della distribuzione uniforme del campo magnetico in tutto il canale del fascio, è molto adatto per fasci di elettroni asimmetrici. In questa sezione viene proposto un sistema di messa a fuoco magnetica uniforme per mantenere la trasmissione a lunga distanza di fasci a doppia matita. (2).In questo articolo, usiamo questa equivalenza anche per stimare il campo magnetico di un raggio a doppia matita distribuito lateralmente.Combinato con il cannone elettronico progettato in questo articolo, il valore del campo magnetico calcolato è di circa 4000 Gs.Secondo Ref.20, 1,5-2 volte il valore calcolato viene solitamente scelto nei progetti pratici.
La figura 12 mostra la struttura di un sistema di campo di focalizzazione del campo magnetico uniforme. La parte blu è il magnete permanente magnetizzato nella direzione assiale. La selezione del materiale è NdFeB o FeCoNi. La rimanenza Br impostata nel modello di simulazione è 1,3 T e la permeabilità è 1,05. Per garantire la trasmissione stabile del raggio nell'intero circuito, la lunghezza del magnete è inizialmente impostata a 70 mm. il canale del raggio è uniforme, il che richiede che la dimensione nella direzione x non possa essere troppo piccola. Allo stesso tempo, considerando il costo e il peso dell'intero tubo, la dimensione del magnete non dovrebbe essere troppo grande. Pertanto, i magneti sono inizialmente impostati su 150 mm × 150 mm × 70 mm. Nel frattempo, per garantire che l'intero circuito a onde lente possa essere posizionato nel sistema di messa a fuoco, la distanza tra i magneti è impostata su 20 mm.
Nel 2015, Purna Chandra Panda21 ha proposto un'espansione polare con un nuovo foro a gradino in un sistema di messa a fuoco magnetica uniforme, che può ridurre ulteriormente l'entità della dispersione di flusso verso il catodo e il campo magnetico trasversale generato nel foro dell'espansione polare. In questo documento, aggiungiamo una struttura a gradini all'espansione polare del sistema di messa a fuoco. nella Figura 13.
La Figura 14a mostra la distribuzione assiale del campo magnetico lungo le linee centrali dei due fasci di elettroni. Si può vedere che le forze del campo magnetico lungo i due fasci di elettroni sono uguali. Il valore del campo magnetico è di circa 6000 Gs, che è 1,5 volte il campo di Brillouin teorico per aumentare le prestazioni di trasmissione e focalizzazione. Allo stesso tempo, il campo magnetico al catodo è quasi 0, indicando che l'espansione polare ha un buon effetto sulla prevenzione della dispersione del flusso magnetico. By nella direzione z al bordo superiore dei due fasci di elettroni. Si può vedere che il campo magnetico trasversale è inferiore a 200 Gs solo al foro dell'espansione polare, mentre nel circuito ad onde lente, il campo magnetico trasversale è quasi nullo, il che dimostra che l'influenza del campo magnetico trasversale sul fascio di elettroni è trascurabile. Per prevenire la saturazione magnetica delle espansioni polari, è necessario studiare l'intensità del campo magnetico all'interno delle espansioni polari. .Si può vedere che il valore assoluto dell'intensità del campo magnetico è inferiore a 1.2T, indicando che la saturazione magnetica dell'espansione polare non si verificherà.
Distribuzione dell'intensità del campo magnetico per Br = 1,3 T.(a) Distribuzione assiale del campo.(b) Distribuzione laterale del campo By nella direzione z.(c) Valore assoluto della distribuzione del campo all'interno dell'espansione polare.
Sulla base del modulo CST PS, la posizione assiale relativa della pistola a doppio raggio e del sistema di messa a fuoco è ottimizzata.Secondo il rif.9 e simulazioni, la posizione ottimale è dove il pezzo anodico si sovrappone all'espansione polare lontano dal magnete. Tuttavia, si è riscontrato che se la rimanenza fosse impostata su 1,3 T, la trasmittanza del fascio di elettroni non potrebbe raggiungere il 99%. Aumentando la rimanenza a 1,4 T, il campo magnetico di focalizzazione verrà aumentato a 6500 Gs. , piccola fluttuazione e una distanza di trasmissione superiore a 45 mm.
Traiettorie di fasci a doppia matita sotto un sistema magnetico omogeneo con aereo Br = 1.4 T.(a) xoz.(b) yoz.
La Figura 16 mostra la sezione trasversale del raggio in diverse posizioni lontano dal catodo. Si può vedere che la forma della sezione del raggio nel sistema di focalizzazione è ben mantenuta e il diametro della sezione non cambia molto. La Figura 17 mostra gli inviluppi del raggio rispettivamente nelle direzioni x e y. Si può vedere che la fluttuazione del raggio in entrambe le direzioni è molto piccola. valore calcolato nel progetto del cannone elettronico.
Sezione trasversale del fascio di elettroni (con sistema di focalizzazione) in diverse posizioni lontano dal catodo.
Considerando una serie di problemi come errori di assemblaggio, fluttuazioni di tensione e cambiamenti nella resistenza del campo magnetico nelle applicazioni pratiche di elaborazione, è necessario analizzare la sensibilità del sistema di messa a fuoco. Perché c'è un divario tra il pezzo anodo e il polo elaboraggio nel Ga La busta del raggio non è significativa e la corrente del raggio non cambia difficilmente. Pertanto, il sistema è insensibile agli errori di assemblaggio. Per la fluttuazione della tensione di guida, l'intervallo di errore è impostato su ± 0,5 kV. Figura 19b mostra i risultati del confronto. Nella Figura 20. Si può vedere che l'involucro del raggio non cambia difficilmente, il che significa che l'intero EOS è insensibile ai cambiamenti nella resistenza del campo magnetico.
L'inviluppo del raggio e la corrente risultano in un sistema di focalizzazione magnetica uniforme. (a) La tolleranza di assemblaggio è di 0,2 mm. (b) La fluttuazione della tensione di pilotaggio è di ±0,5 kV.
Inviluppo del fascio sotto un sistema di focalizzazione magnetica uniforme con fluttuazioni assiali dell'intensità del campo magnetico comprese tra 0,63 e 0,68 T.
Al fine di garantire che il sistema di messa a fuoco progettato in questo documento possa corrispondere con HFS, è necessario combinare il sistema di messa a fuoco e HFS per la ricerca. La Figura 21 mostra un confronto degli inviluppi del raggio con e senza HFS caricato. I risultati mostrano che l'inviluppo del raggio non cambia molto quando viene caricato l'intero HFS. Pertanto, il sistema di messa a fuoco è adatto per il tubo dell'onda mobile HFS del progetto sopra.
Per verificare la correttezza dell'EOS proposto nella Sezione III e studiare le prestazioni dell'SDV-TWT a 220 GHz, viene eseguita una simulazione 3D-PIC dell'interazione fascio-onda. sensibilità e buona stabilità di EOS, la tensione di pilotaggio può essere opportunamente ottimizzata per ottenere la migliore potenza di uscita nella simulazione PIC. I risultati della simulazione mostrano che la potenza di uscita satura e il guadagno possono essere ottenuti a una tensione di pilotaggio di 20,6 kV, una corrente del fascio di 2 × 80 mA (603 A/cm2) e una potenza di ingresso di 0,05 W.
Per ottenere il miglior segnale di uscita, anche il numero di cicli deve essere ottimizzato. La migliore potenza di uscita si ottiene quando il numero di due stadi è 42 + 48 cicli, come mostrato nella Figura 22a. Un segnale di ingresso da 0,05 W viene amplificato a 314 W con un guadagno di 38 dB. nell'SWS, con la maggior parte degli elettroni che perdono energia. Questo risultato indica che l'SDV-SWS può convertire l'energia cinetica degli elettroni in segnali RF, realizzando così l'amplificazione del segnale.
Segnale di uscita SDV-SWS a 220 GHz. (a) Potenza di uscita con spettro incluso. (b) Distribuzione energetica degli elettroni con il fascio di elettroni all'estremità dell'inserto SWS.
La Figura 23 mostra la larghezza di banda della potenza di uscita e il guadagno di un SDV-TWT dual-beam dual-mode. Le prestazioni di uscita possono essere ulteriormente migliorate spostando le frequenze da 200 a 275 GHz e ottimizzando la tensione di pilotaggio. Questo risultato mostra che la larghezza di banda di 3 dB può coprire da 205 a 275 GHz, il che significa che il funzionamento dual-mode può ampliare notevolmente la larghezza di banda operativa.
Tuttavia, secondo la Fig. 2a, sappiamo che esiste una banda di arresto tra le modalità pari e dispari, che può portare a oscillazioni indesiderate. Pertanto, è necessario studiare la stabilità del lavoro intorno agli arresti. rispettivamente nella Figura 24, lo spettro è puro. Questi risultati indicano che non c'è auto-oscillazione vicino alla stopband.
La fabbricazione e la misurazione sono necessarie per verificare la correttezza dell'intero HFS. In questa parte, l'HFS è fabbricato utilizzando la tecnologia a controllo numerico computerizzato (CNC) con un diametro dell'utensile di 0,1 mm e una precisione di lavorazione di 10 μm. Il materiale per la struttura ad alta frequenza è fornito da rame ad alta conduttività privo di ossigeno (OFHC). un'altezza di 8,66 mm. Otto fori sono distribuiti attorno alla struttura. La Figura 25b mostra la struttura mediante microscopia elettronica a scansione (SEM). Le lame di questa struttura sono prodotte in modo uniforme e hanno una buona rugosità superficiale. Dopo una misurazione precisa, l'errore di lavorazione complessivo è inferiore al 5% e la rugosità superficiale è di circa 0,4 μm. La struttura di lavorazione soddisfa i requisiti di progettazione e precisione.
La Figura 26 mostra il confronto tra i risultati del test effettivo e le simulazioni delle prestazioni di trasmissione. La porta 1 e la porta 2 nella Figura 26a corrispondono rispettivamente alle porte di ingresso e uscita dell'HFS e sono equivalenti alla porta 1 e alla porta 4 nella Figura 3. I risultati della misurazione effettiva di S11 sono leggermente migliori rispetto ai risultati della simulazione. Allo stesso tempo, i risultati misurati dell'S21 sono leggermente peggiori. in realtà, i risultati misurati sono in buon accordo con i risultati della simulazione e la larghezza di banda di trasmissione soddisfa il requisito di 70 GHz, che verifica la fattibilità e la correttezza del SDV-TWT dual-mode proposto. Pertanto, combinato con l'effettivo processo di fabbricazione e i risultati dei test, il design SDV-TWT dual-beam a banda ultralarga proposto in questo documento può essere utilizzato per la successiva fabbricazione e applicazioni.
In questo documento viene presentato un progetto dettagliato di un SDV-TWT dual-beam a 220 GHz a distribuzione planare. La combinazione di funzionamento dual-mode ed eccitazione dual-beam aumenta ulteriormente la larghezza di banda operativa e la potenza di uscita. Vengono inoltre eseguiti la fabbricazione e il test a freddo per verificare la correttezza dell'intero HFS.I risultati effettivi della misurazione sono in buon accordo con i risultati della simulazione. Per l'EOS a due raggi progettato, una sezione maschera ed elettrodi di controllo sono stati utilizzati insieme per produrre un raggio a due matite. Sotto il campo magnetico di messa a fuoco uniforme progettato, il fascio di elettroni può essere trasmesso stabilmente su lunghe distanze con una buona forma. e mostra un grande potenziale negli indicatori di prestazione, nell'elaborazione e nell'assemblaggio. Pertanto, questo documento ritiene che la struttura planare sia molto probabile che diventi la tendenza di sviluppo dei dispositivi elettronici a vuoto nella banda terahertz.
La maggior parte dei dati grezzi e dei modelli analitici di questo studio sono stati inclusi in questo documento. Ulteriori informazioni pertinenti possono essere ottenute dall'autore corrispondente su ragionevole richiesta.
Gamzina, D. et al. Lavorazione CNC su nanoscala di elettronica del vuoto sub-terahertz. IEEE Trans.electronic devices.63, 4067–4073 (2016).
Malekabadi, A. e Paoloni, C. Microfabbricazione UV-LIGA di guide d'onda sub-terahertz utilizzando fotoresist SU-8 multistrato.J.Micromeccanica.Microelettronica.26, 095010. https://doi.org/10.1088/0960-1317/26/9/095010 (2016).
Dhillon, SS et al.2017 Roadmap tecnologica THz.J.Physics.D per applicare.physics.50, 043001. https://doi.org/10.1088/1361-6463/50/4/043001 (2017).
Shin, YM, Barnett, LR & Luhmann, NC Forte confinamento della propagazione dell'onda plasmonica tramite waveguides.application.physics.Wright.93, 221504 a doppio reticolo sfalsato a banda ultralarga. https://doi.org/10.1063/1.3041646 (2008).
Baig, A. et al.Performance of a Nano CNC Machined 220-GHz Travelling Wave Tube Amplifier.IEEE Trans.electronic devices.64, 590–592 (2017).
Han, Y. & Ruan, CJ Indagine sull'instabilità del diocotrone di fasci di elettroni a fogli infinitamente larghi utilizzando la teoria del modello di fluido freddo macroscopico. Chin Phys B. 20, 104101. https://doi.org/10.1088/1674-1056/20/10/104101 (2011).
Galdetskiy, AV sull'opportunità di aumentare la larghezza di banda mediante la disposizione planare del raggio in un klystron multibeam.In 12th IEEE International Conference on Vacuum Electronics, Bangalore, India, 5747003, 317–318 https://doi.org/10.1109/IVEC.2011.5747003 (2011).
Nguyen, CJ et al. Progettazione di cannoni elettronici a tre raggi con distribuzione del piano di divisione del raggio stretto in un tubo a onda mobile a doppia lama sfalsato in banda W [J]. Science.Rep.11, 940.https://doi.org/10.1038/s41598-020-80276-3 (2021).
Wang, PP, Su, YY, Zhang, Z., Wang, WB e Ruan, CJ Planar ha distribuito un sistema ottico di elettroni a tre fasci con separazione a fascio stretto per dispositivi TWT.IEEE Trans.electronic in modalità fondamentale in banda W.68, 5215–5219 (2021).
Zhan, M. Research on Double-Blade Travelling Wave Tube con travi a onde millimetriche 20-22 (PhD, Beihang University, 2018).
Ruan, CJ, Zhang, HF, Tao, J. & He, Y. Studio sulla stabilità dell'interazione fascio-onda di un tubo a onde mobili a doppia lama interlacciato G-band.