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この論文では、220GHzの広帯域高出力インターリーブダブルブレード進行波管を設計および検証します。まず、平面ダブルビームスタッガードダブルブレード遅波構造を提案します。デュアルモード動作方式を使用することにより、伝送性能と帯域幅はシングルモードのほぼ2倍になります。次に、高出力電力の要件を満たし、進行波管の安定性を向上させるために、ダブルペンシル型の電子光学システムを設計し、駆動電圧は20です。 ~21 kV、電流は2 × 80 mAです。設計目標。ダブルビームガンのマスク部分と制御電極を使用することにより、2つのペンシルビームは圧縮比7でそれぞれの中心に沿って集束でき、集束距離は約0.18mmで、安定性は良好です。均一な磁気集束システムも最適化されています。平面ダブル電子ビームの安定伝送距離は45 mmに達し、集束磁場は0.6 Tで、高周波全体をカバーするのに十分です。次に、電子光学システムの有用性と遅波構造の性能を検証するために、HFS 全体に対して粒子セル (PIC) シミュレーションも実行されました。その結果、ビーム相互作用システムは 220 GHz でほぼ 310 W のピーク出力を達成でき、最適化されたビーム電圧は 20.6 kV、ビーム電流は 2 × 80 mA、利得は 38 dB、帯域幅は 3 dB を超えていることがわかりました。最後に、HFS の性能を検証するために高精度微細構造の作製が実行され、その結果、帯域幅と伝送特性がシミュレーション結果とよく一致することがわかりました。したがって、本論文で提案したスキームは、将来のアプリケーションの可能性を備えた高出力の超広帯域テラヘルツ帯放射源の開発に期待されます。
従来の真空電子デバイスとして、進行波管 (TWT) は、高解像度レーダー、衛星通信システム、宇宙探査などの多くのアプリケーションでかけがえのない役割を果たしています 1,2,3。しかし、動作周波数がテラヘルツ帯域に入ると、従来の結合共振器 TWT やヘリカル TWT は、出力が比較的低く、帯域幅が狭く、製造プロセスが難しいため、人々のニーズを満たすことができなくなりました。したがって、T の性能を総合的に向上させる方法Hz 帯域は、多くの科学研究機関にとって非常に懸念される問題となっています。近年、スタッガード デュアル ブレード (SDV) 構造や折返し導波路 (FW) 構造などの新しい遅波構造 (SWS) が、その自然な平面構造、特に有望な可能性を秘めているため、広く注目を集めています。この構造は、2008 年に UC-Davis によって提案されました4。平面構造は、コンピュータ数値制御 (CNC) や全金属パッケージ構造の UV-LIGA は、より高い出力電力と利得でより大きな熱容量を提供でき、導波管のような構造により、より広い動作帯域幅も提供できます。現在、カリフォルニア大学デービス校は、SDV-TWT が G バンドで 100 W を超える高出力とほぼ 14 GHz の帯域幅信号を生成できることを 2017 年に初めて実証しました 5。ただし、これらの結果には、テラヘルツ帯域での高出力と広帯域幅の関連要件を満たすことができないギャップがまだあります。 UC-Davis の G バンド SDV-TWT では、シート電子ビームが使用されています。この方式によりビームの通電容量は大幅に向上しますが、シートビーム電子光学系 (EOS) が不安定であるため、長い伝送距離を維持することが困難です。また、オーバーモード ビーム トンネルが存在し、ビームの自己調整を引き起こす可能性もあります。– 励起と発振 6、7。THz TWT の高出力、広帯域幅、良好な安定性の要件を満たすために、デュアルモード動作を備えたデュアルビーム SDV-SWS がこの論文で提案されています。つまり、動作帯域幅を増やすために、デュアルモード動作が提案され、この構造に導入されています。また、出力を高めるために、ダブル ペンシル ビームの平面分布も使用されます。シングル ペンシル ビーム無線機は、垂直方向のサイズの制約により比較的小型です。電流密度が高すぎると、ビーム電流を減らす必要があり、出力が比較的低くなります。ビーム電流を改善するために、SWSの横サイズを利用した平面分散型マルチビームEOSが登場しました。独立したビームトンネリングにより、平面分散型マルチビームは高い総ビーム電流とビームあたりの小さな電流を維持することで高出力を達成でき、シートビームデバイスと比較してオーバーモードビームトンネリングを回避できます。したがって、進行波管の安定性を維持するのに有益です。研究8,9では、この論文は、ビームの安定した伝送距離を大幅に改善し、ビーム相互作用領域をさらに増加させ、それによって出力を大幅に向上させることができるGバンド均一磁場集束ダブルペンシルビームEOSを提案しています。
本稿の構成は以下のとおりである。まずパラメータによるSWSセルの設計、分散特性解析、高周波シミュレーション結果を述べる。次にユニットセルの構造に従ってダブルペンシルビームEOSとビーム相互作用システムを設計する。EOSの有用性とSDV-TWTの性能を検証するために細胞内粒子シミュレーション結果も提示する。さらに、HFS全体の正確性を検証するための作製とコールドテストの結果を簡単に示す。最後にまとめを行う。
TWTの最も重要な構成要素の1つである遅波構造の分散特性は、電子速度がSWSの位相速度と一致するかどうかを示し、ビーム波相互作用に大きな影響を与えます。TWT全体の性能を向上させるために、改良された相互作用構造が設計されています。単位セルの構造を図1に示します。シートビームの不安定性とシングルペンビームのパワー制限を考慮して、構造はダブルペンビームを採用し、出力パワーと動作安定性をさらに向上させます。一方、動作帯域幅を拡大するために、SWSの動作にデュアルモードが提案されています。SDV構造の対称性により、電磁場分散方程式の解は奇数モードと偶数モードに分割できます。同時に、低周波数帯域の基本奇数モードと高周波数帯域の基本偶数モードを使用してビーム相互作用の広帯域同期を実現し、それにより動作帯域幅がさらに向上します。
電力要件に従って、管全体は駆動電圧 20 kV、ダブルビーム電流 2 × 80 mA で設計されています。電圧を SDV-SWS の動作帯域幅にできるだけ近づけるために、周期 p の長さを計算する必要があります。ビーム電圧と周期の関係は式 (1)10 に示されています。
220 GHzの中心周波数で位相シフトを2.5πに設定すると、周期pは0.46 mmと計算できます。図2aはSWSユニットセルの分散特性を示しています。20 kVのビームラインは二峰性曲線によく一致しています。一致する周波数帯域は、210～265.3 GHz（奇数モード）および265.4～280 GHz（偶数モード）で約70 GHzに達します。図 2b は、平均結合インピーダンスを示しています。これは 210 ～ 290 GHz で 0.6 Ω を超えており、動作帯域幅で強い相互作用が発生する可能性があることを示しています。
(a) 20 kV 電子ビームラインを備えたデュアルモード SDV-SWS の分散特性。(b) SDV 遅波回路の相互作用インピーダンス。
ただし、図 2a に示すように、奇数モードと偶数モードの間にはバンド ギャップがあることに注意することが重要で、図 2a に示すように、通常このバンド ギャップを阻止帯域と呼びます。TWT がこの周波数帯域の近くで動作すると、強いビーム結合強度が発生し、不要な発振が発生する可能性があります。実際のアプリケーションでは、通常、阻止帯域付近で TWT を使用することは避けます。ただし、この遅波構造のバンド ギャップはわずか 0.1 GHz であることがわかります。この小さな帯域かどうかを判断するのは困難です。したがって、次の PIC シミュレーション セクションでは、ストップ バンド付近の動作の安定性を調査し、不要な発振が発生するかどうかを分析します。
HFS全体のモデルを図3に示します。ブラッグ反射器で接続された2段のSDV-SWSで構成されています。反射器の役割は、2段間の信号伝送を遮断し、上下のブレード間で発生する高次モードなどの非動作モードの発振と反射を抑制し、管全体の安定性を大幅に向上させることです。外部環境との接続には、SWSとWR-4標準導波路の接続にもリニアテーパーカプラが使用されています。 2層構造の透過係数は、3Dシミュレーションソフトウェアの時間領域ソルバーによって測定されます。材料に対するテラヘルツ帯の実際の影響を考慮して、真空エンベロープの材料は最初は銅に設定され、導電率は2.25×107 S/m12に減少します。
図4は、リニアテーパカプラを使用した場合と使用しない場合のHFSの伝送結果を示しています。この結果は、カプラがHFS全体の伝送性能にほとんど影響を与えないことを示しています。207〜280 GHzの広帯域におけるシステム全体のリターンロス（S11 < - 10 dB）と挿入損失（S21 > − 5 dB）は、HFSが良好な伝送特性を持っていることを示しています。
真空電子デバイスの電源として、電子銃はデバイスが十分な出力電力を生成できるかどうかを直接決定します。セクション II の HFS の解析と組み合わせて、デュアルビーム EOS は十分な電力を提供するように設計する必要があります。このセクションでは、W バンドでの以前の研究 8,9 に基づいて、平面マスク部分と制御電極を使用してダブル ペンシル電子銃を設計します。まず、セクションの SWS の設計要件に従って。図２において、電子ビームの駆動電圧Ｕａは初期的に２０ｋＶに設定され、２つの電子ビームの電流Ｉは両方とも８０ｍＡであり、電子ビームのビーム直径ｄｗは０．１３ｍｍである。同時に、電子ビームとカソードの電流密度が達成できることを保証するために、電子ビームの圧縮比は７に設定され、したがって電子ビームの電流密度は６０３Ａ／ｃｍ ２ であり、電流密度は０．１３ｍｍである。陰極の電流は 86 A/cm2 で、これは新しい陰極材料を使用して達成されます。設計理論 14、15、16、17 によれば、典型的な Pierce 電子銃は一意に識別できます。
図 5 に銃の水平および垂直の概略図をそれぞれ示します。電子銃の x 方向のプロファイルは一般的なシート状電子銃のプロファイルとほぼ同じですが、y 方向では 2 つの電子ビームがマスクによって部分的に分離されていることがわかります。2 つのカソードの位置はそれぞれ x = – 0.155 mm、y = 0 mm および x = 0.155 mm、y = 0 mm です。設計によると圧縮率と電子注入サイズの要件により、2 つの陰極表面の寸法は 0.91 mm × 0.13 mm と決定されます。
各電子ビームが受けるx方向の集束電場をその中心に対して対称にするために、本論文では電子銃に制御電極を適用した。集束電極と制御電極の電圧を-20 kV、陽極の電圧を0 Vに設定すると、図6に示すようなデュアルビーム銃の軌道分布が得られる。放出された電子はy方向に良好な圧縮率を持ち、各電子ビームは良好な圧縮率を持っていることがわかる。は、それ自体の対称中心に沿って x 方向に向かって収束しており、これは、制御電極が集束電極によって生成される不均一な電場のバランスをとっていることを示しています。
図 7 は、x 方向と y 方向のビームエンベロープを示しています。結果は、x 方向の電子ビームの投影距離が y 方向の投影距離と異なることを示しています。x 方向の照射距離は約 4 mm、y 方向の照射距離は 7 mm に近いです。したがって、実際の照射距離は 4 ～ 7 mm の間で選択する必要があります。図 8 は、カソード表面から 4.6 mm の位置での電子ビームの断面を示しています。断面の形状は標準的な円形の電子ビームに最も近いです。2つの電子ビーム間の距離は設計上の0.31 mmに近く、半径は約0.13 mmで、設計要件を満たしています。図9にビーム電流のシミュレーション結果を示します。2つのビーム電流は76mAで、設計上の80mAとよく一致していることがわかります。
実用化における駆動電圧の変動を考慮すると、このモデルの電圧感度を検討する必要があります。 19.8 ～ 20.6 kV の電圧範囲では、図 1 および図 1.10、11 に示すような電流およびビーム電流包絡線が得られます。 この結果から、駆動電圧の変化は電子ビーム包絡線に影響を与えず、電子ビーム電流は 0.74 ～ 0.78 A までしか変化しないことがわかります。この論文で設計された電子銃は電圧に対する感度が良好です。
x 方向と y 方向のビームエンベロープに対する駆動電圧の変動の影響。
均一な磁場集束場は、一般的な永久磁石集束システムです。ビームチャネル全体に均一な磁場分布があるため、軸対称電子ビームに非常に適しています。このセクションでは、ダブルペンシルビームの長距離伝送を維持するための均一な磁場集束システムを提案します。生成された磁場とビームエンベロープを分析することにより、集束システムの設計スキームが提案され、感度の問題が研究されます。単一のペンシルビームの安定した伝送理論18、19によれば、ブリルアン磁場値は式(この論文では、この等価性を使用して、横方向に分布したダブルペンシルビームの磁場を推定します。この論文で設計した電子銃と組み合わせると、計算された磁場値は約4000 Gsです。実際の設計では通常、計算値の 1.5 ～ 2 倍の 20 が選択されます。
図12に均一磁場集束磁場システムの構造を示します。青色の部分は軸方向に磁化された永久磁石です。材料の選択はNdFeBまたはFeCoNiです。シミュレーションモデルで設定した残留磁束密度Brは1.3T、透磁率は1.05です。回路全体で安定したビームの伝送を保証するために、磁石の長さは初期設定で70mmに設定されています。また、磁石のx方向のサイズにより、横磁場が発生するかどうかが決まります。ビームチャネルが均一であるため、x 方向のサイズが小さすぎてはなりません。同時に、コストとチューブ全体の重量を考慮すると、磁石のサイズは大きすぎてはなりません。したがって、磁石のサイズは最初は 150 mm × 150 mm × 70 mm に設定されます。一方、遅波回路全体が集束システム内に配置されることを保証するために、磁石間の距離は 20 mm に設定されます。
2015 年、Purna Chandra Panda21 は、均一磁気集束システムに新しい階段状の穴を備えたポールピースを提案しました。これにより、カソードへの磁束漏洩とポールピースの穴で生成される横磁界の大きさをさらに低減できます。この論文では、集束システムのポールピースに階段状の構造を追加します。ポールピースの厚さは最初に 1.5 mm に設定され、3 つのステップの高さと幅は 0.5 mm、ポールピースの穴間の距離は 2 mm です。図 13 に示します。
図 14a は、2 つの電子ビームの中心線に沿った軸方向磁場分布を示しています。2 つの電子ビームに沿った磁場力が等しいことがわかります。磁場値は約 6000 Gs で、理論上のブリルアン磁場の 1.5 倍で、透過率と集束性能が向上しています。同時に、カソードの磁場はほぼ 0 であり、ポールピースが磁束漏れの防止に優れた効果を持っていることを示しています。図 14b は横磁場を示しています。 2つの電子ビームの上端のz方向の磁場分布。ポールピースの穴のみで横磁場が200Gs未満であることがわかりますが、遅波回路では横磁場はほぼゼロであり、電子ビームに対する横磁場の影響は無視できることがわかります。ポールピースの磁気飽和を防ぐためには、ポールピース内部の磁場強度を検討する必要があります。図14cは磁場分布の絶対値を示しています磁界強度の絶対値は1.2T未満であり、ポールピースの磁気飽和が発生しないことがわかります。
Br = 1.3 T の磁場強度分布。(a) 軸方向磁場分布。(b) z 方向の横磁場分布 By。(c) 磁極片内の磁場分布の絶対値。
CST PS モジュールに基づいて、デュアル ビーム銃と集束システムの軸方向の相対位置が最適化されています。図9とシミュレーションによると、最適な位置は、陽極片が磁石から離れた磁極片と重なる場所です。しかし、残留磁束密度を1.3Tに設定すると、電子ビームの透過率が99%に達しないことがわかりました。残留磁束密度を1.4Tに増加させると、集束磁場は6500Gsに増加します。xoz平面とyoz平面上のビーム軌道を図15に示します。ビームの透過率は良好で、変動が小さく、伝送距離は45mm以上です。
Br = 1.4 T の均質磁気システム下でのダブルペンシルビームの軌道。(a) xoz 平面。(b) yoz 航空機。
図 16 は、カソードから離れたさまざまな位置でのビームの断面を示しています。集束システム内のビーム断面の形状がよく維持され、断面の直径があまり変化していないことがわかります。図 17 は、x 方向と y 方向のビーム包絡線をそれぞれ示しています。両方向のビームの変動は非常に小さいことがわかります。図 18 は、ビーム電流のシミュレーション結果を示しています。結果は、電流が約 2 × 80 mA であることを示しており、これは結果と一致しています。電子銃設計上の計算値です。
カソードから離れたさまざまな位置での電子ビームの断面図 (集束システムあり)。
実際の加工アプリケーションでは、組み立て誤差、電圧変動、磁場強度の変化などの一連の問題を考慮して、集束システムの感度を解析する必要があります。実際の加工では陽極片と磁極片の間にギャップがあるため、このギャップをシミュレーションで設定する必要があります。ギャップ値は0.2 mmに設定され、図19aはビームエンベロープとy方向のビーム電流を示しています。この結果は、ビームエンベロープの変化が大きくなく、ビーム電流がほとんど変化しないことを示しています。駆動電圧の変動については、誤差範囲を±0.5 kVに設定しています。図19bに比較結果を示します。電圧変化はビームエンベロープにほとんど影響を与えないことがわかります。磁場強度の変化については、誤差範囲を-0.02～+0.03 Tに設定しています。比較結果を図20に示します。ビームエンベロープはほとんど変化しないことがわかり、これはEOS全体が磁場強度の変化に鈍感であることがわかります。
均一な磁気集束システム下でのビームエンベロープと電流の結果。(a) 組み立て公差は 0.2 mm。(b) 駆動電圧の変動は ±0.5 kV。
軸方向磁場強度変動が 0.63 ～ 0.68 T の均一な磁気集束システム下のビームエンベロープ。
この論文で設計した集束システムがHFSに適合することを保証するには、研究のために集束システムとHFSを組み合わせる必要があります。図21は、HFSがロードされている場合とない場合のビームエンベロープの比較を示しています。結果は、HFS全体がロードされている場合でもビームエンベロープがあまり変化しないことを示しています。したがって、集束システムは上記の設計の進行波管HFSに適しています。
セクション III で提案した EOS の正しさを検証し、220 GHz SDV-TWT の性能を調査するために、ビーム波相互作用の 3D-PIC シミュレーションを実行します。シミュレーション ソフトウェアの制限により、EOS 全体を HFS に追加できませんでした。そのため、電子銃は、上記で設計した電子銃と同じパラメーターである、直径 0.13 mm、2 つの表面間の距離 0.31 mm の同等の放射面に置き換えられました。 EOS の活性性と良好な安定性を利用して、PIC シミュレーションで最適な出力電力を達成するために駆動電圧を適切に最適化できます。シミュレーション結果は、飽和出力電力とゲインが駆動電圧 20.6 kV、ビーム電流 2 × 80 mA (603 A/cm2)、および入力電力 0.05 W で得られることを示しています。
最適な出力信号を得るには、サイクル数も最適化する必要があります。図 22a に示すように、2 段の数が 42 + 48 サイクルの場合に最適な出力電力が得られます。0.05 W の入力信号は 38 dB のゲインで 314 W まで増幅されます。高速フーリエ変換 (FFT) によって得られる出力電力スペクトルは純粋で、220 GHz でピークになります。図 22b は軸方向の位置分布を示しています。この結果は、SDV-SWS が電子の運動エネルギーを RF 信号に変換し、信号増幅を実現できることを示しています。
220 GHz の SDV-SWS 出力信号。(a) 含まれるスペクトルを含む出力電力。(b) SWS 挿入端の電子ビームによる電子のエネルギー分布。
図 23 は、デュアルモード デュアルビーム SDV-TWT の出力電力帯域幅とゲインを示しています。周波数を 200 ～ 275 GHz までスイープし、駆動電圧を最適化することで、出力性能をさらに向上させることができます。この結果は、3 dB 帯域幅が 205 ～ 275 GHz をカバーできることを示しており、これは、デュアルモード動作により動作帯域幅が大幅に拡大できることを意味します。
ただし、図 2a によれば、奇数モードと偶数モードの間にストップバンドがあり、不要な発振が発生する可能性があることがわかっています。したがって、ストップ付近の動作の安定性を検討する必要があります。図 24a ～図 24c は、それぞれ 265.3 GHz、265.35 GHz、および 265.4 GHz での 20 ns のシミュレーション結果です。シミュレーション結果には多少の変動がありますが、出力電力は比較的安定していることがわかります。スペクトルも図 24 にそれぞれ示されており、スペクトルは純粋です。これらの結果は、阻止帯域付近に自己発振がないことを示しています。
HFS 全体の正確性を検証するには、製作と測定が必要です。この部分では、HFS はコンピューター数値制御 (CNC) 技術を使用し、ツール直径 0.1 mm、加工精度 10 μm で製作されます。高周波構造の材料は、無酸素高導電性 (OFHC) 銅によって提供されます。図 25a は、製作された構造を示しています。全体の構造の長さは 66.00 mm、幅は 20.00 mm です。高さは 8.66 mm です。構造の周りに 8 つのピンホールが分布しています。図 25b は、走査型電子顕微鏡 (SEM) による構造を示しています。この構造のブレードは均一に製造されており、良好な表面粗さを持っています。精密な測定後、全体の機械加工誤差は 5% 未満で、表面粗さは約 0.4μm です。機械加工構造は設計と精度の要件を満たしています。
図 26 は実際の伝送性能試験結果とシミュレーションの比較を示しています。図 26a のポート 1 とポート 2 は、それぞれ HFS の入力ポートと出力ポートに対応し、図 3 のポート 1 とポート 4 に相当します。S11 の実測結果はシミュレーション結果よりわずかに優れています。同時に、S21 の測定結果はわずかに悪くなります。その理由は、シミュレーションで設定した材料の導電率が高すぎて、実加工後の表面粗さが劣っているためと考えられます。すべて、測定結果はシミュレーション結果とよく一致しており、伝送帯域幅は70 GHzの要件を満たしており、提案されたデュアルモードSDV-TWTの実現可能性と正確性が検証されています。したがって、実際の製造プロセスおよびテスト結果と組み合わせることで、この論文で提案されている超広帯域デュアルビームSDV-TWT設計は、その後の製造およびアプリケーションに使用できます。
この論文では、平面分布の 220 GHz デュアル ビーム SDV-TWT の詳細な設計について説明します。デュアル モード動作とデュアル ビーム励起の組み合わせにより、動作帯域幅と出力電力がさらに増加し​​ます。HFS 全体の正確性を検証するために、製造とコールド テストも実行されます。実際の測定結果はシミュレーション結果とよく一致しています。設計された2ビームEOSでは、マスクセクションと制御電極を併用して2ペンシルビームを生成しました。設計された均一な集束磁場の下で、電子ビームは良好な形状で長距離に渡って安定して伝送できます。将来的には、EOSの製造とテストが実行され、TWT全体の熱テストも実行されます。本稿で提案したこのSDV-TWT設計スキームは、現在の成熟した平面処理技術を完全に組み合わせており、次のことを示していますしたがって、本論文では、平面構造がテラヘルツ帯の真空電子デバイスの開発トレンドになる可能性が最も高いと考えています。
この研究の生データと分析モデルのほとんどはこの論文に含まれています。さらに関連する情報は、合理的な要求に応じて責任著者から入手できる場合があります。
Gamzina, D. et al. サブテラヘルツ真空エレクトロニクスのナノスケール CNC 加工.IEEE Trans.electronic devices.63, 4067–4073 (2016)。
Malekabadi, A. および Paoloni, C. 多層 SU-8 フォトレジストを使用したサブテラヘルツ導波路の UV-LIGA 微細加工。J.Micromechanics.Microelectronics.26、095010。https://doi.org/10.1088/0960-1317/26/9/095010 (2016)。
Dhillon、SS 他、2017 THz 技術ロードマップ。J.Physics.D から apply.physics.50、043001。https://doi.org/10.1088/1361-6463/50/4/043001 (2017)。
Shin、YM、Barnett、LR、Luhmann、NC 超広帯域千鳥格子導波路によるプラズモニック波伝播の強力な閉じ込め.application.physics.Wright.93、221504. https://doi.org/10.1063/1.3041646 (2008)。
Baig, A. et al. ナノ CNC 加工 220 GHz 進行波管増幅器のパフォーマンス.IEEE Trans.electronic devices.64、590–592 (2017)。
Han, Y. & Ruan, CJ 巨視的低温流体モデル理論を使用した無限幅シート電子ビームのジオコトロン不安定性の調査.Chin Phys B. 20, 104101. https://doi.org/10.1088/1674-1056/20/10/104101 (2011)。
Galdetskiy、AV、マルチビームクライストロンにおけるビームの平面レイアウトによって帯域幅を増やす機会について。第 12 回 IEEE 真空エレクトロニクス国際会議、インド、バンガロール、5747003、317–318 https://doi.org/10.1109/IVEC.2011.5747003 (2011)。
Nguyen, CJ et al. W バンド千鳥配置ダブルブレード進行波管における狭いビーム分割面分布を備えた 3 ビーム電子銃の設計 [J]。11, 940.https://doi.org/10.1038/s41598-020-80276-3 (2021)。
Wang、PP、Su、YY、Zhang、Z.、Wang、WB & Ruan、CJ W バンド基本モード用の狭いビーム分離を備えた平面分散 3 ビーム電子光学システム TWT.IEEE Trans.electronic devices.68、5215–5219 (2021)。
Zhan, M. ミリ波シートビームを備えたインターリーブダブルブレード進行波管の研究 20-22 (博士号、北京大学、2018)。
Ruan、CJ、Zhang、HF、Tao、J. & He、Y. G バンド インターリーブ デュアルブレード進行波管のビーム波相互作用安定性に関する研究。2018 年第 43 回赤外線ミリ波およびテラヘルツ波に関する国際会議、名古屋.8510263、https://doi.org/10.1109/IRMMW-THz.2018.8510263 (2018)。