| წნევის მაგიდები | ||||||||||
| შესაბამისი მასალის შერჩევა ნებისმიერი მოცემული კონტროლისთვის ან ქიმიური საინექციო ხაზისთვის ექვემდებარება გაბატონებულ ოპერაციულ და ადგილზე არსებულ პირობებს.შერჩევაში დასახმარებლად, შემდეგი ცხრილები აწვდიან შიდა წნევის რეიტინგებს და კორექტირების ფაქტორებს უჟანგავი და ლაზერული შედუღებული უჟანგავი მილების საერთო კლასებისა და ზომის დიაპაზონისთვის. | ||||||||||
| მაქსიმალური წნევა (P) TP 316L-ზე 100°F (38°C)1) | ||||||||||
| გთხოვთ, იხილოთ კლასის და პროდუქტის ფორმის კორექტირების ფაქტორები ქვემოთ. | ||||||||||
| Დიამეტრის გარეთ, in. | კედლის სისქე, in. | სამუშაო წნევა2) | ადიდებული წნევა2) | კოლაფსის წნევა4) | ||||||
| psi (MPa) | psi (MPa) | psi (MPa) | ||||||||
| 1/4 | 0.035 | 6600 (46) | 22,470 (155) | 6600 (46) | ||||||
| 1/4 | 0.049 | 9,260 (64) | 27,400 (189) | 8710 (60) | ||||||
| 1/4 | 0.065 | 12,280 (85) | 34,640 (239) | 10,750 (74) | ||||||
| 3/8 | 0.035 | 4,410 (30) | 19,160 (132) | 4,610 (32) | ||||||
| 3/8 | 0.049 | 6,170 (43) | 21,750 (150) | 6220 (43) | ||||||
| 3/8 | 0.065 | 8,190 (56) | 25,260 (174) | 7,900 (54) | ||||||
| 3/8 | 0.083 | 10,450 (72) | 30,050 (207) | 9,570 (66) | ||||||
| 1/2 | 0.049 | 4630 (32) | 19,460 (134) | 4820 (33) | ||||||
| 1/2 | 0.065 | 6,140 (42) | 21,700 (150) | 6200 (43) | ||||||
| 1/2 | 0.083 | 7840 (54) | 24,600 (170) | 7620 (53) | ||||||
| 5/8 | 0.049 | 3700 (26) | 18,230 (126) | 3,930 (27) | ||||||
| 5/8 | 0.065 | 4,900 (34) | 19,860 (137) | 5,090 (35) | ||||||
| 5/8 | 0.083 | 6270 (43) | 26,910 (151) | 6,310 (44) | ||||||
| 3/4 | 0.049 | 3,080 (21) | 17,470 (120) | 3,320 (23) | ||||||
| 3/4 | 0.065 | 4090 (28) | 18,740 (129) | 4,310 (30) | ||||||
| 3/4 | 0.083 | 5220 (36) | 20,310 (140) | 5,380 (37) | ||||||
| 1) მხოლოდ შეფასებები.ფაქტობრივი წნევა უნდა გამოითვალოს სისტემაში არსებული ყველა სტრესული ფაქტორის გათვალისწინებით. | ||||||||||
| 2) API 5C3-ის გამოთვლების საფუძველზე, კედლის ტოლერანტობის გამოყენებით +/-10% | ||||||||||
| 3) API 5C3-დან საბოლოო სიძლიერის აფეთქების გამოთვლების საფუძველზე | ||||||||||
| 4) API 5C3-დან ვარდნის სიძლიერის კოლაფსის გამოთვლების საფუძველზე | ||||||||||
| სამუშაო წნევის ლიმიტების რეგულირების ფაქტორები 1) | ||||||||||
| Pw = საცნობარო სამუშაო წნევის მაჩვენებელი TP 316L-სთვის 100°F-ზე (38°C).ხარისხის/ტემპერატურის კომბინაციის სამუშაო წნევის დასადგენად, გაამრავლეთ Pw კორექტირების კოეფიციენტზე. | ||||||||||
| შეფასება | 100°F | 200°F | 300°F | 400°F | ||||||
| (38°C) | (93°C) | (149°C) | (204°C) | |||||||
| TP 316L, უწყვეტი | 1 | 0.87 | 0.7 | 0.63 | ||||||
| TP 316L, შედუღებული | 0.85 | 0.74 | 0.6 | 0.54 | ||||||
| დისკები 825, უწყვეტი | 1.33 | 1.17 | 1.1 | 1.03 | ||||||
| დისკები 825, შედუღებული | 1.13 | 1.99 | 1.94 | 0.88 | ||||||
| 1) ადაპტაციის ფაქტორები დასაშვებ სტრესზე დაფუძნებული ASME-ში. | ||||||||||
| ადიდებული წნევის ლიმიტების რეგულირების ფაქტორები 1) | ||||||||||
| Pb = საცნობარო ადიდებული წნევა TP 316L-სთვის 100°F-ზე.ადიდებული წნევის დასადგენად კლასის/ტემპერატურული კომბინაციისთვის, გაამრავლეთ Pb კორექტირების კოეფიციენტზე. | ||||||||||
| შეფასება | 100°F | 200°F | 300°F | 400°F | ||||||
| (38°C) | (93°C) | (149°C) | (204°C) | |||||||
| TP 316L, უწყვეტი | 1 | 0.93 | 0.87 | 0.8 | ||||||
| TP 316L, შედუღებული | 0.85 | 0.79 | 0.74 | 0.68 | ||||||
| დისკები 825, უწყვეტი | 1.13 | 1.07 | 1 | 0.87 | ||||||
| დისკები 825, შედუღებული | 0.96 | 0.91 | 0.85 | 0.74 | ||||||
| 1) რეგულირების ფაქტორები ASME-ში საბოლოო სიძლიერეზე დაფუძნებული. | ||||||||||
გამოქვეყნების დრო: იან-10-2019