| წნევის ცხრილები | ||||||||||
| ნებისმიერი საკონტროლო ან ქიმიური ინექციის ხაზისთვის შესაბამისი მასალის შერჩევა დამოკიდებულია არსებულ საოპერაციო და ობიექტზე არსებულ პირობებზე. შერჩევის გასაადვილებლად, ქვემოთ მოცემულ ცხრილებში მოცემულია შიდა წნევის მაჩვენებლები და კორექტირების კოეფიციენტები უნაკერო და ლაზერით შედუღებული უჟანგავი მილების სხვადასხვა კლასისა და ზომისთვის. | ||||||||||
| მაქსიმალური წნევა (P) TP 316L-ისთვის 100°F (38°C)1-ზე | ||||||||||
| გთხოვთ, იხილოთ ქვემოთ მოცემული კლასისა და პროდუქტის ფორმის კორექტირების ფაქტორები. | ||||||||||
| გარე დიამეტრი, ში | კედლის სისქე, ინჩი. | სამუშაო წნევა2) | აფეთქების წნევა2) | კოლაფსის წნევა4) | ||||||
| psi (მპა) | psi (მპა) | psi (მპა) | ||||||||
| 1/4 | 0.035 | 6,600 (46) | 22,470 (155) | 6,600 (46) | ||||||
| 1/4 | 0.049 | 9,260 (64) | 27,400 (189) | 8,710 (60) | ||||||
| 1/4 | 0.065 | 12,280 (85) | 34,640 (239) | 10,750 (74) | ||||||
| 3/8 | 0.035 | 4,410 (30) | 19,160 (132) | 4,610 (32) | ||||||
| 3/8 | 0.049 | 6,170 (43) | 21,750 (150) | 6,220 (43) | ||||||
| 3/8 | 0.065 | 8,190 (56) | 25,260 (174) | 7,900 (54) | ||||||
| 3/8 | 0.083 | 10,450 (72) | 30,050 (207) | 9,570 (66) | ||||||
| 1/2 | 0.049 | 4,630 (32) | 19,460 (134) | 4,820 (33) | ||||||
| 1/2 | 0.065 | 6,140 (42) | 21,700 (150) | 6,200 (43) | ||||||
| 1/2 | 0.083 | 7,840 (54) | 24,600 (170) | 7,620 (53) | ||||||
| 5/8 | 0.049 | 3,700 (26) | 18,230 (126) | 3,930 (27) | ||||||
| 5/8 | 0.065 | 4,900 (34) | 19,860 (137) | 5,090 (35) | ||||||
| 5/8 | 0.083 | 6,270 (43) | 26,910 (151) | 6,310 (44) | ||||||
| 3/4 | 0.049 | 3,080 (21) | 17,470 (120) | 3,320 (23) | ||||||
| 3/4 | 0.065 | 4,090 (28) | 18,740 (129) | 4,310 (30) | ||||||
| 3/4 | 0.083 | 5,220 (36) | 20,310 (140) | 5,380 (37) | ||||||
| 1) მხოლოდ შეფასებები. ფაქტობრივი წნევა უნდა გამოითვალოს სისტემაში არსებული ყველა დაძაბულობის ფაქტორის გათვალისწინებით. | ||||||||||
| 2) API 5C3-ის გამოთვლების საფუძველზე, +/-10% კედლის ტოლერანტობის გამოყენებით | ||||||||||
| 3) API 5C3-დან მიღებული მაქსიმალური სიმტკიცის აფეთქების გამოთვლების საფუძველზე | ||||||||||
| 4) API 5C3-დან დენადობის ზღვრის კოლაფსის გამოთვლების საფუძველზე | ||||||||||
| სამუშაო წნევის ზღვრების რეგულირების კოეფიციენტები1) | ||||||||||
| Pw = TP 316L-ის საცნობარო სამუშაო წნევის ნომინალური მაჩვენებელი 100°F (38°C) ტემპერატურაზე. კლასის/ტემპერატურის კომბინაციის სამუშაო წნევის დასადგენად, გაამრავლეთ Pw კორექტირების კოეფიციენტზე. | ||||||||||
| კლასი | 100°F | 200°F | 300°F | 400°F | ||||||
| (38°C) | (93°C) | (149°C) | (204°C) | |||||||
| TP 316L, უნაკერო | 1 | 0.87 | 0.7 | 0.63 | ||||||
| TP 316L, შედუღებული | 0.85 | 0.74 | 0.6 | 0.54 | ||||||
| შენადნობი 825, უნაკერო | 1.33 | 1.17 | 1.1 | 1.03 | ||||||
| შენადნობი 825, შედუღებული | 1.13 | 1.99 | 1.94 | 0.88 | ||||||
| 1) ASME-ში დასაშვებ სტრესზე დაფუძნებული კორექტირების ფაქტორები. | ||||||||||
| აფეთქების წნევის ლიმიტებისთვის კორექტირების ფაქტორები1) | ||||||||||
| Pb = TP 316L-ის საცნობარო აფეთქების წნევა 100°F-ზე. კლასის/ტემპერატურის კომბინაციისთვის აფეთქების წნევის დასადგენად, Pb გაამრავლეთ კორექტირების კოეფიციენტზე. | ||||||||||
| კლასი | 100°F | 200°F | 300°F | 400°F | ||||||
| (38°C) | (93°C) | (149°C) | (204°C) | |||||||
| TP 316L, უნაკერო | 1 | 0.93 | 0.87 | 0.8 | ||||||
| TP 316L, შედუღებული | 0.85 | 0.79 | 0.74 | 0.68 | ||||||
| შენადნობი 825, უნაკერო | 1.13 | 1.07 | 1 | 0.87 | ||||||
| შენადნობი 825, შედუღებული | 0.96 | 0.91 | 0.85 | 0.74 | ||||||
| 1) ASME-ში საბოლოო სიძლიერის მიხედვით კორექტირების ფაქტორები. | ||||||||||
გამოქვეყნების დრო: 2019 წლის 10 იანვარი
