Nature.com сайтына кіргеніңіз үшін рахмет. Сіз қолданып жатқан шолғыш нұсқасында CSS қолдауы шектеулі. Ең жақсы тәжірибе үшін жаңартылған шолғышты пайдалануды ұсынамыз (немесе Internet Explorer шолғышында үйлесімділік режимін өшіріңіз). Әзірге қолдауды жалғастыру үшін сайтты мәнерлерсіз және JavaScriptсіз көрсетеміз.
20MnTiB болат - менің елімде болат конструкциялы көпірлер үшін ең көп қолданылатын жоғары берік болт материалы және оның өнімділігі көпірлердің қауіпсіз жұмысы үшін үлкен маңызға ие. Чунциндегі атмосфералық ортаны зерттеу негізінде, бұл зерттеу Чунциннің ылғалды климатын модельдейтін коррозияға қарсы шешім әзірледі және ауа-райының жоғары күйзелуіне сынақтар жүргізді. Чунцин. Температураның, рН мәнінің және имитациялық коррозия ерітіндісінің концентрациясының 20MnTiB жоғары берік болттардың кернеулі коррозияға әсер етуіне әсері зерттелді.
20MnTiB болат - менің елімде болат құрылымды көпірлер үшін ең көп қолданылатын жоғары берік болт материалы және оның өнімділігі көпірлердің қауіпсіз жұмыс істеуі үшін үлкен маңызға ие.Li және т.б. 1 20 ~ 700 ℃ жоғары температура диапазонында әдетте 10,9 маркалы жоғары берік болттарда қолданылатын 20MnTiB болаттың қасиеттерін сынап көрді және кернеу-деформация қисығын, аққыштық шегін, созылу беріктігін, Янг модулін және ұзартуды алды. және кеңею коэффициенті.Чжан т.б. 2, Ху және т.б. 3 және т.б., химиялық құрамды сынау, механикалық қасиеттерді сынау, микроқұрылымды сынау, жіп бетінің макроскопиялық және микроскопиялық талдауы арқылы және нәтижелер көрсеткендей, жоғары берік болттардың сынуының негізгі себебі жіп ақауларымен және жіп ақауларының пайда болуымен байланысты.
Болат көпірлерге арналған жоғары берік болттар әдетте ылғалды ортада ұзақ уақыт пайдаланылады. Жоғары ылғалдылық, жоғары температура, қоршаған ортадағы зиянды заттардың шөгуі және сіңуі сияқты факторлар болат құрылымдардың коррозиясын оңай тудыруы мүмкін. Коррозия болаттардың жоғары беріктігінің көлденең қимасының жоғалуына әкелуі мүмкін, нәтижесінде көптеген ақаулар пайда болады және оларда жарықтар пайда болады. жоғары берік болттардың қызмет ету мерзімін қысқартады және тіпті олардың сынуына әкеледі. Осы уақытқа дейін қоршаған орта коррозиясының материалдардың кернеулі коррозияға әсер етуіне әсері туралы көптеген зерттеулер бар. Catar және т.б.4 қышқылдық, сілтілі және бейтарап ортада әртүрлі алюминий мазмұны бар магний қорытпаларының кернеулі коррозияға қарсы әрекетін зерттеді (баяу деформация жылдамдығын сынау арқылы RT және RT5). 3,5% NaCl ерітіндісіндегі Cu10Ni қорытпасының әр түрлі концентрациядағы сульфид иондарының қатысуымен коррозияға қарсы крекинг әрекеті. Aghion және т.б.6 3,5% NaCl ерітіндісіндегі құйылған магний қорытпасының MRI230D коррозиялық өнімділігін суға батыру сынағы, тұзды шашырату сынағы, потенциодинамикалық талдау және ZRT талдауы арқылы бағалады. SSRT және дәстүрлі электрохимиялық сынақ әдістерін пайдалана отырып, 9Cr мартенситті болат коррозия мінез-құлық, және бөлме температурасында мартенситтік болат статикалық коррозия мінез-құлық хлорид иондарының әсерін алынған.Chen және т.б.8 кернеу коррозия мінез-құлық және X70 болат крекинг механизмін зерттелді симуляцияланған теңіз балшық ерітіндісімен SR және басқалары SR SR. 00Cr21Ni14Mn5Mo2N аустениттік баспайтын болаттың теңіз суының кернеуі коррозияға төзімділігіне температура мен созылу деформациясының әсерін зерттеу. Нәтижелер 35~65℃ диапазонындағы температура тот баспайтын болаттың кернеулі коррозияға әсер етуіне айтарлықтай әсер етпейтінін көрсетеді.Lu және т.б. 10 әртүрлі созылу беріктігі дәрежесі бар үлгілердің кешіктірілген сынуға бейімділігін өлі жүктің кешіктірілген сыну сынағы және SSRT арқылы бағалады. 20MnTiB болат пен 35VB болат жоғары берік болттардың созылу беріктігін осы қарапайым зерттеулердің көпшілігінде 1040-1190 МП кезінде бақылау керек деп ұсынылады. Коррозиялық ортаны модельдеу үшін 3,5% NaCl ерітіндісі, ал жоғары берік болттарды нақты пайдалану ортасы күрделірек және болттың рН мәні сияқты көптеген әсер ететін факторларға ие.Ananya соавт. 11 дуплексті баспайтын болаттардың коррозияға және кернеулі коррозияға крекингке коррозиялық ортадағы қоршаған орта параметрлері мен материалдарының әсерін зерттеді.Sunada et al. Құрамында H2SO4 (0-5,5 кмоль/м-3) және NaCl (0-4,5 кмоль/м-3) бар сулы ерітінділердегі SUS304 болатына бөлме температурасында 12 күйзеліс коррозиясының крекинг сынағы жүргізілді. H2SO4 және NaCl SUS304 коррозиясының түрлеріне әсері де зерттелді. температура, CO2/CO концентрациясы, газ қысымы және коррозия уақыты A516 қысымды ыдыс болатының кернеулі коррозияға бейімділігі. NS4 ерітіндісін жер асты суларын модельдейтін ерітінді ретінде пайдалану, Ибрахим және т.б. 14 бикарбонат ионының (HCO) концентрациясы, рН және температура сияқты қоршаған орта параметрлерінің API-X100 құбыры болатының жабыннан тазартылғаннан кейін кернеулі коррозия крекингіне әсерін зерттеді.Shan et al. 15 SSRT арқылы көмірден сутегіге имитацияланған қондырғыда қара су ортасы жағдайында температурасы әр түрлі температура жағдайында (30~250℃) 00Cr18Ni10 аустениттік тот баспайтын болаттың кернеулі коррозияға крекингке бейімділігінің вариациялық заңын зерттеді.Han және т.б. өлі жүктеме кешіктірілген сыну сынағы және SSRT.Zhao17 көмегімен үлгілер SSRT арқылы GH4080A қорытпасының кернеулі коррозиясына рН, SO42-, Cl-1 әсерін зерттеді. Нәтижелер рН мәні неғұрлым төмен болса, GH4080A кернеуінің коррозияға төзімділігі соғұрлым нашар екенін көрсетеді. және бөлме температурасында SO42-иондық ортаға сезімтал емес. Дегенмен, 20MnTiB болат жоғары берік болттарға қоршаған орта коррозиясының әсері туралы зерттеулер аз.
Көпірлерде қолданылатын жоғары берік болттардың істен шығу себептерін анықтау үшін автор бірқатар зерттеулер жүргізді. Беріктігі жоғары болт үлгілері таңдап алынды және бұл үлгілердің істен шығу себептері химиялық құрамы, сыну микроскопиялық морфологиясы, металлографиялық құрылымы мен механикалық қасиеттері тұрғысынан қарастырылды. соңғы жылдары Чунциннің ылғалды климатын модельдейтін коррозиялық схема әзірленді. Чонгциннің ылғалды климатында кернеулі коррозия эксперименттері, электрохимиялық коррозия эксперименттері және жоғары берік болттардың коррозиядан шаршау эксперименттері жүргізілді. Бұл зерттеуде температураның, рН мәні мен симуляцияланған коррозия ерітіндісінің концентрациясының әсері 20T 20T жоғары кернеулі коррозияға әсер етеді. болттар механикалық қасиет сынақтары, сынудың макроскопиялық және микроскопиялық талдауы және беттік коррозия өнімдері арқылы зерттелді.
Чунцин Қытайдың оңтүстік-батысында, Янцзы өзенінің жоғарғы ағысында орналасқан және ылғалды субтропиктік муссондық климатқа ие. Жылдық орташа температура 16-18 ° C, жылдық орташа салыстырмалы ылғалдылық негізінен 70-80%, жылдық күн сәулесінің сағаттары 1000-1400 сағат, күн сәулесі тек 25% құрайды.
2015-2018 жылдар аралығында Чунциндегі күн сәулесі мен қоршаған ортаның температурасына байланысты хабарларға қарағанда, Чунциндегі орташа тәуліктік температура 17°C төмен және 23°C дейін жоғары. Чунциндегі Чаотианмен көпірінің корпусындағы ең жоғары температура 50°C °C21,22 жетуі мүмкін.Сондықтан, кернеулі коррозияға сынау үшін температура деңгейлері 25°C және 50°C болып белгіленді.
Модельделген коррозия ерітіндісінің рН мәні H+ мөлшерін тікелей анықтайды, бірақ бұл рН мәні неғұрлым төмен болса, коррозия соғұрлым оңай болады дегенді білдірмейді. рН-ның нәтижелерге әсері әртүрлі материалдар мен ерітінділер үшін әр түрлі болады. Модельделген коррозия ерітіндісінің беріктігі жоғары болттардың кернеулі коррозияға әсерін жақсырақ зерттеу үшін тәжірибенің рН коррозиясының мәні 5,5-ке тең болды. және 7,5 әдебиет зерттеулерімен23 және Чунциндегі жылдық жаңбыр суының рН диапазоны. 2010-2018.
Модельделген коррозия ерітіндісінің концентрациясы неғұрлым жоғары болса, имитациялық коррозия ерітіндісіндегі ион мөлшері соғұрлым көп болады және соғұрлым материалдың қасиеттеріне әсер етеді. Модельдік коррозия ерітіндісінің концентрациясының жоғары берік болттардың кернеулі коррозиясына әсерін зерттеу үшін жасанды зертханалық жеделдетілген коррозия сынағы жүзеге асырылды, ал имитациялық ерітінді концентрациясы коррозиясыз бастапқы деңгейге орнатылды4. имитацияланған коррозия ерітіндісінің концентрациясы (1×), 20 × бастапқы симуляцияланған коррозия ерітіндісінің концентрациясы (20 ×) және 200 × бастапқы симуляцияланған коррозия ерітіндісінің концентрациясы (200 ×).
Температурасы 25℃, рН мәні 5,5 және бастапқы имитацияланған коррозия ерітіндісінің концентрациясы көпірлер үшін жоғары берік болттарды нақты пайдалану шарттарына ең жақын орта болып табылады. Дегенмен, коррозияға сынау процесін жылдамдату үшін 25 °C температурада, рН 5,50 концентрацияда және коррозияға арналған бастапқы ерітіндіде концентрация 5,50 болып белгіленді. Анықтамалық бақылау тобы. Сәйкесінше жоғары берік болттардың кернеулі коррозияға имитациялық коррозия ерітіндісінің температурасының, концентрациясының немесе рН мәнінің әсері зерттелгенде, басқа факторлар өзгеріссіз қалды, ол эталондық бақылау тобының тәжірибелік деңгейі ретінде пайдаланылды.
Чунцин қалалық экология және қоршаған орта бюросы шығарған 2010-2018 жылдарға арналған атмосфералық орта сапасы туралы брифингке сәйкес, Чжан24-те хабарланған жауын-шашын құрамдастарына және Чунцинде жарияланған басқа әдебиеттерге сілтеме жасай отырып, қала маңындағы негізгі аумақтағы SO42- концентрациясын арттыруға негізделген коррозияға қарсы имитациялық шешім әзірленді. 2017. Имитациялық коррозия ерітіндісінің құрамы 1-кестеде көрсетілген:
Модельденген коррозияға қарсы ерітінді аналитикалық реагенттер мен тазартылған суды пайдалана отырып, химиялық ион концентрациясының балансы әдісімен дайындалады. Модельденген коррозия ерітіндісінің рН мәні дәл рН өлшегіш, азот қышқылы ерітіндісі және натрий гидроксиді ерітіндісімен реттелді.
Чунциндегі ылғалды климатты имитациялау үшін тұз бүрку сынағы арнайы түрлендірілген және жобаланған25. 1-суретте көрсетілгендей, тәжірибелік жабдықта екі жүйе бар: тұз бүрку жүйесі және жарықтандыру жүйесі. Тұз бүрку жүйесі тәжірибелік жабдықтың негізгі функциясы болып табылады, ол басқару бөлігінен, бүріккіш бөлігінен және индукциялық бөліктен тұрады. компрессор.Индукциялық бөлік сынақ камерасындағы температураны сезетін температураны өлшейтін элементтерден тұрады. Басқару бөлігі бүкіл эксперименттік процесті басқару үшін бүріккіш бөлігі мен индукциялық бөлікті қосатын микрокомпьютерден тұрады. Жарықтандыру жүйесі күн сәулесін имитациялау үшін тұз бүріккіш сынау камерасында орнатылған. Жарықтандыру жүйесі бірдей уақытты бақылаушы инфрақызыл шамнан тұрады. нақты уақыт режимінде үлгінің айналасындағы температураны бақылау үшін тұзды бүрку сынақ камерасы.
Тұрақты жүктеме кезінде кернеулі коррозия үлгілері NACETM0177-2005 (H2S ортасындағы металдардың сульфидтік кернеулі крекинг пен кернеулік коррозияға төзімділігін зертханалық сынау) сәйкес өңделді. Кернеу коррозиясының үлгілері алдымен ацетонмен және ультрадыбыстықпен тазартылды, содан кейін майды тазарту үшін механикалық тазалаумен және сусыздандырылған спиртпен тазартылды. Чунциннің ылғалды климаттық ортасындағы коррозия жағдайын имитациялау үшін таза үлгілерді тұзды спрей сынау құрылғысының сынақ камерасына салыңыз. NACETM0177-2005 стандартына және GB/T 10,125-2012 тұзды бүрку сынағы стандартына сәйкес, тұрақты жүктеме кернеуі коррозияға сынау уақыты осы зерттеуде біркелкі орындалды. МТС-810 әмбебап созылу сынау машинасында әртүрлі коррозия жағдайында коррозия үлгілері және олардың механикалық қасиеттері мен сыну коррозиясының морфологиясы талданды.
1-суретте әртүрлі коррозия жағдайларындағы жоғары берік болт кернеулі коррозия үлгілерінің беттік коррозиясының макро- және микро-морфологиясы көрсетілген.2 және 3 сәйкес.
20MnTiB жоғары берік болттардың кернеулі коррозия үлгілерінің макроскопиялық морфологиясы әртүрлі симуляцияланған коррозия орталарында: (а) коррозия жоқ; (b) 1 рет; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) рН3,5; (f) рН 7,5; (g) 50°C.
20MnTiB жоғары берік болттардың коррозия өнімдерінің микроморфологиясы әртүрлі модельденген коррозия орталарында (100×): (а) 1 рет; (b) 20 ×; (c) 200 ×; (d) рН3,5; (e) pH7,5; (f) 50°C.
2а-суреттен тот баспаған жоғары берік болт үлгісінің беті айқын коррозиясыз ашық металдық жылтырды көрсететінін көруге болады. Дегенмен, бастапқы имитацияланған коррозия ерітіндісі жағдайында (2б-сурет) үлгінің беті ішінара қызғылт және қоңыр-қызыл коррозия өнімдерімен жабылған, ал кейбір жерлерде әлі күнге дейін тек металданған металданған жерлерді көрсетті. үлгі бетінің аймақтары аздап коррозияға ұшырады, ал имитациялық коррозия ерітіндісі үлгінің бетіне әсер етпеді. Материалдық қасиеттердің әсері шамалы. Дегенмен, 20 × бастапқы симуляцияланған коррозия ерітіндісінің концентрациясы жағдайында (2c-сурет) жоғары берік болт үлгісінің беті толығымен күйген коррозия өнімдерімен және аз мөлшерде қоңыр-қызыл коррозиямен жабылған. 200 × бастапқы симуляцияланған коррозия ерітіндісінің концентрациясы күйі (2д-сурет), үлгінің беті толығымен қоңыр коррозия өнімдерімен жабылған, ал кейбір жерлерде қоңыр-қара коррозия өнімдері пайда болады.
рН 3,5-ке дейін төмендеген кезде (2е-сурет), сынамалардың бетінде күңгірт түсті коррозия өнімдері көбірек болды, ал кейбір коррозия өнімдері қабыршақтанған.
2g суретте температура 50 °C-қа дейін көтерілген сайын үлгі бетіндегі қоңыр-қызыл коррозия өнімдерінің мөлшері күрт азаяды, ал ашық қоңыр коррозия өнімдері үлгінің бетін үлкен аумақта жабады. Коррозия өнімінің қабаты салыстырмалы түрде бос, ал кейбір қоңыр-қара өнімдер қабығынан тазартылады.
3-суретте көрсетілгендей, әртүрлі коррозиялық ортада 20MnTiB жоғары берік болт кернеуі коррозия үлгілерінің бетіндегі коррозия өнімдері айқын деламиминацияланады, ал коррозия қабатының қалыңдығы симуляцияланған коррозия ерітіндісінің концентрациясының жоғарылауымен жоғарылайды. екі қабатқа бөлінеді: коррозия өнімдерінің ең сыртқы қабаты біркелкі таралған, бірақ жарықтардың көп саны пайда болады; ішкі қабат коррозия өнімдерінің борпылдақ кластері болып табылады. 20 × бастапқы симуляцияланған коррозия ерітіндісінің концентрациясы жағдайында (3б-сурет), үлгі бетіндегі коррозия қабатын үш қабатқа бөлуге болады: ең сыртқы қабат негізінен бос және кеуекті болып табылатын дисперсті кластерлік коррозия өнімдері болып табылады және жақсы қорғаныш қасиеттері жоқ; Ортаңғы қабат - біркелкі коррозия өнімі қабаты, бірақ айқын жарықтар бар, ал коррозия иондары жарықтар арқылы өтіп, негізді эрозияға ұшыратуы мүмкін; ішкі қабат - бұл субстратқа жақсы қорғаныш әсері бар айқын жарықтары жоқ тығыз коррозия өнімі қабаты. 200 × бастапқы симуляцияланған коррозия ерітіндісінің концентрациясы жағдайында (3в-сурет) үлгінің бетіндегі коррозия қабатын үш қабатқа бөлуге болады: ең сыртқы қабат - жұқа және біркелкі коррозия өнімі қабаты; ортаңғы қабат негізінен жапырақ тәрізді және қабыршақ тәрізді коррозия Ішкі қабат - субстратқа жақсы қорғаныс әсері бар айқын жарықтар мен саңылауларсыз тығыз коррозия өнімі қабаты.
3d-суреттен рН 3.5 симуляцияланған коррозия ортасында 20MnTiB жоғары берік болт үлгісінің бетінде флокулентті немесе ине тәрізді коррозия өнімдерінің көп болатынын көруге болады. Бұл коррозия өнімдері негізінен γ-FeOOH және аздаған тоттану және α-OH6e тоттану болып табылады. қабатында айқын жарықтар бар.
Температура 50 °С-қа дейін көтерілген кезде коррозия қабатының құрылымында айқын тығыз ішкі тот қабаты табылмағанын 3f-суреттен көруге болады, бұл 50 ° C-та коррозия қабаттары арасында бос орындар бар екенін көрсетеді, бұл субстрат коррозия өнімдерімен толығымен жабылмайды. Астардың коррозияға бейімділігінен қорғауды қамтамасыз етеді.
Әртүрлі коррозиялық ортадағы тұрақты жүктеме кернеуіндегі коррозия кезіндегі жоғары берік болттардың механикалық қасиеттері 2-кестеде көрсетілген:
2-кестеден көруге болады, 20MnTiB жоғары берік болт үлгілерінің механикалық қасиеттері әртүрлі модельденген коррозия орталарында құрғақ-ылғалды циклді жеделдетілген коррозияға сынаудан кейін әлі де стандартты талаптарға сәйкес келеді, бірақ коррозияға ұшырамағандармен салыстырғанда белгілі бір зақым бар. Үлгі. Ерітінді концентрациясында сынаманың механикалық қасиеттері айтарлықтай өзгерген жоқ, бірақ сынаманың механикалық қасиеттері айтарлықтай өзгерген жоқ. Модельдеу ерітіндісінің 20 × немесе 200 × концентрациясы, үлгінің ұзаруы айтарлықтай төмендеді. Механикалық қасиеттері 20 × және 200 × бастапқы модельденген коррозияға қарсы ерітінділердің концентрацияларында ұқсас. Модельдік коррозияға қарсы ерітіндінің рН мәні 3,5-ке дейін төмендеген кезде, сынамалардың созылу беріктігі мен ұзарту температурасы 10 ° C дейін төмендеді. беріктігі мен ұзаруы айтарлықтай төмендейді, ал аумақтың қысқару жылдамдығы стандартты мәнге өте жақын.
20MnTiB жоғары берік болт кернеулі коррозия үлгілерінің әртүрлі коррозиялық орталардағы сыну морфологиялары 4-суретте көрсетілген, олар сынудың макроморфологиясы, сыну ортасындағы талшық аймағы, ығысу интерфейсінің микро-морфологиялық ерні және үлгінің беті болып табылады.
20MnTiB жоғары берік болт үлгілерінің макроскопиялық және микроскопиялық сыну морфологиялары әртүрлі симуляцияланған коррозия орталарында (500×): (а) коррозия жоқ; (b) 1 рет; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) рН3,5; (f) pH7,5; (g) 50°C.
4-суреттен 20MnTiB жоғары берік болт кернеулі коррозия үлгісінің әртүрлі симуляцияланған коррозия орталарында сынуы әдеттегі шыныаяқ конусының сынуын көрсететінін көруге болады. Тот баспаған үлгімен салыстырғанда (4а-сурет) талшық аймағының жарықшақтарының орталық аймағы салыстырмалы түрде аз. , ығысу ерінінің ауданы үлкенірек. Бұл материалдың механикалық қасиеттері коррозиядан кейін айтарлықтай бұзылғанын көрсетеді. Модельдік коррозия ерітіндісінің концентрациясының жоғарылауымен сыну орталығындағы талшық аймағындағы шұңқырлар ұлғайып, айқын жыртылу тігістері пайда болды. Концентрация бастапқы модельденген коррозия ерітіндісінен 20 есеге дейін жоғарылағанда, шейви коррозиясының арасындағы облитті коррозия пайда болады. сынаманың шеті мен беті, ал бетінде коррозия өнімдері көп болды.үлгі.
3d суретінен үлгінің бетіндегі коррозия қабатында матрицаға жақсы қорғаныш әсерін тигізбейтін айқын жарықтар бар екендігі анықталды. рН 3,5 симуляцияланған коррозия ерітіндісінде (4е-сурет) үлгінің беті қатты коррозияға ұшырайды, ал орталық талшық аймағы аз екені анық. , Талшық аймағының ортасында көптеген ретсіз жыртылу тігістері бар.Симуляцияланған коррозия ерітіндісінің рН мәні жоғарылағанда, сынық ортасында талшық аймағындағы жыртылатын аймақ азаяды, шұңқыр біртіндеп азаяды, сонымен қатар шұңқыр тереңдігі де бірте-бірте азаяды.
Температура 50 °C-қа дейін көтерілген кезде (4g-сурет) үлгінің сынуының ығысу ерінінің ауданы ең үлкен болды, орталық талшық аймағындағы шұңқырлар айтарлықтай өсті, ал шұңқыр тереңдігі де ұлғайды, ал ығысу ерін жиегі мен үлгі беті арасындағы интерфейс ұлғайды. Коррозия өнімдері мен шұңқырлар өсті, бұл 3f-суретте көрсетілген субстрат коррозиясының тереңдеу үрдісін растады.
Коррозияға қарсы ерітіндінің рН мәні 20MnTiB жоғары берік болттардың механикалық қасиеттеріне біршама зиян келтіреді, бірақ әсері айтарлықтай емес. рН 3,5 коррозияға қарсы ерітіндіде үлгінің бетінде флокулентті немесе ине тәрізді коррозия өнімдерінің көп саны таралады, ал коррозия қабатында субстрат үшін айқын жарықтар пайда бола алмайды. коррозия шұңқырлары және үлгі сынуының микроскопиялық морфологиясында коррозия өнімдерінің үлкен саны. Бұл үлгінің сыртқы күш әсерінен деформацияға төтеп беру қабілеті қышқылдық ортада айтарлықтай төмендегенін және материалдың кернеулі коррозияға бейімділік дәрежесі айтарлықтай жоғарылағанын көрсетеді.
Түпнұсқа имитацияланған коррозияға қарсы ерітінді беріктігі жоғары болт үлгілерінің механикалық қасиеттеріне аз әсер етті, бірақ симуляцияланған коррозия ерітіндісінің концентрациясы бастапқы симуляцияланған коррозияға қарсы ерітіндіге қарағанда 20 есеге дейін артқандықтан, үлгілердің механикалық қасиеттері айтарлықтай бұзылды және сыну микроқұрылымында айқын коррозия болды. шұңқырлар, қайталама жарықтар және көптеген коррозия өнімдері. Модельдік коррозия ерітіндісінің концентрациясы бастапқы симуляцияланған коррозия ерітіндісінің концентрациясынан 20 еседен 200 есеге дейін жоғарылағанда, коррозия ерітіндісі концентрациясының материалдың механикалық қасиеттеріне әсері әлсіреген.
Модельдік коррозия температурасы 25℃ болғанда, 20MnTiB жоғары берік болт үлгілерінің аққыштық күші мен созылу беріктігі тот баспаған үлгілермен салыстырғанда көп өзгермейді. Дегенмен, модельденген коррозия ортасының температурасы 50 °C кезінде созылу беріктігі мен үлгінің ұзаруы стандартты кесіндінің жылдамдығына жақындады. сыну ығысу ерні ең үлкен болды, және орталық талшық аймағында шұңқырлар болды. Айтарлықтай ұлғайған, шұңқыр тереңдігі ұлғайған, коррозия өнімдері мен коррозияға ұшыраған шұңқырлар өсті. Бұл температура синергиялық коррозия ортасы жоғары берік болттардың механикалық қасиеттеріне үлкен әсер ететінін көрсетеді, бұл бөлме температурасында айқын емес, бірақ одан да көп °C 5 жеткенде.
Чунциндегі атмосфералық ортаны имитациялайтын үй ішіндегі жеделдетілген коррозияға сынаудан кейін 20MnTiB жоғары берік болттардың созылу күші, аққыштық күші, ұзаруы және басқа параметрлері төмендеп, кернеудің айқын зақымдалуы орын алды. Материал кернеу астында болғандықтан, айтарлықтай локализацияланған коррозияға байланысты ток соғу әсері болады. кернеу концентрациясы мен коррозия шұңқырларының әсерінен жоғары берік болттарға айқын пластикалық зақым келтіру оңай, сыртқы күштердің деформациясына қарсы тұру қабілетін төмендетеді және кернеулі коррозияға бейімділігін арттырады.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Жоғары температурада 20MnTiB болаттан жасалған жоғары берік болттардың қасиеттерін эксперименттік зерттеу. жақ. Құрылыс инженериясы. 34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Рельстерге арналған 20MnTiB болат жоғары берік болттардың сынуын талдау. термиялық өңдеу. Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Mg-Al-Zn қорытпаларының SSRT әдісі бойынша әртүрлі рН жағдайында кернеулі коррозия крекингінің әрекеті.Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Назер, AA және т.б. Глициннің сульфидпен ластанған тұзды ерітіндідегі Cu10Ni қорытпасының электрохимиялық және кернеулі коррозия крекингінің мінез-құлқына әсері. Өнеркәсіптік инженерия. Химиялық. резервуар.50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Mg(OH)2-қаныққан 3,5% NaCl ерітіндісіндегі құйылған магний қорытпасының MRI230D коррозиялық қасиеттері.alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Чжан, З., Ху, З. және Преет, MS Хлорид иондарының 9Cr мартенситті болатының статикалық және кернеулі коррозияға әсері.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Чен, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. SRB синергетикалық әсері және жасанды теңіз балшық ерітіндісінде X70 болатының кернеулі коррозия крекингіне температура.J. Chin.Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. Теңіз суындағы 00Cr21Ni14Mn5Mo2N тот баспайтын болаттан жасалған күйзеліс коррозиясы.физика.емтихан тапсыру.тест.36, 1-5 (2018).
Lu, C. Көпірдің жоғары берік болттарының кешіктірілген сынықтарын зерттеу. жақ. Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ананя, Б. Каустикалық ерітінділердегі дуплексті тот баспайтын болаттардың кернеулі коррозиялық крекингі. Докторлық диссертация, Атланта, GA, АҚШ: Джорджия Технологиялық Институты 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. H2SO4 және naci концентрацияларының H2SO4-NaCl су ерітіндісіндегі SUS304 баспайтын болаттан жасалған кернеулі коррозия крекингіне әсері.alma mater.trans.47, 364-370 (2006).
Merwe, JWVD Қоршаған орта мен материалдардың H2O/CO/CO2 ерітіндісіндегі болаттың кернеулі коррозия крекингіне әсері. Inter Milan.J. Корос.2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Бикарбонаттың, температураның және рН-ның жер асты суларының имитацияланған ерітіндісіндегі API-X100 құбыры болатының пассивациясына әсері. IPC 2014-33180.
Шан, Г., Чи, Л., Сонг, X., Хуан, X. & Qu, D. Аустенитті баспайтын болаттан жасалған күйзеліс коррозиясының крекингіне температураның әсері.coro.be қарсы.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Бірнеше беріктігі жоғары бекіткіш болаттардың сутегімен индукцияланған кешіктірілген сыну мінез-құлқы (Кунмин ғылым және технология университеті, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. Бекіткіштерге арналған GH4080A қорытпасының кернеулі коррозия механизмі.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).