សូមអរគុណសម្រាប់ការចូលមើល Nature.com.កំណែកម្មវិធីរុករកតាមអ៊ីនធឺណិតដែលអ្នកកំពុងប្រើមានកម្រិតគាំទ្រសម្រាប់ CSS។ សម្រាប់បទពិសោធន៍ដ៏ល្អបំផុត យើងសូមណែនាំឱ្យអ្នកប្រើកម្មវិធីរុករកតាមអ៊ីនធឺណិតដែលបានអាប់ដេត (ឬបិទមុខងារដែលត្រូវគ្នានៅក្នុង Internet Explorer)។ ក្នុងពេលជាមួយគ្នានេះ ដើម្បីធានាបាននូវការគាំទ្របន្ត យើងនឹងបង្ហាញគេហទំព័រដោយគ្មានរចនាប័ទ្ម និង JavaScript ។
នៅក្នុងក្រដាសនេះ បំពង់រលកពីរជាន់ដែលប្រើថាមពលខ្ពស់ interleaved 220GHz ត្រូវបានរចនាឡើង និងផ្ទៀងផ្ទាត់។ ជាដំបូង រចនាសម្ព័ន្ធរលកយឺតទ្វេរដងដែលមានប្លង់រឹងត្រូវបានស្នើឡើង។ ដោយប្រើគ្រោងការណ៍ប្រតិបត្តិការ dual-mode ដំណើរការបញ្ជូន និងកម្រិតបញ្ជូនគឺជិតពីរដងនៃថាមពលតែមួយ និងស្ថេរភាព។ នៃបំពង់រលកធ្វើដំណើរ ប្រព័ន្ធអុបទិកអេឡិចត្រូនិចរាងជាខ្មៅដៃពីរត្រូវបានរចនាឡើង វ៉ុលបើកបរគឺ 20~21 kV ហើយចរន្តគឺ 2 × 80 mA។ គោលបំណងនៃការរចនា។ ដោយប្រើផ្នែករបាំងមុខ និងអេឡិចត្រូតគ្រប់គ្រងនៅក្នុងកាំភ្លើងធ្នឹមទ្វេ ធ្នឹមខ្មៅដៃទាំងពីរអាចផ្តោតទៅលើចំណុចកណ្តាលរៀងៗខ្លួនជាមួយនឹងសមាមាត្រការបង្ហាប់គឺ 7 មីលីម៉ែត្រ និងលំនឹងស្មើគ្នា។ ប្រព័ន្ធផ្ដោតម៉ាញេទិកក៏ត្រូវបានធ្វើឱ្យប្រសើរផងដែរ។ ចម្ងាយបញ្ជូនមានស្ថេរភាពនៃធ្នឹមអេឡិចត្រុងទ្វេរដងអាចឡើងដល់ 45 មីលីម៉ែត្រ ហើយវាលម៉ាញេទិកផ្តោតគឺ 0.6 T ដែលគ្រប់គ្រាន់សម្រាប់គ្របដណ្តប់ប្រព័ន្ធប្រេកង់ខ្ពស់ទាំងមូល (HFS)។ បន្ទាប់មក ដើម្បីផ្ទៀងផ្ទាត់លទ្ធភាពប្រើប្រាស់នៃប្រព័ន្ធអេឡិចត្រុងអុបទិក និងដំណើរការនៃរចនាសម្ព័ន្ធរលកយឺត លទ្ធផលនៃភាគល្អិតរបស់ HFS បានអនុវត្តផងដែរ ។ ប្រព័ន្ធអន្តរកម្មរបស់ធ្នឹមអាចសម្រេចបាននូវថាមពលទិន្នផលខ្ពស់បំផុតជិត 310 W នៅ 220 GHz វ៉ុលធ្នឹមដែលល្អបំផុតគឺ 20.6 kV ចរន្តធ្នឹមគឺ 2 × 80 mA ការកើនឡើងគឺ 38 dB និងកម្រិតបញ្ជូន 3-dB លើសពី 35 dB ប្រហែល 70 GHz ដំណើរការផលិតដោយ microstructally ខ្ពស់។ HFS ហើយលទ្ធផលបង្ហាញថា កម្រិតបញ្ជូន និងលក្ខណៈនៃការបញ្ជូនគឺស្ថិតនៅក្នុងការព្រមព្រៀងគ្នាដ៏ល្អជាមួយនឹងលទ្ធផលនៃការក្លែងធ្វើ។ ដូច្នេះហើយ គ្រោងការណ៍ដែលបានស្នើឡើងក្នុងអត្ថបទនេះត្រូវបានគេរំពឹងថានឹងអភិវឌ្ឍប្រភពវិទ្យុសកម្ម terahertz-band ដែលមានថាមពលខ្ពស់ និងមានសក្តានុពលសម្រាប់កម្មវិធីនាពេលអនាគត។
ជាឧបករណ៍អេឡិចត្រូនិកបែបសុញ្ញកាសបែបប្រពៃណី បំពង់រលកធ្វើដំណើរ (TWT) ដើរតួនាទីមិនអាចជំនួសបាននៅក្នុងកម្មវិធីជាច្រើនដូចជារ៉ាដាគុណភាពបង្ហាញខ្ពស់ ប្រព័ន្ធទំនាក់ទំនងផ្កាយរណប និងការរុករកអវកាស 1,2,3។ទោះជាយ៉ាងណា ដោយសារប្រេកង់ប្រតិបត្តិការចូលទៅក្នុងក្រុមតន្រ្តី terahertz នោះ បែហោងធ្មែញរួមប្រពៃណី TWT និង helical មិនអាចបំពេញបានដោយថាមពលទាប មិនអាចផ្គត់ផ្គង់ថាមពលបានដល់មនុស្ស។ កម្រិតបញ្ជូន និងដំណើរការផលិតដ៏លំបាក។ ដូច្នេះហើយ របៀបធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវប្រសិទ្ធភាពនៃក្រុមតន្រ្តី THz បានក្លាយជាបញ្ហាដ៏គួរឱ្យព្រួយបារម្ភសម្រាប់ស្ថាប័នស្រាវជ្រាវវិទ្យាសាស្ត្រជាច្រើន។ ក្នុងប៉ុន្មានឆ្នាំថ្មីៗនេះ រចនាសម្ព័ន្ធរលកយឺតប្រលោមលោក (SWSs) ដូចជារចនាសម្ព័ន្ធរលកពីរ (SDV) ដ៏រឹងមាំ និងរចនាសម្ព័ន្ធរលកបត់ (FW) ជាពិសេសរចនាសម្ព័ន្ធប្រលោមលោក DVWS បានទទួលការយកចិត្តទុកដាក់យ៉ាងទូលំទូលាយ។ ជាមួយនឹងសក្តានុពលដ៏ជោគជ័យ។ រចនាសម្ព័ន្ធនេះត្រូវបានស្នើឡើងដោយ UC-Davis ក្នុងឆ្នាំ 20084។ រចនាសម្ព័ន្ធប្លង់អាចត្រូវបានប្រឌិតយ៉ាងងាយស្រួលដោយបច្ចេកទេសដំណើរការមីក្រូណាណូ ដូចជា ការគ្រប់គ្រងលេខកុំព្យូទ័រ (CNC) និង UV-LIGA រចនាសម្ព័ន្ធកញ្ចប់លោហៈទាំងអស់អាចផ្តល់នូវសមត្ថភាពកំដៅធំជាងមុន ជាមួយនឹងថាមពលទិន្នផលខ្ពស់ និងការកើនឡើង ហើយរចនាសម្ព័ន្ធដូច waveguide ក៏អាចផ្តល់ពេលវេលាដំណើរការកាន់តែទូលំទូលាយសម្រាប់ UC នាពេលបច្ចុប្បន្នផងដែរ។ ឆ្នាំ 2017 ដែល SDV-TWT អាចបង្កើតទិន្នផលថាមពលខ្ពស់លើសពី 100 W និងជិត 14 GHz រលកសញ្ញាក្នុង G-band5។ ទោះបីជាយ៉ាងណាក៏ដោយ លទ្ធផលទាំងនេះនៅតែមានចន្លោះប្រហោងដែលមិនអាចបំពេញតាមតម្រូវការដែលពាក់ព័ន្ធនៃថាមពលខ្ពស់ និងកម្រិតបញ្ជូនធំទូលាយនៅក្នុង bandwidth terahertz។ សម្រាប់សន្លឹក G-band របស់ UC-Davis នោះ SDV-Tshame ត្រូវបានប្រើប្រាស់។ អាចធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវសមត្ថភាពផ្ទុកបច្ចុប្បន្នរបស់ធ្នឹម វាពិបាកក្នុងការរក្សាចម្ងាយបញ្ជូនដ៏វែងដោយសារតែអស្ថេរភាពនៃប្រព័ន្ធអុបទិកនៃធ្នឹមសន្លឹក (EOS) ហើយមានផ្លូវរូងក្រោមដីនៃធ្នឹមរបៀបហួសកម្រិត ដែលអាចបណ្តាលឱ្យធ្នឹមគ្រប់គ្រងដោយខ្លួនឯងផងដែរ។ - ភាពរំជើបរំជួល និងលំយោល 6,7. ដើម្បីបំពេញតាមតម្រូវការនៃថាមពលទិន្នផលខ្ពស់ កម្រិតបញ្ជូនដ៏ធំទូលាយ និងស្ថេរភាពល្អនៃ THz TWT ធ្នឹមពីរ SDV-SWS ដែលមានប្រតិបត្តិការពីររបៀបត្រូវបានស្នើឡើងនៅក្នុងក្រដាសនេះ។ នោះគឺដើម្បីបង្កើនកម្រិតបញ្ជូនប្រតិបត្តិការ ប្រតិបត្តិការពីររបៀបត្រូវបានស្នើឡើង និងបង្កើនការចែកចាយថាមពលនៅក្នុងរចនាសម្ព័ន្ធនេះ ផែនការចែកចាយ។ ធ្នឹមខ្មៅដៃក៏ត្រូវបានប្រើប្រាស់ផងដែរ។ វិទ្យុធ្នឹមខ្មៅដៃទោលមានទំហំតូចដោយសារដែនកំណត់នៃទំហំបញ្ឈរ។ ប្រសិនបើដង់ស៊ីតេបច្ចុប្បន្នខ្ពស់ពេក ចរន្តធ្នឹមត្រូវតែត្រូវបានកាត់បន្ថយ ដែលបណ្តាលឱ្យមានថាមពលទិន្នផលទាប។ ដើម្បីកែលម្អចរន្តធ្នឹម ប្លង់ដែលចែកចាយ multibeam EOS បានលេចចេញឡើង ដែលទាញយកប្រយោជន៍ពីទំហំនៅពេលក្រោយនៃធ្នឹមដែលចែកចាយដោយ SWS អាចសម្រេចបាននូវគម្រោង multibeam ។ ថាមពលទិន្នផលខ្ពស់ដោយរក្សាបាននូវចរន្តធ្នឹមសរុបខ្ពស់ និងចរន្តតូចមួយក្នុងមួយធ្នឹម ដែលអាចជៀសវាងការឆ្លងកាត់ធ្នឹមដែលហួសកម្រិតបើប្រៀបធៀបទៅនឹងឧបករណ៍ធ្នឹមសន្លឹក។ ដូច្នេះហើយ វាមានប្រយោជន៍ក្នុងការថែរក្សាស្ថេរភាពនៃបំពង់រលកធ្វើដំណើរ។ ដោយផ្អែកលើការងារមុន 8,9 ឯកសារនេះស្នើឱ្យមានវាលម៉ាញេទិកឯកសណ្ឋាន G-band ដែលផ្តោតលើការបញ្ជូនអុបទិកទ្វេរដងនៃធ្នឹម EOS ដែលអាចបង្កើនចម្ងាយកាន់តែមានស្ថេរភាពនៃ EOS ។ តំបន់, ដោយហេតុនេះធ្វើឱ្យប្រសើរឡើងយ៉ាងខ្លាំងថាមពលទិន្នផល។
រចនាសម្ព័ននៃក្រដាសនេះគឺដូចខាងក្រោម។ ជាដំបូង ការរចនាក្រឡា SWS ជាមួយនឹងប៉ារ៉ាម៉ែត្រ ការវិភាគលក្ខណៈនៃការបែកខ្ញែក និងលទ្ធផលនៃការពិសោធប្រេកង់ខ្ពស់ត្រូវបានពិពណ៌នា។ បន្ទាប់មក យោងតាមរចនាសម្ព័ន្ធនៃកោសិកាឯកតា ប្រព័ន្ធអន្តរកម្មនៃធ្នឹម EOS និងធ្នឹមទ្វេត្រូវបានរចនាឡើងនៅក្នុងក្រដាសនេះ។ លទ្ធផលនៃការពិសោធភាគល្អិតក្នុងកោសិកាក៏ត្រូវបានបង្ហាញផងដែរ ដើម្បីផ្ទៀងផ្ទាត់លទ្ធភាពប្រើប្រាស់របស់ SDV-WT និងការអនុវត្តបច្ចុប្បន្ន។ ការប្រឌិត និងលទ្ធផលតេស្តត្រជាក់ ដើម្បីផ្ទៀងផ្ទាត់ភាពត្រឹមត្រូវនៃ HFS ទាំងមូល។ ជាចុងក្រោយធ្វើសេចក្តីសង្ខេប។
ក្នុងនាមជាធាតុផ្សំដ៏សំខាន់បំផុតមួយនៃ TWT លក្ខណៈសម្បត្តិបែកខ្ញែកនៃរចនាសម្ព័ន្ធរលកយឺតបង្ហាញថា តើល្បឿនអេឡិចត្រុងត្រូវគ្នានឹងល្បឿនដំណាក់កាលនៃ SWS ដែរឬទេ ហើយដូច្នេះវាមានឥទ្ធិពលយ៉ាងខ្លាំងលើអន្តរកម្មនៃរលកធ្នឹម។ ដើម្បីកែលម្អដំណើរការនៃ TWT ទាំងមូល រចនាសម្ព័ន្ធអន្តរកម្មដែលប្រសើរឡើងត្រូវបានរចនា។ រចនាសម្ព័ន្ធនៃកោសិកាឯកតាត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 1 នៃដែនកំណត់ថាមពល និងរូបភាពទី 1 ។ ធ្នឹមប៊ិចតែមួយ រចនាសម្ព័នទទួលយកធ្នឹមប៊ិចទ្វេ ដើម្បីបង្កើនថាមពលទិន្នផល និងស្ថេរភាពប្រតិបត្តិការ។ ទន្ទឹមនឹងនេះ ដើម្បីបង្កើនកម្រិតបញ្ជូនការងារ របៀបពីរត្រូវបានស្នើឡើងសម្រាប់ប្រតិបត្តិការ SWS ។ ដោយសារភាពស៊ីមេទ្រីនៃរចនាសម្ព័ន្ធ SDV ដំណោះស្រាយនៃសមីការការបែកខ្ចាត់ខ្ចាយនៃវាលអេឡិចត្រូអាចត្រូវបានបែងចែកទៅជារបៀបសេស និងសូម្បីតែរបៀប។ ក្នុងពេលជាមួយគ្នានេះ របៀបសេសជាមូលដ្ឋាននៃប្រេកង់ប្រេកង់ទាប សូម្បីតែប្រេកង់ប្រេកង់ខ្ពស់ និងកម្រិតប្រេកង់ខ្ពស់គឺជាទម្រង់ប្រេកង់ខ្ពស់។ ការធ្វើសមកាលកម្ម broadband នៃអន្តរកម្មរបស់ធ្នឹម ដោយហេតុនេះ ធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវកម្រិតបញ្ជូនការងារ។
យោងតាមតម្រូវការថាមពល បំពង់ទាំងមូលត្រូវបានរចនាឡើងជាមួយនឹងវ៉ុលបើកបរ 20 kV និងចរន្តធ្នឹមទ្វេ 2 × 80 mA. ដើម្បីផ្គូផ្គងវ៉ុលឱ្យជិតបំផុតតាមដែលអាចធ្វើទៅបានទៅនឹងកម្រិតបញ្ជូនប្រតិបត្តិការរបស់ SDV-SWS យើងត្រូវគណនាប្រវែងនៃរយៈពេល p. ទំនាក់ទំនងរវាងវ៉ុលធ្នឹមនិងរយៈពេលត្រូវបានបង្ហាញក្នុងសមីការ (1)10:
ដោយកំណត់ការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាលទៅ 2.5π នៅប្រេកង់កណ្តាលនៃ 220 GHz រយៈពេល p អាចត្រូវបានគណនាជា 0.46 mm។ រូបភាពទី 2a បង្ហាញពីលក្ខណៈសម្បត្តិនៃការបែកខ្ចាត់ខ្ចាយនៃកោសិកាឯកតា SWS ។ ខ្សែកោង 20 kV ត្រូវគ្នានឹងខ្សែកោង bimodal បានយ៉ាងល្អ។ ប្រេកង់ផ្គូផ្គងអាចឈានដល់ប្រហែល 720 GHz (720 GHz) ។ និង 265.4–280 GHz (របៀបសូម្បីតែ) ជួរ។ រូបភាពទី 2b បង្ហាញពី impedance គូភ្ជាប់ជាមធ្យមដែលធំជាង 0.6 Ω ពី 210 ទៅ 290 GHz ដែលបង្ហាញថាអន្តរកម្មខ្លាំងអាចកើតឡើងនៅក្នុងកម្រិតបញ្ជូនប្រតិបត្តិការ។
(ក) លក្ខណៈនៃការបែកខ្ញែកនៃរបៀបពីរ SDV-SWS ជាមួយនឹងធ្នឹមអេឡិចត្រុង 20 kV ។(ខ) អន្តរកម្មនៃសៀគ្វីរលកយឺត SDV ។
ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ វាជារឿងសំខាន់ដែលត្រូវកត់សម្គាល់ថាមានគម្លាតក្រុមរវាងរបៀបសេស និងគូ ហើយយើងជាធម្មតាសំដៅទៅលើគម្លាតក្រុមនេះថាជាក្រុមតន្រ្តីឈប់ដូចដែលបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 2a។ ប្រសិនបើ TWT ត្រូវបានដំណើរការនៅជិតប្រេកង់នេះ ភាពខ្លាំងនៃការភ្ជាប់ធ្នឹមខ្លាំងអាចនឹងកើតឡើង ដែលនឹងនាំឱ្យមានលំយោលដែលមិនចង់បាន។ នៅក្នុងការអនុវត្តជាក់ស្តែង ជាទូទៅយើងអាចជៀសវាងការប្រើប្រាស់ TW Band ។ គម្លាតនៃរចនាសម្ព័ន្ធរលកយឺតនេះគឺត្រឹមតែ 0.1 GHz ប៉ុណ្ណោះ។ វាពិបាកក្នុងការកំណត់ថាតើគម្លាតនៃក្រុមតន្រ្តីតូចនេះបណ្តាលឱ្យមានលំយោលឬអត់។ ដូច្នេះហើយ ស្ថេរភាពនៃប្រតិបត្តិការជុំវិញក្រុមតន្រ្តីឈប់នឹងត្រូវបានស៊ើបអង្កេតនៅក្នុងផ្នែកក្លែងធ្វើ PIC ខាងក្រោមដើម្បីវិភាគថាតើលំយោលដែលមិនចង់បានអាចកើតឡើងដែរឬទេ។
គំរូនៃ HFS ទាំងមូលត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 3. វាមានពីរដំណាក់កាលនៃ SDV-SWS ដែលភ្ជាប់ដោយ Bragg reflectors។ មុខងាររបស់ Reflector គឺកាត់ផ្តាច់ការបញ្ជូនសញ្ញារវាងដំណាក់កាលទាំងពីរ ទប់ស្កាត់ការយោល និងការឆ្លុះបញ្ចាំងនៃរបៀបមិនដំណើរការ ដូចជារបៀបលំដាប់ខ្ពស់ដែលបង្កើតរវាង blades ខាងលើ និងខាងក្រោម។ Coupler ក៏ត្រូវបានប្រើដើម្បីភ្ជាប់ SWS ទៅនឹង Waveguide ស្តង់ដារ WR-4។ មេគុណបញ្ជូននៃរចនាសម្ព័ន្ធកម្រិតពីរត្រូវបានវាស់ដោយកម្មវិធីដោះស្រាយដែនពេលវេលានៅក្នុងកម្មវិធីក្លែងធ្វើ 3D ។ ដោយពិចារណាលើឥទ្ធិពលជាក់ស្តែងនៃក្រុមតន្រ្តី terahertz លើសម្ភារៈ សម្ភារៈនៃស្រោមសំបុត្រខ្វះចន្លោះត្រូវបានកំណត់ដំបូងទៅជាទង់ដែង ហើយ conductivity ត្រូវបានកាត់បន្ថយដល់ 1.25 × 12.2m ។
រូបភាពទី 4 បង្ហាញពីលទ្ធផលនៃការបញ្ជូនសម្រាប់ HFS ដោយមាន និងគ្មានខ្សែភ្ជាប់។ លទ្ធផលបង្ហាញថា Coupler មានឥទ្ធិពលតិចតួចលើដំណើរការបញ្ជូននៃ HFS ទាំងមូល។ ការបាត់បង់ត្រឡប់មកវិញ (S11 <− 10 dB) និងការបាត់បង់ការបញ្ចូល (S21> − 5 dB) នៃប្រព័ន្ធទាំងមូលនៅក្នុង 207 ~ 280 GHz ការបញ្ជូនមានលក្ខណៈ HFS ល្អ។
ដោយសារការផ្គត់ផ្គង់ថាមពលរបស់ឧបករណ៍អេឡិចត្រូនិចខ្វះចន្លោះ កាំភ្លើងអេឡិចត្រុងកំណត់ដោយផ្ទាល់ថាតើឧបករណ៍អាចបង្កើតថាមពលបញ្ចេញបានគ្រប់គ្រាន់ឬអត់។ រួមជាមួយនឹងការវិភាគរបស់ HFS នៅក្នុងផ្នែកទី II ធ្នឹមពីរ EOS ត្រូវការត្រូវបានរចនាឡើងដើម្បីផ្តល់ថាមពលគ្រប់គ្រាន់។ នៅក្នុងផ្នែកនេះ ដោយផ្អែកលើការងារពីមុននៅក្នុង W-band8,9 កាំភ្លើងអេឡិចត្រុងខ្មៅដៃពីរដងត្រូវបានរចនាឡើងដោយប្រើផ្នែករបាំងមុខ និងអេឡិចត្រូតដែលបានបង្ហាញនៅក្នុង SSFirst ។ រូបភព។ 2, វ៉ុលបើកបរ UA នៃធ្នឹមអេឡិចត្រុងត្រូវបានកំណត់ដំបូងទៅ 20 kV ចរន្ត I នៃធ្នឹមអេឡិចត្រុងទាំងពីរគឺ 80 mA និងអង្កត់ផ្ចិតធ្នឹម dw នៃធ្នឹមអេឡិចត្រុងគឺ 0.13 mm. ក្នុងពេលជាមួយគ្នា ដើម្បីធានាថាដង់ស៊ីតេបច្ចុប្បន្ននៃធ្នឹមអេឡិចត្រុងអាចត្រូវបានសម្រេច និងសមាមាត្រនៃ cathode ។ 7 ដូច្នេះដង់ស៊ីតេបច្ចុប្បន្ននៃធ្នឹមអេឡិចត្រុងគឺ 603 A/cm2 ហើយដង់ស៊ីតេបច្ចុប្បន្ននៃ cathode គឺ 86 A/cm2 ដែលអាចសម្រេចបានដោយការនេះត្រូវបានសម្រេចដោយប្រើសម្ភារ cathode ថ្មី។ យោងតាមទ្រឹស្ដីរចនា 14, 15, 16, 17, កាំភ្លើងអេឡិចត្រុងធម្មតាអាចបង្កើតបានតែមួយគត់។
រូបភាពទី 5 បង្ហាញពីដ្យាក្រាមគំនូសតាងផ្តេក និងបញ្ឈររបស់កាំភ្លើងរៀងៗខ្លួន។ វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថាទម្រង់នៃកាំភ្លើងអេឡិចត្រុងក្នុងទិស x គឺស្ទើរតែដូចគ្នាទៅនឹងកាំភ្លើងអេឡិចត្រុងដែលមានរាងដូចសន្លឹកធម្មតា ខណៈដែលនៅក្នុងទិស y ធ្នឹមអេឡិចត្រុងពីរត្រូវបានបំបែកដោយផ្នែកដោយរបាំងមុខ 5 ម.ម = ទីតាំង 2 x 0 mm និង x = 0.155 mm, y = 0 mm រៀងគ្នា។ យោងតាមតម្រូវការការរចនានៃសមាមាត្របង្ហាប់ និងទំហំចាក់អេឡិចត្រុង វិមាត្រនៃផ្ទៃ cathode ទាំងពីរត្រូវបានកំណត់ថា 0.91 mm × 0.13 mm ។
ដើម្បីធ្វើឱ្យវាលអគ្គិសនីផ្តោតអារម្មណ៍ដែលទទួលបានដោយធ្នឹមអេឡិចត្រុងនីមួយៗក្នុងទិស x ស៊ីមេទ្រីអំពីចំណុចកណ្តាលរបស់វា ក្រដាសនេះអនុវត្តអេឡិចត្រូតបញ្ជាទៅកាំភ្លើងអេឡិចត្រុង។ ដោយកំណត់វ៉ុលនៃអេឡិចត្រូតផ្តោត និងអេឡិចត្រូតបញ្ជាទៅ −20 kV និងវ៉ុលនៃអាណូតទៅ 0 វី យើងអាចទទួលបាននូវការចែកចាយគន្លងនៃ 6 ។ អេឡិចត្រុងដែលបញ្ចេញមានកម្លាំងបង្ហាប់ល្អក្នុងទិសដៅ y ហើយធ្នឹមអេឡិចត្រុងនីមួយៗបត់ឆ្ពោះទៅទិស x តាមបណ្តោយកណ្តាលនៃស៊ីមេទ្រីរបស់វា ដែលបង្ហាញថាអេឡិចត្រូតត្រួតពិនិត្យធ្វើឱ្យមានតុល្យភាពនៃវាលអគ្គិសនីមិនស្មើគ្នាដែលបង្កើតឡើងដោយអេឡិចត្រូតផ្តោត។
រូបភាពទី 7 បង្ហាញស្រោមសំបុត្រក្នុងទិស x និង y ។ លទ្ធផលបង្ហាញថាចម្ងាយព្យាករនៃធ្នឹមអេឡិចត្រុងក្នុងទិស x គឺខុសពីទិសដៅ y ។ ចម្ងាយបោះក្នុងទិស x គឺប្រហែល 4 ម.ម ហើយចម្ងាយបោះក្នុងទិស y គឺជិត 7 ម. ធ្នឹមអេឡិចត្រុងនៅចម្ងាយ 4.6 ម.ម ពីផ្ទៃ cathode។ យើងអាចឃើញថារូបរាងនៃផ្នែកឆ្លងកាត់គឺនៅជិតបំផុតទៅនឹងធ្នឹមអេឡិចត្រុងរាងជារង្វង់ស្តង់ដារ។ ចម្ងាយរវាងធ្នឹមអេឡិចត្រុងទាំងពីរគឺនៅជិតនឹងការរចនា 0.31 mm ហើយកាំគឺប្រហែល 0.13 mm ដែលបំពេញតាមតម្រូវការនៃការរចនា។ រូបភាពទី 9 បង្ហាញពីលទ្ធផលនៃការក្លែងធ្វើនៃធ្នឹម 7 ដែលអាចជាចរន្តចរន្ត។ នៅក្នុងកិច្ចព្រមព្រៀងដ៏ល្អជាមួយ 80mA ដែលបានរចនា។
ដោយពិចារណាលើការប្រែប្រួលនៃតង់ស្យុងបើកបរក្នុងការអនុវត្តជាក់ស្តែង ចាំបាច់ត្រូវសិក្សាពីភាពប្រែប្រួលនៃតង់ស្យុងនៃម៉ូដែលនេះ។ក្នុងចន្លោះវ៉ុល 19.8 ~ 20.6 kV ស្រោមសំបុត្រចរន្ត និងធ្នឹមត្រូវបានទទួល ដូចបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 1 និងរូបភាពទី 1.10 និង 11។ ពីលទ្ធផលនៃការផ្លាស់ប្តូរការបើកបរ មិនអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថា វ៉ុលនៃការបើកបរនោះទេ។ ហើយចរន្តធ្នឹមអេឡិចត្រុងផ្លាស់ប្តូរពី 0.74 ទៅ 0.78 A. ដូច្នេះហើយ គេអាចចាត់ទុកថាកាំភ្លើងអេឡិចត្រុងដែលបានរចនាក្នុងក្រដាសនេះមានភាពប្រែប្រួលល្អចំពោះវ៉ុល។
ឥទ្ធិពល​នៃ​ការ​ប្រែប្រួល​វ៉ុល​បើកបរ​លើ​ស្រោម​ធ្នឹម​ទិស x និង y ។
វាលផ្ដោតម៉ាញេទិកឯកសណ្ឋានគឺជាប្រព័ន្ធផ្ដោតមេដែកអចិន្ត្រៃយ៍ទូទៅ។ ដោយសារតែការចែកចាយដែនម៉ាញេទិកឯកសណ្ឋាននៅទូទាំងឆានែលធ្នឹម វាស័ក្តិសមបំផុតសម្រាប់ធ្នឹមអេឡិចត្រុងអ័ក្សស៊ីមេទ្រី។ នៅក្នុងផ្នែកនេះ ប្រព័ន្ធផ្ដោតម៉ាញេទិកឯកសណ្ឋានសម្រាប់រក្សាការបញ្ជូនចម្ងាយឆ្ងាយនៃធ្នឹមខ្មៅដៃទ្វេត្រូវបានស្នើឡើង។ ដោយការវិភាគលើវាលម៉ាញេទិកដែលបានបង្កើត គឺប្រព័ន្ធ proposopme រចនា ហើយបញ្ហារសើបត្រូវបានសិក្សា។ យោងទៅតាមទ្រឹស្ដីបញ្ជូនដែលមានស្ថេរភាពនៃធ្នឹមខ្មៅដៃតែមួយ 18,19 តម្លៃវាលម៉ាញេទិក Brillouin អាចត្រូវបានគណនាដោយសមីការ (2)។ ក្នុងក្រដាសនេះ យើងក៏ប្រើសមមូលនេះដើម្បីប៉ាន់ប្រមាណដែនម៉ាញេទិកនៃធ្នឹមខ្មៅដៃពីរដែលចែកចាយនៅពេលក្រោយ។ រួមផ្សំជាមួយនឹងតម្លៃអេឡិចត្រុង 0 កាំភ្លើងនេះត្រូវបានរចនាឡើងក្នុងការគណនាតម្លៃ 0 យោង​តាម​ឯកសារ​យោង 20, 1.5-2 ដងនៃតម្លៃដែលបានគណនាជាធម្មតាត្រូវបានជ្រើសរើសនៅក្នុងការរចនាជាក់ស្តែង។
រូបភាពទី 12 បង្ហាញពីរចនាសម្ព័ន្ធនៃប្រព័ន្ធវាលផ្ដោតលើដែនម៉ាញេទិកឯកសណ្ឋាន។ ផ្នែកពណ៌ខៀវគឺជាមេដែកអចិន្ត្រៃយ៍ដែលត្រូវបានម៉ាញ៉េទិចក្នុងទិសដៅអ័ក្ស។ ការជ្រើសរើសសម្ភារៈគឺ NdFeB ឬ FeCoNi ។ ភាពធន់ Br កំណត់ក្នុងគំរូក្លែងធ្វើគឺ 1.3 T ហើយភាពជ្រាបចូលគឺ 1.05 ។ ដើម្បីធានាបាននូវការបញ្ជូនមានស្ថេរភាពនៃសៀគ្វីទាំងមូល មេដែក 7 កំណត់ប្រវែងដំបូងនៃ mm. លើសពីនេះទៀតទំហំនៃមេដែកក្នុងទិស x កំណត់ថាតើវាលម៉ាញេទិកឆ្លងកាត់នៅក្នុងឆានែលធ្នឹមមានឯកសណ្ឋានដែលតម្រូវឱ្យទំហំក្នុងទិស x មិនអាចតូចពេក។ ក្នុងពេលជាមួយគ្នានេះដោយគិតពីតម្លៃនិងទម្ងន់នៃបំពង់ទាំងមូលទំហំនៃមេដែកមិនគួរធំពេក។ ដូច្នេះមេដែកត្រូវបានកំណត់ដំបូងទៅ 150 មម × 15 មីលីម៉ែត្រទាំងមូល។ សៀគ្វីរលកយឺតអាចត្រូវបានដាក់នៅក្នុងប្រព័ន្ធផ្តោត, ចម្ងាយរវាងមេដែកត្រូវបានកំណត់ទៅ 20mm ។
នៅឆ្នាំ 2015 Purna Chandra Panda21 បានស្នើរដុំបង្គោលជាមួយនឹងរន្ធបោះជំហានថ្មីនៅក្នុងប្រព័ន្ធផ្ដោតម៉ាញេទិកឯកសណ្ឋាន ដែលអាចកាត់បន្ថយការលេចធ្លាយលំហូរលំហូរទៅកាន់ cathode និងវាលម៉ាញេទិកឆ្លងកាត់ដែលបង្កើតនៅរន្ធដុំបង្គោល។ ក្នុងក្រដាសនេះ យើងបន្ថែមរចនាសម្ព័ន្ធបោះជំហានទៅបំណែកបង្គោលនៃប្រព័ន្ធផ្ដោត។ កម្រាស់នៃបង្គោល 1 ម.ម។ ជំហានទាំងបីគឺ 0.5mm ហើយចំងាយរវាងរន្ធដុំបង្គោលគឺ 2mm ដូចបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 13។
រូបភាពទី 14a បង្ហាញពីការចែកចាយដែនម៉ាញេទិកតាមអ័ក្សតាមបណ្តោយបន្ទាត់កណ្តាលនៃធ្នឹមអេឡិចត្រុងទាំងពីរ។ វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថាកម្លាំងវាលម៉ាញេទិកតាមបណ្តោយធ្នឹមអេឡិចត្រុងទាំងពីរគឺស្មើគ្នា។ តម្លៃវាលម៉ាញេទិកគឺប្រហែល 6000 Gs ដែលស្មើនឹង 1.5 ដងនៃទ្រឹស្តី Brillouin ដើម្បីបង្កើនការបញ្ជូន និងការផ្តោតអារម្មណ៍។ ក្នុងពេលជាមួយគ្នានោះ វាលម៉ាញេទិកគឺស្ទើរតែដូចគ្នា 0 ។ ដុំមានឥទ្ធិពលល្អលើការការពារការលេចធ្លាយនៃលំហូរម៉ាញេទិក។ រូបភាពទី 14b បង្ហាញពីការចែកចាយវាលម៉ាញេទិកឆ្លងកាត់ ដោយក្នុងទិសដៅ z នៅគែមខាងលើនៃធ្នឹមអេឡិចត្រុងទាំងពីរ។ វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថា វាលម៉ាញេទិកឆ្លងកាត់មានតិចជាង 200 Gs តែនៅរន្ធដុំបង្គោល ខណៈពេលដែលនៅក្នុងសៀគ្វីរលកយឺត ឥទ្ធិពលនៃវាលម៉ាញេទិកឆ្លងកាត់គឺស្ទើរតែសូន្យ។ ភាពធ្វេសប្រហែស។ ដើម្បីទប់ស្កាត់ការតិត្ថិភាពម៉ាញ៉េទិចនៃបំណែកបង្គោល ចាំបាច់ត្រូវសិក្សាពីកម្លាំងដែនម៉ាញេទិចនៅខាងក្នុងបំណែកបង្គោល។ រូបភាពទី 14c បង្ហាញពីតម្លៃដាច់ខាតនៃការចែកចាយដែនម៉ាញេទិកនៅខាងក្នុងបំណែកបង្គោល។ វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថាតម្លៃដាច់ខាតនៃកម្លាំងដែនម៉ាញេទិកគឺតិចជាង 1.2T ដែលបង្ហាញថា ភាពតិត្ថិភាពនៃប៉ូលនឹងមិនកើតឡើងទេ។
ការចែកចាយកម្លាំងវាលម៉ាញេទិកសម្រាប់ Br = 1.3 T.(a) ការចែកចាយវាលតាមអ័ក្ស។(b) ការចែកចាយវាលនៅពេលក្រោយដោយក្នុងទិសដៅ z ។(c) តម្លៃដាច់ខាតនៃការចែកចាយវាលនៅក្នុងបំណែកបង្គោល។
ដោយផ្អែកលើម៉ូឌុល CST PS ទីតាំងដែលទាក់ទងអ័ក្សនៃកាំភ្លើងធ្នឹមពីរ និងប្រព័ន្ធផ្តោតត្រូវបានធ្វើឱ្យប្រសើរ។ យោងទៅតាមឯកសារយោង។ 9 និងការក្លែងធ្វើ ទីតាំងល្អបំផុតគឺកន្លែងដែលដុំ anode ត្រួតលើដុំបង្គោលនៅឆ្ងាយពីមេដែក។ ទោះបីជាយ៉ាងណាក៏ដោយ វាត្រូវបានគេរកឃើញថាប្រសិនបើ remanence ត្រូវបានកំណត់ទៅ 1.3T ការបញ្ជូននៃធ្នឹមអេឡិចត្រុងមិនអាចឈានដល់ 99% ដោយបង្កើន remanence ដល់ 1.4 T នោះដែនម៉ាញេទិចផ្តោតនឹងត្រូវបានកើនឡើង 0 ដល់ 6 oz និង 6 oz ។ យន្តហោះ yoz ត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 15 ។ វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថាធ្នឹមមានការបញ្ជូនល្អ ភាពប្រែប្រួលតូច និងចម្ងាយបញ្ជូនធំជាង 45mm ។
គន្លងនៃធ្នឹមខ្មៅដៃទ្វេក្រោមប្រព័ន្ធម៉ាញេទិកដូចគ្នាជាមួយនឹងយន្តហោះ Br = 1.4 T.(a) xoz.(b) យន្តហោះ yoz ។
រូបភាពទី 16 បង្ហាញពីផ្នែកឆ្លងកាត់នៃធ្នឹមនៅទីតាំងផ្សេងគ្នាឆ្ងាយពី cathode ។ វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថារូបរាងនៃផ្នែកធ្នឹមនៅក្នុងប្រព័ន្ធផ្តោតត្រូវបានរក្សាបានល្អហើយអង្កត់ផ្ចិតនៃផ្នែកមិនផ្លាស់ប្តូរច្រើនទេ។ រូបភាពទី 17 បង្ហាញស្រោមធ្នឹមក្នុងទិសដៅ x និង y រៀងគ្នា។ វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថាការប្រែប្រួលនៃទិសដៅទាំងពីរគឺតូចណាស់។ លទ្ធផលនៃចរន្តធ្នឹម។លទ្ធផលបង្ហាញថាចរន្តគឺប្រហែល 2 × 80 mA ដែលស្របនឹងតម្លៃដែលបានគណនាក្នុងការរចនាកាំភ្លើងអេឡិចត្រុង។
ផ្នែកឆ្លងកាត់ធ្នឹមអេឡិចត្រុង (ជាមួយប្រព័ន្ធផ្តោតអារម្មណ៍) នៅទីតាំងផ្សេងគ្នាឆ្ងាយពី cathode ។
ដោយពិចារណាលើបញ្ហាជាបន្តបន្ទាប់ដូចជាកំហុសក្នុងការជួបប្រជុំ ការប្រែប្រួលវ៉ុល និងការផ្លាស់ប្តូរកម្លាំងដែនម៉ាញេទិកក្នុងការអនុវត្តជាក់ស្តែង ចាំបាច់ត្រូវវិភាគភាពប្រែប្រួលនៃប្រព័ន្ធផ្តោត។ ដោយសារតែមានគម្លាតរវាងដុំ anode និងដុំបង្គោលក្នុងដំណើរការជាក់ស្តែង គម្លាតនេះចាំបាច់ត្រូវកំណត់នៅក្នុងការក្លែងធ្វើ។ គម្លាតនេះបង្ហាញតម្លៃ 0.2 ម.ម. ស្រោមសំបុត្រ និងចរន្តធ្នឹមក្នុងទិសដៅ y។ លទ្ធផលនេះបង្ហាញថាការផ្លាស់ប្តូរនៅក្នុងស្រោមសំបុត្រធ្នឹមមិនសំខាន់ទេ ហើយចរន្តធ្នឹមស្ទើរតែមិនផ្លាស់ប្តូរ។ ដូច្នេះប្រព័ន្ធគឺមិនមានប្រតិកម្មចំពោះកំហុសក្នុងការជួបប្រជុំគ្នា។ ចំពោះការប្រែប្រួលនៃវ៉ុលបើកបរ ជួរកំហុសត្រូវបានកំណត់ទៅ ± 0.5 kV ។ រូបភាពទី 19 មានឥទ្ធិពលតិចតួចដែលបង្ហាញពីការផ្លាស់ប្តូរវ៉ុល។ envelope.The error range is set from -0.02 to +0.03 T for change in magnetic field strength.លទ្ធផលប្រៀបធៀបត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 20. វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថាស្រោមសំបុត្ររបស់ធ្នឹមស្ទើរតែមិនផ្លាស់ប្តូរ ដែលមានន័យថា EOS ទាំងមូលគឺ insensitive to change in the magnetic field strength។
ស្រោមសំបុត្រធ្នឹម និងលទ្ធផលបច្ចុប្បន្ននៅក្រោមប្រព័ន្ធផ្ដោតម៉ាញេទិកឯកសណ្ឋាន។(a) ភាពអត់ធ្មត់នៃការដំឡើងគឺ 0.2 mm.(b) ភាពប្រែប្រួលនៃវ៉ុលបើកបរគឺ ±0.5 kV។
Beam envelope នៅក្រោមប្រព័ន្ធផ្ដោតម៉ាញេទិកឯកសណ្ឋានជាមួយនឹងភាពប្រែប្រួលនៃកម្លាំងវាលម៉ាញេទិកអ័ក្សចាប់ពី 0.63 ដល់ 0.68 T ។
ដើម្បីធានាថាប្រព័ន្ធផ្តោតអារម្មណ៍ដែលបានរចនាក្នុងក្រដាសនេះអាចផ្គូផ្គងជាមួយ HFS វាចាំបាច់ត្រូវបញ្ចូលគ្នានូវប្រព័ន្ធផ្តោតអារម្មណ៍ និង HFS សម្រាប់ការស្រាវជ្រាវ។ រូបភាពទី 21 បង្ហាញពីការប្រៀបធៀបនៃស្រោមសំបុត្រធ្នឹមដែលមាន និងគ្មានផ្ទុក HFS ។ លទ្ធផលបង្ហាញថាស្រោមសំបុត្រធ្នឹមមិនផ្លាស់ប្តូរច្រើនទេនៅពេលដែល HFS ទាំងមូលត្រូវបានផ្ទុក។ ដូច្នេះហើយ ប្រព័ន្ធផ្ដោតខាងលើគឺសមរម្យសម្រាប់ការរចនារលកខាងលើ HFS ។
ដើម្បីផ្ទៀងផ្ទាត់ភាពត្រឹមត្រូវនៃ EOS ដែលបានស្នើឡើងនៅក្នុងផ្នែកទី 3 និងស៊ើបអង្កេតដំណើរការនៃ 220 GHz SDV-TWT ការក្លែងធ្វើ 3D-PIC នៃអន្តរកម្មនៃរលកពន្លឺត្រូវបានអនុវត្ត។ ដោយសារការកំណត់កម្មវិធីក្លែងធ្វើ យើងមិនអាចបន្ថែម EOS ទាំងមូលទៅ HFS បានទេ។ ដូច្នេះហើយ កាំភ្លើងអេឡិចត្រុងត្រូវបានជំនួសដោយចម្ងាយស្មើគ្នារវាងផ្ទៃ 0 និង 3 មម។ ផ្ទៃ 0.31mm ប៉ារ៉ាម៉ែត្រដូចគ្នានឹងកាំភ្លើងអេឡិចត្រុងដែលបានរចនាខាងលើ។ ដោយសារភាពមិនច្បាស់ និងស្ថេរភាពល្អនៃ EOS វ៉ុលបើកបរអាចត្រូវបានធ្វើឱ្យប្រសើរយ៉ាងត្រឹមត្រូវដើម្បីសម្រេចបាននូវថាមពលទិន្នផលល្អបំផុតនៅក្នុងការពិសោធ PIC ។ លទ្ធផលពិសោធបង្ហាញថាថាមពលទិន្នផលឆ្អែត និងទទួលបានអាចទទួលបាននៅវ៉ុលបើកបរ 20.6 kV នៃ A20cm (a 3 cm) និងចរន្ត A20m ថាមពលបញ្ចូល 0.05 W ។
ដើម្បីទទួលបានសញ្ញាទិន្នផលល្អបំផុត ចំនួននៃវដ្តក៏ត្រូវការធ្វើឱ្យប្រសើរផងដែរ។ ថាមពលទិន្នផលល្អបំផុតត្រូវបានទទួលនៅពេលដែលចំនួនពីរដំណាក់កាលគឺ 42 + 48 វដ្ត ដូចដែលបានបង្ហាញក្នុងរូបភាព 22a.A 0.05 W សញ្ញាបញ្ចូលត្រូវបានពង្រីកដល់ 314 W ជាមួយនឹងការកើនឡើងនៃ 38 dB.The ថាមពលទិន្នផលគឺលឿនជាង PFFT (PFFT) ។ នៅ 220 GHz។ រូបភាពទី 22b បង្ហាញពីការចែកចាយទីតាំងអ័ក្សនៃថាមពលអេឡិចត្រុងនៅក្នុង SWS ដោយអេឡិចត្រុងភាគច្រើនបាត់បង់ថាមពល។ លទ្ធផលនេះបង្ហាញថា SDV-SWS អាចបំប្លែងថាមពល kinetic របស់អេឡិចត្រុងទៅជាសញ្ញា RF ដោយហេតុនេះការពង្រីកសញ្ញា។
សញ្ញាទិន្នផល SDV-SWS នៅ 220 GHz។(a) ថាមពលបញ្ចេញជាមួយនឹងវិសាលគមរួមបញ្ចូល។(b) ការចែកចាយថាមពលនៃអេឡិចត្រុងជាមួយនឹងធ្នឹមអេឡិចត្រុងនៅចុងបញ្ចប់នៃ SWS inset។
រូបភាពទី 23 បង្ហាញពីកម្រិតបញ្ជូនថាមពលទិន្នផល និងការទទួលបាននៃ dual-mode dual-beam SDV-TWT។ ការសម្តែងលទ្ធផលអាចត្រូវបានកែលម្អបន្ថែមទៀតដោយប្រេកង់បោសសំអាតពី 200 ទៅ 275 GHz និងបង្កើនប្រសិទ្ធភាពវ៉ុលរបស់ដ្រាយ។ លទ្ធផលនេះបង្ហាញថាកម្រិតបញ្ជូន 3-dB អាចគ្របដណ្តប់ពី 205 ទៅ 275 GHz ដែលអាចដំណើរការបានយ៉ាងអស្ចារ្យ។ កម្រិតបញ្ជូនប្រតិបត្តិការ។
ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ យោងទៅតាមរូបទី 2a យើងដឹងថាមានក្រុមបញ្ឈប់រវាងរបៀបសេស និងគូ ដែលអាចនាំឱ្យមានការយោលដែលមិនចង់បាន។ ដូច្នេះហើយ ស្ថេរភាពការងារនៅជុំវិញកន្លែងឈប់ត្រូវតែសិក្សា។ រូប 24a-c គឺជាលទ្ធផលក្លែងធ្វើ 20 ns នៅ 265.3 GHz, 265.35 5 GHz ទោះបីវាអាចជា 265.35 GHz ក៏ដោយ។ លទ្ធផលក្លែងធ្វើមានភាពប្រែប្រួលខ្លះ ថាមពលទិន្នផលមានស្ថេរភាព។ វិសាលគមក៏ត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 24 រៀងគ្នា វិសាលគមគឺសុទ្ធ។ លទ្ធផលទាំងនេះបង្ហាញថាមិនមានលំយោលដោយខ្លួនឯងនៅជិតឧបករណ៍ឈប់ទេ។
ការផលិត និងការវាស់វែងគឺចាំបាច់ដើម្បីផ្ទៀងផ្ទាត់ភាពត្រឹមត្រូវនៃ HFS ទាំងមូល។ នៅក្នុងផ្នែកនេះ HFS ត្រូវបានប្រឌិតដោយប្រើបច្ចេកវិទ្យាគ្រប់គ្រងលេខកុំព្យូទ័រ (CNC) ជាមួយនឹងអង្កត់ផ្ចិតឧបករណ៍ 0.1 ម.ម និងភាពត្រឹមត្រូវនៃម៉ាស៊ីន 10 μm។ សម្ភារៈសម្រាប់រចនាសម្ព័ន្ធប្រេកង់ខ្ពស់ត្រូវបានផ្តល់ដោយអុកស៊ីសែនគ្មានអុកស៊ីសែន បង្ហាញពីរចនាសម្ព័ន្ធស្ពាន់ 2.Fig ទាំងមូល។ 66.00 mm, ទទឹង 20.00 mm និងកំពស់ 8.66 mm.រន្ធម្ជុលចំនួនប្រាំបីត្រូវបានចែកចាយជុំវិញរចនាសម្ព័ន្ធ។ រូបភាពទី 25b បង្ហាញពីរចនាសម្ព័ន្ធដោយការស្កែនមីក្រូទស្សន៍អេឡិចត្រុង (SEM)។ ផ្លិតនៃរចនាសម្ព័ន្ធនេះត្រូវបានផលិតឡើងស្មើៗគ្នា និងមានភាពរដុបល្អនៃផ្ទៃ។ បន្ទាប់ពីការវាស់វែងច្បាស់លាស់ ផ្ទៃទាំងមូលគឺម៉ាស៊ីនជាង 5% និងផ្ទៃរដុបជាង។ 0.4μm.រចនាសម្ព័ន្ធម៉ាស៊ីនបំពេញតាមតម្រូវការនៃការរចនានិងភាពជាក់លាក់។
រូបភាពទី 26 បង្ហាញពីការប្រៀបធៀបរវាងលទ្ធផលតេស្តជាក់ស្តែង និងការក្លែងធ្វើនៃដំណើរការបញ្ជូន។ ច្រក 1 និងច្រក 2 ក្នុងរូបភាពទី 26a ត្រូវគ្នាទៅនឹងច្រកបញ្ចូល និងទិន្នផលរបស់ HFS រៀងគ្នា ហើយស្មើនឹងច្រកទី 1 និងច្រកទី 4 ក្នុងរូបភាពទី 3. លទ្ធផលការវាស់វែងជាក់ស្តែងនៃលទ្ធផលការវាស់វែងនៃពេលវេលា S11 គឺប្រសើរជាងបន្តិច។ S21 កាន់តែអាក្រក់បន្តិច។ ហេតុផលអាចមកពីចរន្តនៃសម្ភារៈដែលបានកំណត់ក្នុងការក្លែងធ្វើគឺខ្ពស់ពេក ហើយភាពរដុបលើផ្ទៃបន្ទាប់ពីការកែច្នៃជាក់ស្តែងគឺមិនល្អ។ សរុបមក លទ្ធផលដែលបានវាស់វែងគឺមានការឯកភាពគ្នាយ៉ាងល្អជាមួយនឹងលទ្ធផលនៃការក្លែងធ្វើ ហើយកម្រិតបញ្ជូនបញ្ជូនត្រូវនឹងតម្រូវការនៃ 70 GHz ដែលផ្ទៀងផ្ទាត់លទ្ធភាព និងភាពត្រឹមត្រូវនៃដំណើរការផលិតឡើងវិញដែលបានស្នើឡើង និង TDV-Tu-Tourde ។ លទ្ធផល ការរចនា SDV-TWT នៃ ultra-broadband dual-beam ដែលស្នើឡើងក្នុងក្រដាសនេះ អាចត្រូវបានប្រើសម្រាប់ការផលិត និងកម្មវិធីជាបន្តបន្ទាប់។
នៅក្នុងក្រដាសនេះ ការរចនាលម្អិតនៃការចែកចាយ planar 220 GHz dual-beam SDV-TWT ត្រូវបានបង្ហាញ។ ការរួមបញ្ចូលគ្នានៃប្រតិបត្តិការ dual-mode និង dual-beam excitation បង្កើនកម្រិតបញ្ជូនប្រតិបត្តិការ និងថាមពលទិន្នផល។ ការធ្វើតេស្តប្រឌិត និងត្រជាក់ក៏ត្រូវបានអនុវត្តផងដែរ ដើម្បីផ្ទៀងផ្ទាត់ភាពត្រឹមត្រូវនៃ HFS ទាំងមូល។ លទ្ធផលរង្វាស់ជាក់ស្តែងគឺមានការឯកភាពគ្នាយ៉ាងល្អជាមួយនឹងលទ្ធផលនៃការក្លែងធ្វើ។ សម្រាប់ EOS ធ្នឹមពីរដែលបានរចនាឡើង ផ្នែករបាំងមុខ និងអេឡិចត្រូតត្រួតពិនិត្យត្រូវបានប្រើប្រាស់រួមគ្នាដើម្បីបង្កើតធ្នឹមពីរ។ នៅក្រោមវាលម៉ាញេទិកផ្តោតជាឯកសណ្ឋានដែលបានរចនា ធ្នឹមអេឡិចត្រុងអាចបញ្ជូនបានក្នុងចម្ងាយឆ្ងាយដោយមានរូបរាងល្អ។ នៅពេលអនាគត ការផលិត និងការធ្វើតេស្ត EOS នឹងត្រូវបានអនុវត្តទាំងមូល ហើយការធ្វើតេស្តកំដៅ SDV នេះក៏នឹងត្រូវបានអនុវត្តផងដែរ។ គ្រោងការណ៍រចនាដែលបានស្នើឡើងក្នុងក្រដាសនេះរួមបញ្ចូលគ្នាយ៉ាងពេញលេញនូវបច្ចេកវិទ្យាកែច្នៃយន្តហោះដែលមានភាពចាស់ទុំនាពេលបច្ចុប្បន្ន ហើយបង្ហាញពីសក្តានុពលដ៏អស្ចារ្យនៅក្នុងសូចនាករការអនុវត្ត និងដំណើរការ និងការផ្គុំ។ ដូច្នេះហើយ ក្រដាសនេះជឿថារចនាសម្ព័ន្ធប្លង់ទំនងជាក្លាយជានិន្នាការនៃការអភិវឌ្ឍន៍ឧបករណ៍អេឡិចត្រូនិចខ្វះចន្លោះនៅក្នុងក្រុម terahertz ។
ទិន្នន័យឆៅ និងគំរូវិភាគភាគច្រើននៅក្នុងការសិក្សានេះត្រូវបានបញ្ចូលក្នុងក្រដាសនេះ។ ព័ត៌មានដែលពាក់ព័ន្ធអាចទទួលបានពីអ្នកនិពន្ធដែលត្រូវគ្នាតាមការស្នើសុំសមហេតុផល។
Gamzina, D. et al.Nanoscale CNC machining of sub-terahertz vacuum electronics.IEEE Trans.electronic devices.63, 4067–4073 (2016)។
Malekabadi, A. និង Paoloni, C. UV-LIGA microfabrication នៃ sub-terahertz waveguides ដោយប្រើ multilayer SU-8 photoresist.J. Micromechanics.Microelectronics.26, 095010. https://doi.org/10.1088/0960-1317/26/9/095010 (2016).
Dhillon, SS et al.2017 ផែនទីបង្ហាញផ្លូវបច្ចេកវិទ្យា THz.J. Physics.D to apply.physics.50, 043001. https://doi.org/10.1088/1361-6463/50/4/043001 (2017).
Shin, YM, Barnett, LR & Luhmann, NC ការបង្ខាំងដ៏ខ្លាំងនៃការបន្តពូជរលកប្លាស្មានិក តាមរយៈ ultra-broadband staggered double-grating waveguides.application.physics.Wright.93, 221504. https://doi.org/10.1063/1.3041646។
Baig, A. et al.ការសម្តែងរបស់ Nano CNC Machined 220-GHz Traveling Wave Tube Amplifier.IEEE Trans.electronic devices.64, 590–592 (2017)។
Han, Y. & Ruan, CJ Investigating diocotron instability of infinitely wide sheet electron beams using macroscopic cold fluid theory.Chin Phys B. 20, 104101. https://doi.org/10.1088/1674-1056/20/10120.
Galdetskiy, AV ក្នុងឱកាសដើម្បីបង្កើនកម្រិតបញ្ជូនដោយប្លង់នៃធ្នឹមនៅក្នុង multibeam klystron. នៅក្នុងសន្និសីទអន្តរជាតិ IEEE លើកទី 12 ស្តីពី Vacuum Electronics, Bangalore, India, 5747003, 317–318 https://doi.org/10.1109/10.110710.327.
ង្វៀន, CJ et al. ការរចនាកាំភ្លើងអេឡិចត្រុងបីធ្នឹមជាមួយនឹងការចែកចាយយន្តហោះបំបែកធ្នឹមតូចចង្អៀតនៅក្នុង W-band staggered two-blade journey wave tube[J].Science.Rep. 11, 940.https://doi.org/10.1038/s41598-020-80276-3 (2021)។
Wang, PP, Su, YY, Zhang, Z., Wang, WB & Ruan, CJ Planar បានចែកចាយប្រព័ន្ធអុបទិកអេឡិចត្រុងបីធ្នឹមជាមួយនឹងការបំបែកធ្នឹមតូចចង្អៀតសម្រាប់ W-band fundamental mode TWT.IEEE Trans.electronic devices.68, 5215–5219 (2021) ។
Zhan, M. ស្រាវជ្រាវលើ Interleaved Double-Blade Traveling Tube with Millimeter-Wave Sheet Beams 20-22 (PhD, Beihang University, 2018)។
Ruan, CJ, Zhang, HF, Tao, J. & He, Y. សិក្សាលើស្ថេរភាពអន្តរកម្មនៃរលកពន្លឺនៃ G-band interleaved dual-blade journey wave tube.2018 សន្និសីទអន្តរជាតិលើកទី 43 ស្តីពី Infrared Millimeter និង Terahertz Waves, Nagoya.8510263, https://doi.org/10.1109/IRMMW-THz.2018.8510263 (2018) ។