សូមអរគុណសម្រាប់ការចូលមើល Nature.com.កំណែកម្មវិធីរុករកតាមអ៊ីនធឺណិតដែលអ្នកកំពុងប្រើមានកម្រិតគាំទ្រសម្រាប់ CSS។ សម្រាប់បទពិសោធន៍ដ៏ល្អបំផុត យើងសូមណែនាំឱ្យអ្នកប្រើកម្មវិធីរុករកតាមអ៊ីនធឺណិតដែលបានអាប់ដេត (ឬបិទរបៀបភាពឆបគ្នានៅក្នុង Internet Explorer)។ ក្នុងពេលជាមួយគ្នានេះ ដើម្បីធានាបាននូវការគាំទ្របន្ត យើងនឹងបង្ហាញគេហទំព័រដោយគ្មានរចនាប័ទ្ម និង JavaScript ។
យន្តការថ្មីមួយដោយផ្អែកលើការរលាយឡាស៊ែរដែលជ្រើសរើសដើម្បីគ្រប់គ្រងមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធនៃផលិតផលក្នុងដំណើរការផលិតត្រូវបានស្នើឡើង។ យន្តការនេះពឹងផ្អែកលើការបង្កើតរលក ultrasonic អាំងតង់ស៊ីតេខ្ពស់នៅក្នុងអាងរលាយដោយការ irradiation ឡាស៊ែរដែលមានអាំងតង់ស៊ីតេស្មុគស្មាញ។ ការសិក្សាពិសោធន៍ និងការក្លែងធ្វើជាលេខបង្ហាញថាយន្តការត្រួតពិនិត្យនេះគឺអាចធ្វើទៅបានតាមបច្ចេកទេស និងអាចបញ្ចូលក្នុងម៉ាស៊ីនឡាស៊ែរដែលរួមបញ្ចូលគ្នាប្រកបដោយប្រសិទ្ធភាព។
ការផលិតសារធាតុបន្ថែម (AM) នៃផ្នែកដែលមានរាងស្មុគ្រស្មាញបានរីកចម្រើនយ៉ាងខ្លាំងក្នុងប៉ុន្មានទសវត្សរ៍ថ្មីៗនេះ។ ទោះបីជាយ៉ាងណាក៏ដោយ ទោះបីជាមានដំណើរការផលិតសារធាតុបន្ថែមជាច្រើនប្រភេទ រួមទាំងការរលាយឡាស៊ែរជ្រើសរើស (SLM) 1,2,3 ការរលាយលោហៈឡាស៊ែរដោយផ្ទាល់ 4,5,6, ការរលាយធ្នឹមអេឡិចត្រុង 7,8 និងផ្សេងទៀត 9,10 គ្រឿងបន្លាស់អាចមានបញ្ហា។ នេះបណ្តាលមកពីការផ្សារភ្ជាប់យ៉ាងសំខាន់នៃដំណើរការកំដៅជាក់លាក់ខ្ពស់នៃសារធាតុប៉ូតាស្យូម។ និងភាពស្មុគស្មាញនៃវដ្តកំដៅនៅក្នុងវត្ថុធាតុរលាយនិងរលាយ 11 ដែលនាំឱ្យមានការលូតលាស់គ្រាប់ធញ្ញជាតិ epitaxial និង porosity យ៉ាងសំខាន់12,13 ។លទ្ធផលបង្ហាញថា វាចាំបាច់ក្នុងការគ្រប់គ្រងជម្រាលកម្ដៅ អត្រាត្រជាក់ និងសមាសធាតុលោហធាតុ ឬអនុវត្តការប៉ះទង្គិចផ្នែកខាងក្រៅនៃលក្ខណៈសម្បត្តិផ្សេងៗ (ឧទាហរណ៍ អ៊ុលត្រាសោន) ដើម្បីសម្រេចបាននូវរចនាសម្ព័ន្ធគ្រាប់ធញ្ញជាតិដែលមានលក្ខណៈស្មើគ្នា។
ការបោះពុម្ភផ្សាយជាច្រើនមានការព្រួយបារម្ភជាមួយនឹងឥទ្ធិពលនៃការព្យាបាលរំញ័រលើដំណើរការរឹងនៅក្នុងដំណើរការចាក់ធម្មតា14,15.ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ ការដាក់វាលខាងក្រៅដើម្បីរលាយភាគច្រើនមិនបង្កើត microstructure សម្ភារៈដែលចង់បានទេ។ ប្រសិនបើបរិមាណនៃដំណាក់កាលរាវមានតិចតួច ស្ថានភាពប្រែប្រួលយ៉ាងខ្លាំង។ ក្នុងករណីនេះ វាលខាងក្រៅប៉ះពាល់យ៉ាងខ្លាំងដល់ដំណើរការរឹងម៉ាញេទិក 16 ឥទ្ធិពល 19 កំឡុងពេលអេឡិចត្រូម៉ាញ៉េទិច។ 20,21,22,23,24,25,26,27, arc stirring28 និង oscillation29, pulsed plasma arcs30,31 និងវិធីសាស្រ្តផ្សេងទៀត32 ment ដើម្បីបង្កើតគ្រីស្តាល់ថ្មីតាមរយៈ cavitation ។
នៅក្នុងការងារនេះ យើងបានស៊ើបអង្កេតលទ្ធភាពនៃការផ្លាស់ប្តូររចនាសម្ព័ន្ធគ្រាប់ធញ្ញជាតិនៃដែកអ៊ីណុក austenitic ដោយ sonicating អាងរលាយជាមួយនឹងរលកសំឡេងដែលបង្កើតឡើងដោយឡាស៊ែររលាយដោយខ្លួនវាផ្ទាល់។ ម៉ូឌុលអាំងតង់ស៊ីតេនៃឧប្បត្តិហេតុវិទ្យុសកម្មឡាស៊ែរនៅលើឧបករណ៍ផ្ទុកពន្លឺដែលស្រូបយកលទ្ធផលនៅក្នុងការបង្កើតរលក ultrasonic ដែលផ្លាស់ប្តូរ microstructure នៃកាំរស្មីឡាស៊ែរដែលបញ្ចូលក្នុង LM 3 នេះយ៉ាងងាយស្រួលនៅក្នុងឧបករណ៍បោះពុម្ព LM នេះ។ ការពិសោធន៍នៅក្នុងការងារនេះត្រូវបានអនុវត្តលើបន្ទះដែកអ៊ីណុកដែលផ្ទៃត្រូវបានប៉ះពាល់នឹងកាំរស្មីឡាស៊ែរដែលផ្លាស់ប្តូរអាំងតង់ស៊ីតេ។ ដូច្នេះតាមបច្ចេកទេស ការព្យាបាលលើផ្ទៃឡាស៊ែរត្រូវបានធ្វើ។ ទោះយ៉ាងណាក៏ដោយ ប្រសិនបើការព្យាបាលដោយឡាស៊ែរត្រូវបានអនុវត្តលើផ្ទៃនៃស្រទាប់នីមួយៗ កំឡុងពេលបង្កើតស្រទាប់ដោយស្រទាប់ ផលប៉ះពាល់លើកម្រិតសំឡេងទាំងមូល ឬលើផ្នែកដែលបានជ្រើសរើសនៃកម្រិតសំឡេងគឺសម្រេចបាននូវកម្រិតនៃស្រទាប់ឡាស៊ែរ។ ម្យ៉ាងវិញទៀត ប្រសិនបើស្រទាប់ឡាស៊ែរត្រូវបានអនុវត្ត។ ការព្យាបាលបរិមាណ” ។
ខណៈពេលដែលនៅក្នុងការព្យាបាលដោយប្រើ ultrasonic ដែលមានមូលដ្ឋានលើស្នែង ultrasonic ថាមពល ultrasonic នៃរលកសំឡេងឈរត្រូវបានចែកចាយពាសពេញសមាសធាតុ ខណៈពេលដែលអាំងតង់ស៊ីតេអ៊ុលត្រាសោនដែលបណ្ដាលមកពីឡាស៊ែរត្រូវបានប្រមូលផ្តុំយ៉ាងខ្លាំងនៅជិតចំណុចដែលវិទ្យុសកម្មឡាស៊ែរត្រូវបានស្រូបចូល។ ការប្រើប្រាស់ sonotrode នៅក្នុងម៉ាស៊ីនលាយម្សៅ SLM គឺស្មុគស្មាញព្រោះផ្ទៃខាងលើនៃម្សៅទ្រនាប់ដែលប៉ះពាល់នឹងវិទ្យុសកម្មឡាស៊ែរ ផ្ទៃខាងលើមិនគួរនៅដដែល។ ភាពតានតឹង tic គឺនៅជិតសូន្យ ហើយល្បឿនភាគល្អិតមានអំព្លីទីតអតិបរមាលើផ្ទៃខាងលើទាំងមូលនៃផ្នែក។ សម្ពាធសំឡេងនៅខាងក្នុងអាងរលាយទាំងមូលមិនអាចលើសពី 0.1% នៃសម្ពាធអតិបរិមានៃដែលបង្កើតដោយក្បាលផ្សារទេ ព្រោះប្រវែងរលកនៃរលក ultrasonic ដែលមានប្រេកង់ 20 kHz នៅក្នុងដែកអ៊ីណុកជាធម្មតាគឺ \(\sim 3 \m) ។ \text {mm}\).ហេតុដូច្នេះហើយ ឥទ្ធិពលនៃអ៊ុលត្រាសោនលើ cavitation អាចមានទំហំតូច។
វាគួរតែត្រូវបានគេកត់សម្គាល់ថាការប្រើប្រាស់វិទ្យុសកម្មឡាស៊ែរដែលមានអាំងតង់ស៊ីតេនៅក្នុងការទម្លាក់លោហៈឡាស៊ែរដោយផ្ទាល់គឺជាតំបន់សកម្មនៃការស្រាវជ្រាវ 35,36,37,38 ។
ឥទ្ធិពលកម្ដៅនៃឧប្បត្តិហេតុវិទ្យុសកម្មឡាស៊ែរនៅលើឧបករណ៍ផ្ទុកគឺជាមូលដ្ឋានសម្រាប់ស្ទើរតែគ្រប់បច្ចេកទេសឡាស៊ែរ 39, 40 សម្រាប់ដំណើរការសម្ភារៈដូចជា cutting41, welding, hardening, drilling42, surface cleaning, surface alloying, surface polishing43, etc.ការបង្កើតឡាស៊ែរជំរុញឱ្យមានការអភិវឌ្ឍន៍ថ្មីក្នុងបច្ចេកទេសកែច្នៃវត្ថុធាតុដើម ហើយលទ្ធផលបឋមត្រូវបានពិនិត្យ និងសង្ខេបលេខ 4 46 ។
វាគួរតែត្រូវបានកត់សម្គាល់ថាសកម្មភាពមិនស្ថិតស្ថេរណាមួយនៅលើឧបករណ៍ផ្ទុក រួមទាំងសកម្មភាពពន្យារលើឧបករណ៍ផ្ទុកស្រូបយក បណ្តាលឱ្យមានការរំភើបនៃរលកសូរស័ព្ទនៅក្នុងវាជាមួយនឹងប្រសិទ្ធភាពតិចឬច្រើន។ ដំបូងឡើយ ការផ្តោតសំខាន់គឺទៅលើការរំភើបចិត្តដោយឡាស៊ែរនៃរលកក្នុងអង្គធាតុរាវ និងយន្តការរំភើបនៃកម្ដៅផ្សេងៗនៃសំឡេង (ការពង្រីកកំដៅ ការហួត ការផ្លាស់ប្តូរកម្រិតសំឡេង 4, ដំណាក់កាលទី 4, monograph 4 ។ 50, 51, 52 ផ្តល់នូវការវិភាគទ្រឹស្តីនៃដំណើរការនេះ និងការអនុវត្តជាក់ស្តែងដែលអាចកើតមានរបស់វា។
បញ្ហាទាំងនេះត្រូវបានពិភាក្សាជាបន្តបន្ទាប់នៅក្នុងសន្និសិទផ្សេងៗ ហើយការរំភើបចិត្តដោយឡាស៊ែរនៃអ៊ុលត្រាសោនមានកម្មវិធីទាំងនៅក្នុងកម្មវិធីឧស្សាហកម្មនៃបច្ចេកវិទ្យាឡាស៊ែរ53 និងថ្នាំពេទ្យ54។ ដូច្នេះហើយ វាអាចត្រូវបានពិចារណាថាគំនិតជាមូលដ្ឋាននៃដំណើរការដែលពន្លឺឡាស៊ែរជីពចរធ្វើសកម្មភាពលើឧបករណ៍ស្រូបទាញត្រូវបានបង្កើតឡើង។ ការត្រួតពិនិត្យអ៊ុលត្រាសោនឡាស៊ែរត្រូវបានប្រើសម្រាប់ការរកឃើញពិការភាពនៃ SLM-manufactured samples55,
ឥទ្ធិពលនៃរលកឆក់ដែលបង្កើតដោយឡាស៊ែរលើវត្ថុធាតុដើមគឺជាមូលដ្ឋាននៃការឆក់ឡាស៊ែរ peening57,58,59 ដែលត្រូវបានប្រើផងដែរសម្រាប់ការព្យាបាលលើផ្ទៃនៃផ្នែកដែលផលិតដោយសារធាតុបន្ថែម60។ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ ការពង្រឹងការឆក់ឡាស៊ែរមានប្រសិទ្ធភាពបំផុតលើដុំឡាស៊ែរ nanosecond និងផ្ទៃដែលផ្ទុកដោយមេកានិច (ឧ. ជាមួយនឹងស្រទាប់នៃអង្គធាតុរាវ) 59 ដោយសារតែការផ្ទុកមេកានិចបង្កើនសម្ពាធខ្ពស់បំផុត។
ការពិសោធន៍ត្រូវបានធ្វើឡើងដើម្បីស៊ើបអង្កេតផលប៉ះពាល់ដែលអាចកើតមាននៃវិស័យរូបវន្តផ្សេងៗលើរចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូនៃវត្ថុធាតុរឹង។ ដ្យាក្រាមមុខងារនៃការរៀបចំការពិសោធន៍ត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 1.A pulsed Nd:YAG solid-state laser operating in free-running mode (pulse duration \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {sul.}) ឆ្លងកាត់ស៊េរី neutral of laser) s និងប្រព័ន្ធបែងចែកធ្នឹម។ អាស្រ័យលើការរួមបញ្ចូលគ្នានៃតម្រងដង់ស៊ីតេអព្យាក្រឹត ថាមពលជីពចរនៅលើគោលដៅប្រែប្រួលពី \(E_L \sim 20~\text {mJ}\) ទៅ \(E_L \sim 100~\text {mJ}\) ។ កាំរស្មីឡាស៊ែរដែលឆ្លុះបញ្ចាំងពីឧបករណ៍បំបែកធ្នឹមគឺត្រូវបានផ្គត់ផ្គង់ទៅទិន្នន័យឌីអូអូរីស៊ីមចំនួនពីរ (សម្រាប់ឧបករណ៍វាស់កម្រិតរូបភាព ឌីអូរី)។ des ដែលមានពេលវេលាឆ្លើយតបយូរលើសពី \(1~\text {ms}\)) ត្រូវបានប្រើដើម្បីកំណត់ឧប្បត្តិហេតុ និងឆ្លុះបញ្ចាំងពីគោលដៅ ហើយឧបករណ៍វាស់ថាមពលពីរ (photodiodes ដែលមានពេលវេលាឆ្លើយតបខ្លី\(<10~\text {ns}\))) ដើម្បីកំណត់ឧបទ្ទវហេតុ និងថាមពលអុបទិកដែលឆ្លុះបញ្ចាំង។ កាឡូរី និងម៉ែត្រថាមពលត្រូវបានក្រិតតាមខ្នាតដើម្បីផ្តល់តម្លៃ Gen-P នៅក្នុង absolute-200 ដោយប្រើទែរម៉ូស្យូមអេចអេស-2 កញ្ចក់ឌីអេឡិចត្រិចដែលបានម៉ោននៅទីតាំងគំរូ។ ផ្ដោតធ្នឹមទៅលើគោលដៅដោយប្រើកញ្ចក់ (ថ្នាំកូតប្រឆាំងនឹងការឆ្លុះបញ្ចាំងនៅ \(1.06 \upmu \text {m}\), ប្រវែងប្រសព្វ \(160~\text {mm}\)) និងចង្កេះធ្នឹមនៅផ្ទៃគោលដៅ 60– \(100~\upmu\text {m}\) ។
ដ្យាក្រាមគ្រោងការណ៍មុខងារនៃការរៀបចំពិសោធន៍៖ ១-ឡាស៊ែរ;2- កាំរស្មីឡាស៊ែរ;3- តម្រងដង់ស៊ីតេអព្យាក្រឹត;4- photodiode ធ្វើសមកាលកម្ម;5 - ឧបករណ៍បំបែកធ្នឹម;6 - ដ្យាក្រាម;7 - កាឡូរីនៃធ្នឹមឧប្បត្តិហេតុ;8 - calorimeter នៃធ្នឹមឆ្លុះបញ្ចាំង;9 - ឧបករណ៍វាស់ថាមពលនៃធ្នឹម;10 - ម៉ែត្រថាមពលធ្នឹមឆ្លុះបញ្ចាំង;11 - កញ្ចក់ផ្តោតអារម្មណ៍;12 - កញ្ចក់;13 - គំរូ;14 - ឧបករណ៍បញ្ជូន piezoelectric ដ៏ធំទូលាយ;15 - កម្មវិធីបម្លែង 2D;16 - កំណត់ទីតាំង microcontroller;17 - អង្គភាពធ្វើសមកាលកម្ម;18 - ប្រព័ន្ធការទិញយកឌីជីថលពហុឆានែលដែលមានអត្រាគំរូផ្សេងៗ។19 - កុំព្យូទ័រផ្ទាល់ខ្លួន។
ការព្យាបាល Ultrasonic ត្រូវបានអនុវត្តដូចខាងក្រោម។ ឡាស៊ែរដំណើរការក្នុងរបៀបដំណើរការដោយសេរី។ដូច្នេះរយៈពេលនៃជីពចរឡាស៊ែរគឺ \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\) ដែលមានរយៈពេលច្រើនប្រហែល \(1.5~\upmu \text {s } \) នីមួយៗ។ រូបរាងបណ្ដោះអាសន្ននៃជីពចរឡាស៊ែរ និងវិសាលគមរបស់វាមានស្រោមសំបុត្រដែលមានប្រេកង់ទាប និងប្រេកង់មធ្យម 0 MHz (ប្រេកង់ខ្ពស់)។ \) ដូចដែលបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 2.- ស្រោមសំបុត្រប្រេកង់ផ្តល់នូវកំដៅ និងការរលាយ និងហួតជាបន្តបន្ទាប់នៃសម្ភារៈ ខណៈដែលសមាសធាតុប្រេកង់ខ្ពស់ផ្តល់នូវការរំញ័រ ultrasonic ដោយសារតែឥទ្ធិពល photoacoustic ។ ទម្រង់រលកនៃជីពចរ ultrasonic ដែលបង្កើតដោយឡាស៊ែរត្រូវបានកំណត់ជាចម្បងដោយរូបរាងពេលវេលានៃអាំងតង់ស៊ីតេជីពចរឡាស៊ែរ។វាគឺពី \(7~\text {kHz}\) ដល់ \(2~\text {MHz}\) ហើយប្រេកង់កណ្តាលគឺ \(~ 0.7~\text {MHz}\)) សម្លេងសូរស័ព្ទដោយសារឥទ្ធិពល photoacoustic ត្រូវបានកត់ត្រាដោយប្រើឧបករណ៍បញ្ជូន piezoelectric broadband ដែលធ្វើពី polyvinylidene fluoride films។ វាមិនគួរបង្ហាញជាទម្រង់រលក 2 ទេ។ ជីពចរឡាស៊ែរគឺជាតួយ៉ាងនៃឡាស៊ែររបៀបដំណើរការដោយសេរី។
ការចែកចាយបណ្តោះអាសន្ននៃអាំងតង់ស៊ីតេជីពចរឡាស៊ែរ (ក) និងល្បឿននៃសំឡេងនៅផ្ទៃខាងក្រោយនៃគំរូ (ខ) វិសាលគមនៃជីពចរឡាស៊ែរ (គ) និងជីពចរ ultrasonic (ឃ) ជាមធ្យមមានជីពចរឡាស៊ែរជាង 300 (ខ្សែកោងក្រហម) សម្រាប់ជីពចរឡាស៊ែរតែមួយ (ខ្សែកោងពណ៌ខៀវ) ។
យើងអាចបែងចែកយ៉ាងច្បាស់នូវសមាសធាតុប្រេកង់ទាប និងប្រេកង់ខ្ពស់នៃការព្យាបាលសូរស័ព្ទដែលត្រូវគ្នាទៅនឹងស្រោមសំបុត្រប្រេកង់ទាបនៃជីពចរឡាស៊ែរ និងម៉ូឌុលប្រេកង់ខ្ពស់រៀងៗខ្លួន។ រលកនៃរលកសូរស័ព្ទដែលបង្កើតដោយស្រោមសំបុត្រជីពចរឡាស៊ែរ លើសពី 0\(cm)ដូច្នេះ ឥទ្ធិពលចម្បងនៃសមាសធាតុប្រេកង់ខ្ពស់នៃរលកសញ្ញាសូរស័ព្ទនៅលើ microstructure ត្រូវបានរំពឹងទុក។
ដំណើរការរូបវិទ្យានៅក្នុង SLM គឺស្មុគស្មាញ ហើយកើតឡើងក្នុងពេលដំណាលគ្នាលើមាត្រដ្ឋានលំហ និងបណ្ដោះអាសន្នផ្សេងៗគ្នា។ ដូច្នេះហើយ វិធីសាស្ត្រពហុមាត្រដ្ឋានគឺសមរម្យបំផុតសម្រាប់ការវិភាគទ្រឹស្តីនៃ SLM ។ គំរូគណិតវិទ្យាដំបូងគួរតែមានលក្ខណៈពហុរូបវិទ្យា។ មេកានិក និងរូបវិទ្យានៃពហុដំណាក់កាលមធ្យម "រលាយរាវ" ដែលធ្វើអន្តរកម្មជាមួយនឹងលក្ខណៈនៃឧស្ម័នអសកម្ម។ លក្ខណៈនៃឧស្ម័នអសកម្ម។
អត្រាកំដៅ និងត្រជាក់រហូតដល់ \(10^6~\text {K}/\text {s}\) /\text{ ដោយសារតែការ irradiation ឡាស៊ែរដែលបានធ្វើមូលដ្ឋានីយកម្មជាមួយនឹងដង់ស៊ីតេថាមពលរហូតដល់ \(10^{13}~\text {W} cm}^2\)។
វដ្តនៃការរលាយ - ភាពរឹងមានរយៈពេលពី 1 ទៅ \(10~\text {ms}\) ដែលរួមចំណែកដល់ការរឹងយ៉ាងឆាប់រហ័សនៃតំបន់រលាយកំឡុងពេលត្រជាក់។
ការឡើងកំដៅយ៉ាងលឿននៃផ្ទៃគំរូនាំឱ្យបង្កើតភាពតានតឹងកម្ដៅខ្ពស់នៅក្នុងស្រទាប់ផ្ទៃ។ ផ្នែកគ្រប់គ្រាន់ (រហូតដល់ 20%) នៃស្រទាប់ម្សៅត្រូវបានហួតយ៉ាងខ្លាំង63 ដែលបណ្តាលឱ្យមានបន្ទុកបន្ថែមលើផ្ទៃជាការឆ្លើយតបទៅនឹងការ ablation ឡាស៊ែរ។ ជាលទ្ធផល ភាពតានតឹងដែលបង្កឡើងធ្វើឱ្យខូចទ្រង់ទ្រាយធរណីមាត្រផ្នែកយ៉ាងខ្លាំង។ ការបង្កើតរលកស្ត្រេស ultrasonic ដែលសាយភាយចេញពីផ្ទៃទៅស្រទាប់ខាងក្រោម។ ដើម្បីទទួលបានទិន្នន័យបរិមាណត្រឹមត្រូវអំពីភាពតានតឹងក្នុងតំបន់ និងការចែកចាយសំពាធ ការក្លែងធ្វើ mesoscopic នៃបញ្ហាខូចទ្រង់ទ្រាយយឺតដែលភ្ជាប់ជាមួយកំដៅ និងការផ្ទេរម៉ាស់ត្រូវបានអនុវត្ត។
សមីការគ្រប់គ្រងនៃគំរូរួមមាន (1) សមីការផ្ទេរកំដៅមិនស្ថិតស្ថេរ ដែលចរន្តកំដៅអាស្រ័យទៅលើស្ថានភាពដំណាក់កាល (ម្សៅ រលាយ ប៉ូលីគ្រីស្តាលីន) និងសីតុណ្ហភាព (2) ការប្រែប្រួលនៃការខូចទ្រង់ទ្រាយយឺតបន្ទាប់ពី ablation បន្ត និងសមីការការពង្រីកកំដៅ។ បញ្ហាតម្លៃព្រំដែនត្រូវបានកំណត់ដោយលក្ខខណ្ឌពិសោធន៍។ ការផ្លាស់ប្តូរកំដៅនៃផ្ទៃឡាស៊ែរ កុងម៉ូលេតធីវី ហ្វ្លុយហ្សីប ​​flux. លំហូរម៉ាស់ត្រូវបានកំណត់ដោយផ្អែកលើការគណនានៃសម្ពាធចំហាយឆ្អែតនៃសម្ភារៈហួត។ ទំនាក់ទំនងភាពតានតឹង elastoplastic-strain ត្រូវបានប្រើដែលភាពតានតឹង thermoelastic គឺសមាមាត្រទៅនឹងភាពខុសគ្នានៃសីតុណ្ហភាព។ សម្រាប់ថាមពលបន្ទាប់បន្សំ \(300~\text {W}\), ប្រេកង់ \(10^5~\text {0\hzent \mficient) និង 10^5~\text {0 Hz}\mficient) ) នៃអង្កត់ផ្ចិតធ្នឹមដែលមានប្រសិទ្ធភាព។
រូបភាពទី 3 បង្ហាញពីលទ្ធផលនៃការក្លែងធ្វើលេខនៃតំបន់រលាយដោយប្រើគំរូគណិតវិទ្យាម៉ាក្រូស្កូប។ អង្កត់ផ្ចិតនៃតំបន់បញ្ចូលគ្នាគឺ \(200~\upmu \text {m}\) (\(100~\upmu \text {m}\) កាំ) និង \(40~\upmu \text {m}\) លទ្ធផលនៃផ្ទៃដែលបង្ហាញពីជម្រៅ 1 ។ K}\) ដោយសារតែកត្តាបណ្តោះអាសន្នខ្ពស់នៃម៉ូឌុលជីពចរ។ អត្រាកំដៅ \(V_h\) និងភាពត្រជាក់ \(V_c\) គឺស្ថិតនៅលើលំដាប់នៃ \(10^7\) និង \(10^6~\text {K}/\text {s}\) រៀងៗខ្លួន។ តម្លៃទាំងនេះគឺស្ថិតនៅក្នុងការព្រមព្រៀងគ្នាដ៏ល្អជាមួយលទ្ធផលនៃការវិភាគ \V_h ពីមុនរបស់យើង និង 6(V_h)។ នៅក្នុងការឡើងកំដៅយ៉ាងលឿននៃស្រទាប់ផ្ទៃ ដែលចរន្តកំដៅទៅស្រទាប់ខាងក្រោមមិនគ្រប់គ្រាន់ដើម្បីយកកំដៅចេញ។ ដូច្នេះហើយ នៅ \(t=26~\upmu \text {s}\) សីតុណ្ហភាពផ្ទៃខាងលើឡើងខ្ពស់រហូតដល់ \(4800~\text {K}\)។ ការហួតខ្លាំងនៃសម្ភារៈអាចបណ្តាលឱ្យមានសម្ពាធលើផ្ទៃសំណាក។
លទ្ធផលនៃការក្លែងធ្វើជាលេខនៃតំបន់រលាយនៃជីពចរឡាស៊ែរតែមួយនៅលើបន្ទះគំរូ 316L។ ពេលវេលាពីការចាប់ផ្តើមជីពចរទៅជម្រៅនៃអាងរលាយដែលឈានដល់តម្លៃអតិបរមាគឺ \(180~\upmu\text {s}\) isotherm\(T = T_L = 1723~\texts the solidary phase) ។ ឆ្លើយតបទៅនឹងភាពតានតឹងទិន្នផលដែលបានគណនាជាមុខងារនៃសីតុណ្ហភាពនៅក្នុងផ្នែកបន្ទាប់។ ដូច្នេះនៅក្នុងដែនរវាងអ៊ីសូលីនទាំងពីរ (isotherms\(T=T_L\) និង isobars\(\sigma =\sigma _V(T)\))) ដំណាក់កាលរឹងត្រូវបានទទួលរងនូវបន្ទុកមេកានិចខ្លាំង ដែលអាចនាំឱ្យមានការផ្លាស់ប្តូរនៅក្នុង microstructure ។
ឥទ្ធិពលនេះត្រូវបានពន្យល់បន្ថែមនៅក្នុងរូបភាពទី 4a ដែលកម្រិតសម្ពាធនៅក្នុងតំបន់រលាយត្រូវបានគ្រោងទុកជាមុខងារនៃពេលវេលា និងចំងាយពីផ្ទៃ។ ជាដំបូង ឥរិយាបថសម្ពាធគឺទាក់ទងទៅនឹងម៉ូឌុលនៃអាំងតង់ស៊ីតេជីពចរឡាស៊ែរដែលបានពិពណ៌នានៅក្នុងរូបភាពទី 2 ខាងលើ។ សម្ពាធអតិបរមា \text{s}\) នៃប្រហែល \(10~\text {MPa) ត្រូវបានសង្កេតឃើញនៅ}\)។ ការបញ្ចេញសម្ពាធក្នុងតំបន់នៅចំណុចត្រួតពិនិត្យមានលក្ខណៈលំយោលដូចគ្នាទៅនឹងប្រេកង់ \(500~\text {kHz}\)។ នេះមានន័យថារលកសម្ពាធអ៊ុលត្រាសោនត្រូវបានបង្កើតនៅលើផ្ទៃ ហើយបន្ទាប់មកបន្តពូជទៅក្នុងស្រទាប់ខាងក្រោម។
លក្ខណៈដែលបានគណនានៃតំបន់ខូចទ្រង់ទ្រាយនៅជិតតំបន់រលាយត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបទី 4b.Laser ablation និង thermoelastic stress បង្កើតរលក deformation elastic ដែលរីករាលដាលទៅក្នុងស្រទាប់ខាងក្រោម។ ដូចដែលអាចមើលឃើញពីរូបភាព មានពីរដំណាក់កាលនៃ stress generation។ កំឡុងដំណាក់កាលទីមួយនៃ \(t < 40 ~\upmu \text {s}\) ស្រដៀងនឹង MP \text {s}} ។ សម្ពាធលើផ្ទៃ។ ភាពតានតឹងនេះកើតឡើងដោយសារការកាត់ឡាស៊ែរ ហើយគ្មានភាពតានតឹងកម្ដៅត្រូវបានគេសង្កេតឃើញនៅក្នុងចំណុចត្រួតពិនិត្យទេ ដោយសារតំបន់ដែលរងផលប៉ះពាល់ដោយកំដៅដំបូងគឺតូចពេក។ នៅពេលដែលកំដៅត្រូវបានរលាយចូលទៅក្នុងស្រទាប់ខាងក្រោម ចំណុចត្រួតពិនិត្យបង្កើតភាពតានតឹងកម្ដៅខ្ពស់ខាងលើ \(40~\text {MPa}\) ។
កម្រិតស្ត្រេសដែលបានកែប្រែមានផលប៉ះពាល់យ៉ាងសំខាន់លើចំណុចប្រទាក់រាវរឹង ហើយអាចជាយន្តការគ្រប់គ្រងដែលគ្រប់គ្រងផ្លូវរឹង។ ទំហំនៃតំបន់ខូចទ្រង់ទ្រាយធំជាងតំបន់រលាយ 2 ទៅ 3 ដង។ ដូចបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 3 ទីតាំងនៃអ៊ីសូទែមរលាយ និងកម្រិតស្ត្រេសស្មើនឹងកម្លាំងសម្ពាធទិន្នផលត្រូវបានប្រៀបធៀបរវាង ir radized radiation area ។ 300 និង \(800~\upmu \text {m}\) អាស្រ័យលើពេលវេលាភ្លាមៗ។
ដូច្នេះ ម៉ូឌុលស្មុគស្មាញនៃការស្រោបដោយឡាស៊ែរនាំឱ្យមានប្រសិទ្ធិភាព ultrasonic។ ផ្លូវជ្រើសរើសមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធគឺខុសគ្នាបើប្រៀបធៀបទៅនឹង SLM ដោយគ្មានការផ្ទុក ultrasonic ។ តំបន់មិនស្ថិតស្ថេរដែលខូចទ្រង់ទ្រាយនាំឱ្យមានវដ្តនៃការបង្ហាប់ និងការលាតសន្ធឹងតាមកាលកំណត់ក្នុងដំណាក់កាលរឹង។ ដូច្នេះការបង្កើតព្រំដែនគ្រាប់ធញ្ញជាតិថ្មី និងព្រំប្រទល់ subgrain ក្លាយជាការសន្និដ្ឋានដែលអាចធ្វើទៅបាន។ លទ្ធភាពក្នុងការរចនាគំរូ SLM ដែលជំរុញដោយអ៊ុលត្រាសោនដែលជំរុញដោយអ៊ុលត្រាសោនដែលជំរុញដោយជីពចរ។ ក្នុងករណីនេះ អាំងឌុចទ័រ piezoelectric 26 ដែលប្រើនៅកន្លែងផ្សេងទៀតអាចត្រូវបានដកចេញ។
(a) សម្ពាធជាមុខងារនៃពេលវេលា គណនានៅចម្ងាយខុសគ្នាពីផ្ទៃ 0, 20 និង \(40~\upmu \text {m}\) តាមអ័ក្សនៃស៊ីមេទ្រី។(b) ភាពតានតឹងដែលពឹងផ្អែកលើពេលវេលា Von Mises គណនាក្នុងម៉ាទ្រីសរឹងនៅចម្ងាយ 70, 120 និង \(អត្ថបទ 170~\upmu) \(អត្ថបទ 170~\upmu)
ការពិសោធន៍ត្រូវបានធ្វើឡើងនៅលើបន្ទះដែកអ៊ីណុក AISI 321H ដែលមានទំហំ \(20\times 20\times 5~\text {mm}\)។ បន្ទាប់ពីជីពចរឡាស៊ែរនីមួយៗ ចានផ្លាស់ទី \(50~\upmu \text {m}\) ហើយចង្កេះកាំរស្មីឡាស៊ែរនៅលើផ្ទៃគោលដៅគឺប្រហែល \(100~\upmu) ។ ការរលាយនៃសម្ភារៈកែច្នៃសម្រាប់ការចម្រាញ់គ្រាប់ធញ្ញជាតិ។ ក្នុងគ្រប់ករណីទាំងអស់ តំបន់ដែលរលាយត្រូវបានបន្លឺឡើង អាស្រ័យលើធាតុផ្សំនៃលំយោលនៃវិទ្យុសកម្មឡាស៊ែរ។ នេះបណ្តាលឱ្យមានការថយចុះច្រើនជាង 5 ដងនៅក្នុងតំបន់គ្រាប់ធញ្ញជាតិជាមធ្យម។ រូបភាពទី 5 បង្ហាញពីរបៀបដែលរចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូនៃតំបន់រលាយដោយឡាស៊ែរមានការផ្លាស់ប្តូរជាមួយនឹងចំនួននៃវដ្តនៃការរលាយជាបន្តបន្ទាប់ (ឆ្លងកាត់) ។
គ្រោងរង (a,d,g,j) និង (b,e,h,k) - រចនាសម្ព័ន្ធខ្នាតតូចនៃតំបន់រលាយឡាស៊ែរ គម្រោងរង (c,f,i,l) - ការចែកចាយតំបន់នៃគ្រាប់ធញ្ញជាតិពណ៌។ការដាក់ស្រមោលតំណាងឱ្យភាគល្អិតដែលប្រើដើម្បីគណនាអ៊ីស្តូក្រាម។ ពណ៌ត្រូវគ្នាទៅនឹងតំបន់គ្រាប់ធញ្ញជាតិ (សូមមើលរបារពណ៌នៅផ្នែកខាងលើនៃអ៊ីស្តូក្រាម។ ចំណុចរង (ac) ត្រូវគ្នាទៅនឹងដែកអ៊ីណុកដែលមិនបានព្យាបាល ហើយផ្នែករង (df), (gi), (jl) ត្រូវគ្នាទៅនឹង 1, 3 និង 5 remelts ។
ដោយសារថាមពលជីពចរឡាស៊ែរមិនផ្លាស់ប្តូររវាងការឆ្លងកាត់ជាបន្តបន្ទាប់ ជម្រៅនៃតំបន់រលាយគឺដូចគ្នា។ ដូច្នេះ ឆានែលបន្តបន្ទាប់ "គ្របដណ្តប់" ទាំងស្រុងនូវធាតុមុននេះ។ ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ អ៊ីស្តូក្រាមបង្ហាញថាផ្ទៃដីគ្រាប់ធញ្ញជាតិមធ្យម និងមធ្យមថយចុះជាមួយនឹងការកើនឡើងចំនួនឆ្លងកាត់។ នេះអាចបង្ហាញថា ឡាស៊ែរធ្វើសកម្មភាពលើស្រទាប់ខាងក្រោមជាជាងការរលាយ។
ការចម្រាញ់គ្រាប់ធញ្ញជាតិអាចបណ្តាលមកពីការត្រជាក់យ៉ាងឆាប់រហ័សនៃអាងរលាយ 65។ ការពិសោធន៍មួយផ្សេងទៀតត្រូវបានអនុវត្តដែលផ្ទៃនៃបន្ទះដែកអ៊ីណុក (321H និង 316L) ត្រូវបានប៉ះពាល់នឹងវិទ្យុសកម្មឡាស៊ែររលកបន្តក្នុងបរិយាកាស (រូបភាពទី 6) និងសុញ្ញកាស (រូបភាព 7)។ ថាមពលឡាស៊ែរជាមធ្យម (300 W, ជម្រៅនៃការពិសោធន៍គឺ 100 និង 100) រៀងគ្នា :YAG laser នៅក្នុងរបៀបដំណើរការដោយសេរី។ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ រចនាសម្ព័ន្ធជួរឈរធម្មតាត្រូវបានគេសង្កេតឃើញ។
រចនាសម្ព័ន្ធខ្នាតតូចនៃតំបន់រលាយនៃឡាស៊ែរនៃឡាស៊ែររលកបន្ត (ថាមពលថេរ 300 W, ល្បឿនស្កេន 200 mm/s, ដែកអ៊ីណុក AISI 321H)។
(ក) រចនាសម្ព័ន្ធខ្នាតតូច និង (ខ) រូបភាពបំភាយអេឡិចត្រុងនៃតំបន់ដែលរលាយដោយឡាស៊ែរនៅក្នុងកន្លែងទំនេរជាមួយនឹងឡាស៊ែររលកបន្ត (ថាមពលថេរ 100 W, ល្បឿនស្កេន 200 mm/s, ដែកអ៊ីណុក AISI 316L)\ (\sim 2~\text {mbar}\) ។
ដូច្នេះវាត្រូវបានបង្ហាញយ៉ាងច្បាស់ថាម៉ូឌុលស្មុគស្មាញនៃអាំងតង់ស៊ីតេជីពចរឡាស៊ែរមានឥទ្ធិពលយ៉ាងសំខាន់លើ microstructure លទ្ធផល។ យើងជឿថាឥទ្ធិពលនេះគឺជាមេកានិចនៅក្នុងធម្មជាតិ ហើយកើតឡើងដោយសារតែការបង្កើតរំញ័រ ultrasonic ដែលរីករាលដាលពីផ្ទៃ irradiated នៃការរលាយជ្រៅទៅក្នុងគំរូ។ លទ្ធផលស្រដៀងគ្នានេះត្រូវបានគេទទួលបាននៅក្នុង 13, 26, 36no អេឡិចត្រូត 66 ដឺក្រេពីខាងក្រៅ អ៊ុលត្រាសោននៅក្នុងវត្ថុធាតុផ្សេងៗរួមមាន Ti-6Al-4V យ៉ាន់ស្ព័រ 26 និងដែកអ៊ីណុក 34 លទ្ធផលនៃយន្តការដែលអាចកើតមានត្រូវបានប៉ាន់ស្មានដូចខាងក្រោម។ អ៊ុលត្រាសោខ្លាំងអាចបណ្តាលឱ្យ cavitation សូរស័ព្ទ ដូចដែលបានបង្ហាញនៅក្នុង ultrafast នៅក្នុង situ synchrotron X-ray imaging. ការដួលរលំនៃពពុះ cavitation ជាវេនបង្កើតរលកឆក់នៅក្នុងសម្ភារៈ 1 MP moltenucha (6) រលកនៃសម្ពាធ។ s អាចមានកម្លាំងគ្រប់គ្រាន់ដើម្បីជំរុញការបង្កើតស្នូលដំណាក់កាលរឹងដែលមានទំហំដ៏សំខាន់នៅក្នុងអង្គធាតុរាវដែលរំខានដល់រចនាសម្ព័ន្ធគ្រាប់ធញ្ញជាតិ columnar ធម្មតានៃការផលិតសារធាតុបន្ថែមស្រទាប់ដោយស្រទាប់។
នៅទីនេះ យើងស្នើយន្តការមួយផ្សេងទៀតដែលទទួលខុសត្រូវចំពោះការកែប្រែរចនាសម្ព័ន្ធដោយ sonication ខ្លាំង។ ភ្លាមៗបន្ទាប់ពីការរឹង សម្ភារៈគឺនៅសីតុណ្ហភាពខ្ពស់ជិតចំណុចរលាយ និងមានភាពតានតឹងទិន្នផលទាបបំផុត។ រលក ultrasonic ខ្លាំងអាចបណ្តាលឱ្យលំហូរផ្លាស្ទិចដើម្បីផ្លាស់ប្តូររចនាសម្ព័ន្ធគ្រាប់ធញ្ញជាតិនៃកំដៅក្តៅ ដែលគ្រាន់តែជាសម្ភារៈរឹង។ ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ ទិន្នន័យពិសោធន៍ដែលអាចទុកចិត្តបាននៅលើសីតុណ្ហភាព 1 K \u003d ភាពអាស្រ័យមិនមានកម្រិត 0 ) (សូមមើលរូបភាពទី 8)។ ដូច្នេះហើយ ដើម្បីសាកល្បងសម្មតិកម្មនេះ យើងបានអនុវត្តការក្លែងធ្វើឌីណាមិកម៉ូលេគុល (MD) នៃសមាសធាតុ Fe-Cr-Ni ស្រដៀងទៅនឹងដែកថែប AISI 316 L ដើម្បីវាយតម្លៃឥរិយាបថស្ត្រេសទិន្នផលនៅជិតចំណុចរលាយ។ ដើម្បីគណនាភាពតានតឹងទិន្នផល យើងបានប្រើ MD shear stress 702 បច្ចេកទេសលម្អិតនៅក្នុងអន្តរកម្ម MD 7 702 បច្ចេកទេសលម្អិតនៅក្នុងអន្តរកម្ម យើងបានប្រើ Embedded Atomic Model (EAM) ពីការក្លែងធ្វើ 74.MD ត្រូវបានអនុវត្តដោយប្រើលេខកូដ LAMMPS 75,76.ព័ត៌មានលម្អិតនៃការក្លែងធ្វើ MD នឹងត្រូវបានបោះផ្សាយនៅកន្លែងផ្សេង។ លទ្ធផលការគណនា MD នៃភាពតានតឹងទិន្នផលជាមុខងារនៃសីតុណ្ហភាពត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 8 រួមជាមួយនឹងទិន្នន័យពិសោធន៍ដែលមាន និងការវាយតម្លៃ 78,78,77,78,77
ទិន្នផលភាពតានតឹងសម្រាប់ដែកអ៊ីណុក austenitic ថ្នាក់ទី 316 AISI និងសមាសភាពគំរូធៀបនឹងសីតុណ្ហភាពសម្រាប់ការពិសោធ MD។ ការវាស់វែងពិសោធន៍ពីឯកសារយោង៖ (a) 77, (b) 78, (c) 79, (d) 80, (e) 81.refer to.(f)82 គឺជាគំរូរង្វាស់នៃភាពតានតឹងផ្នែកបន្ថែមនៃខ្សែបន្ទាត់នៃភាពតានតឹងក្នុងរយៈការពឹងផ្អែកលើឡាស៊ែរ។ ការផលិតដែលមានលក្ខណៈវិជ្ជមាន។ លទ្ធផលនៃការក្លែងធ្វើ MD ខ្នាតធំនៅក្នុងការសិក្សានេះត្រូវបានកំណត់ថាជា \(\vartriangleft\) សម្រាប់គ្រីស្តាល់តែមួយដែលគ្មានពិការភាព និង \(\vartriangleright\) សម្រាប់គ្រាប់ធញ្ញជាតិដែលកំណត់ដោយគិតគូរពីទំហំគ្រាប់ធញ្ញជាតិជាមធ្យមតាមរយៈវិមាត្រទំនាក់ទំនង Hall-Petch\(d = 50~\upmu) \text {m.
វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថានៅ \(T>1500~\text {K}\) ភាពតានតឹងទិន្នផលធ្លាក់ចុះខាងក្រោម \(40~\text {MPa}\)។ ម៉្យាងវិញទៀត ការប៉ាន់ស្មានព្យាករណ៍ថាទំហំអ៊ុលត្រាសោនដែលបង្កើតដោយឡាស៊ែរលើសពី \(40~\text {MPa}\) (សូមមើលរូបភព។ 4b) ដែលវាគ្រប់គ្រាន់ដើម្បីជំរុញលំហូរប្លាស្ទិកដែលរឹង។
ការបង្កើតមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធនៃដែកអ៊ីណុក austenitic 12Cr18Ni10Ti (AISI 321H) កំឡុងពេល SLM ត្រូវបានស៊ើបអង្កេតដោយពិសោធន៍ដោយប្រើប្រភពឡាស៊ែរដែលមានអាំងតង់ស៊ីតេស្មុគស្មាញ។
ការកាត់បន្ថយទំហំគ្រាប់ធញ្ញជាតិនៅក្នុងតំបន់រលាយឡាស៊ែរត្រូវបានរកឃើញដោយសារតែការរលាយឡាស៊ែរជាបន្តបន្ទាប់បន្ទាប់ពីឆ្លងកាត់ 1, 3 ឬ 5 ។
ការធ្វើគំរូម៉ាក្រូស្កូបបង្ហាញថាទំហំប៉ាន់ស្មាននៃតំបន់ដែលការខូចទ្រង់ទ្រាយអ៊ុលត្រាសោអាចជះឥទ្ធិពលជាវិជ្ជមានដល់ផ្នែកខាងមុខនៃការរឹងគឺរហូតដល់ \(1~\text {mm}\) ។
គំរូមីក្រូទស្សន៍ MD បង្ហាញថាកម្លាំងទិន្នផលនៃដែកអ៊ីណុក AISI 316 austenitic ត្រូវបានកាត់បន្ថយយ៉ាងខ្លាំងទៅ \(40~\text {MPa}\) នៅជិតចំណុចរលាយ។
លទ្ធផលដែលទទួលបានបង្ហាញពីវិធីសាស្រ្តសម្រាប់គ្រប់គ្រងមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធនៃសម្ភារៈដោយប្រើដំណើរការឡាស៊ែរដែលបានកែប្រែស្មុគ្រស្មាញ និងអាចបម្រើជាមូលដ្ឋានសម្រាប់ការបង្កើតការកែប្រែថ្មីនៃបច្ចេកទេស SLM ដែលជំរុញ។
Liu, Y. et al. ការវិវឌ្ឍន៍នៃរចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូ និងលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចនៃសមាសធាតុ TiB2/AlSi10Mg នៅក្នុងការរលាយដោយឡាស៊ែរជ្រើសរើស [J].J.Alloys.compound.853, 157287. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2020.157287 (2021) ។
Gao, S. et al.Recrystallization grain boundary engineering of laser selective melting of 316L stainless steel [J] ។Journal of Alma Mater.200, 366–377.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2020.09.015 (2020)។
Chen, X. & Qiu, C. ក្នុងការអភិវឌ្ឍន៍ microstructures សាំងវិចជាមួយនឹងភាពប្រសើរឡើងនៃ ductility ដោយការកំដៅឡាស៊ែរឡើងវិញនៃ alloys.science.Rep.10, 15870.https://doi.org/10.1038/s41598-020-72627-x (2020) ។
Azarniya, A. et al. ការផលិតបន្ថែមនៃផ្នែក Ti-6Al-4V ដោយការទម្លាក់លោហៈឡាស៊ែរ (LMD): ដំណើរការ រចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូ និងលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិច។J.Alloys.compound.804, 163–191.https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2019.04.255 (2019) ។
Kumara, C. et al. ការបង្កើតគំរូមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធនៃម្សៅដែកឡាស៊ែរដឹកនាំការបំប្លែងថាមពលនៃ Alloy 718.Add to.manufacture.25, 357–364.https://doi.org/10.1016/j.addma.2018.11.024 (2019)។
Busey, M. et al.Parametric Neutron Bragg Edge Imaging Imaging Study of Additively Manufactured Samples Treated by Laser Shock Peening.science.Rep.11, 14919.https://doi.org/10.1038/s41598-021-94455-3 (2021)។
Tan, X. et al.Gradient microstructure and mechanical properties of Ti-6Al-4V additively fabricated by electron beam melting.Alma Mater Journal.97, 1-16.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.06.036 (2015)។