Nature.com сайтына киргениңиз үчүн рахмат. Сиз колдонуп жаткан серепчи версиясы CSS үчүн чектелген колдоого ээ. Мыкты тажрыйба үчүн жаңыртылган браузерди колдонууну сунуштайбыз (же Internet Explorerде шайкештик режимин өчүрүү). Ошол эле учурда, колдоо үзгүлтүксүз болушу үчүн, биз сайтты стилдерсиз жана JavaScriptсиз көрсөтөбүз.
Тажрыйбалар төрт жантайыңкы цилиндрдик таякчалардын туурасынан кеткен сызыктары менен тосулган тик бурчтуу каналда жүргүзүлдү. Таяктын борбордук бетиндеги басым жана канал боюнча басымдын төмөндөшү стержендин жантайыш бурчунун өзгөрүшү менен өлчөнөт. Үч түрдүү диаметрдеги таякчалардын жыйындысы сыналды. Өлчөө натыйжалары импульстун сакталышы принцибинин жана жарым-жартылай генерацияланган өлчөмдөрдүн импульстун генерациялоо принцибинин жардамы менен талданат. Бул системанын критикалык жерлериндеги басымды таякчанын мүнөздүү өлчөмдөрү менен байланыштырат. Көз карандысыздык принциби ар кандай жерлерде басымды мүнөздөгөн Эйлер сандарынын көбү үчүн сактала тургандыгы аныкталган, башкача айтканда, басым стерженьге нормалдуу кириш ылдамдыгынын проекциясын колдонуу менен өлчөмсүз болсо, топтом түшүү бурчуна көз каранды эмес.Алынган жарым эмпирикалык корреляция окшош гидравликаны долбоорлоо үчүн колдонулушу мүмкүн.
Көптөгөн жылуулук жана масса өткөргүч түзүлүштөр модулдардын, каналдардын же клеткалардын жыйындысынан турат, алар аркылуу суюктуктар аздыр-көптүр татаал ички түзүлүштөрдө, мисалы, таякчалар, буферлер, кошумчалар ж.б. сандык симуляциялар үчүн ал мүмкүнчүлүктөр жана приборлорду миниатюризациялоо күчөп баратат. Басымдын ички бөлүштүрүлүшү жана жоготуулары боюнча акыркы эксперименталдык изилдөөлөр ар кандай формадагы кабыргалар 1, электрохимиялык реактор клеткалары 2, капиллярлардын таруусу 3 жана решеткалуу рамка материалдары менен оройланган каналдарды камтыйт.
Эң кеңири таралган ички структуралар бирдик модулдары аркылуу талаштуу цилиндрдик таякчалар, же пакеттелген же изоляцияланган. Жылуулук алмаштыргычтарда бул конфигурация кабык тарабында мүнөздүү болуп саналат.Shell тараптагы басымдын төмөндөшү буу генераторлору, конденсаторлор жана evaporators.In акыркы изилдөөсү сыяктуу жылуулук алмаштыргычтардын дизайнына байланыштуу., Wang et al.5 rods.Liu et al.6 тандемдик конфигурациясында кайра кошулуу жана биргелешип ажыратуу агымы мамлекеттерин тапты.
Күтүлгөндөй, цилиндр банкынын гидравликалык иштешине таасир этүүчү бир катар конфигурация факторлору бар: жайгашуунун түрү (мисалы, тепкичтүү же сызык), салыштырмалуу өлчөмдөр (мисалы, бийиктик, диаметр, узундук) жана жантаюу бурчу, жана башкалардын арасында. Бир нече авторлор жакында жасалган геометриялык изилдөөнүн эффекттерин басып алуу үчүн дизайнды жетектөө үчүн өлчөмсүз критерийлерди табууга көңүл бурушкан.7 103 жана 104 ортосундагы тандем жана тепкичтүү массивдерди жана Рейнольдс сандарын колдонуу менен башкаруу параметри катары бирдик клетканын узундугун колдонуу менен эффективдүү көзөнөктүүлүк моделин сунуштады. Snarski8 суунун туннелиндеги цилиндрге туташтырылган акселерометрлерден жана гидрофондордон тартып кубаттуулук спектрин кантип изилдеген.9 аба агымындагы цилиндрдик таякчанын айланасындагы дубал басымынын бөлүштүрүлүшүн изилдеген.Митяков ж.б.10 стерео PIV.Alam et al.11 Рейнольдс саны менен геометриялык катыштын куюн төгүүсүнө тийгизген таасирине көңүл буруп, тандем цилиндрлерин ар тараптуу изилдөө жүргүзүштү. Алар беш абалды, тактап айтканда, кулпулоо, үзгүлтүксүз кулпу, бөгөттөө жок, субгармоникалык кулпулоо жана жылма катмардын кайра кошулуу абалын аныктай алышты. nders.
Жалпысынан алганда, бирдик клетканын гидравликалык иштеши ички түзүлүштүн конфигурациясынан жана геометриясынан көз каранды болот, адатта конкреттүү эксперименттик өлчөөлөрдүн эмпирикалык корреляциялары менен аныкталат. Мезгилдүү компоненттерден турган көптөгөн түзүлүштөрдө агымдын схемалары ар бир клеткада кайталанат, ошондуктан өкүлчүлүк клеткаларга тиешелүү маалымат бул структуралардын жалпы гидравликалык жүрүм-турумун чагылдыруу үчүн колдонулушу мүмкүн. сактоо принциптери колдонулат, көп учурда азайтылышы мүмкүн. Типтүү мисал, тешик плитасы үчүн разряд теңдемеси 15. Ийилген таякчалардын өзгөчө учурда, чектелген же ачык агымда болобу, кызыктуу критерий адабиятта көп келтирилген жана дизайнерлер тарабынан колдонулган үстөмдүк кылуучу гидравликалык чоңдук (мисалы, басымдын төмөндөшү, күч, агымдын жыштыгына жана жыштыкка төккөн куюн, ж.б.). цилиндр огу. Бул көбүнчө көз карандысыздык принциби деп аталат жана агымдын динамикасы биринчи кезекте агып келүүчү нормалдуу компонент менен шартталган жана цилиндр огу менен тегизделген октук компоненттин таасири анча деле маанилүү эмес деп болжолдойт. Адабиятта бул критерийдин жарактуулугу боюнча консенсус жок болсо да, ал көп учурларда типтүү эксперименттер боюнча иштиктүү баа берүүнү камсыз кылат. көз карандысыз принциптин негиздүүлүгүнө куюндан келип чыккан титирөө16 жана бир фазалуу жана эки фазалуу орточо сүйрөө417 кирет.
Бул иште, төрт жантайыңкы цилиндрдик таякчалардын туурасынан сызыгы бар каналдагы ички басымды жана басымдын төмөндөшүн изилдөөнүн натыйжалары келтирилген. Жантайылуу бурчун өзгөртүү менен ар түрдүү диаметрдеги үч таякчаны өлчөө. Жалпы максат – стержень бетиндеги басымдын бөлүштүрүлүшүнүн механизмин изилдөө. Көз карандысыздык принцибинин негиздүүлүгүн баалоо үчүн импульстун сакталышы. Акырында, окшош гидравликалык түзүлүштөрдү долбоорлоо үчүн колдонула турган өлчөмсүз жарым эмпирикалык корреляциялар түзүлөт.
Эксперименттик орнотуу октук желдеткич тарабынан берилген аба агымын кабыл алган тик бурчтуу сыноо бөлүгүнөн турган. Сыноо бөлүмү 1е-сүрөттө көрсөтүлгөндөй, каналдын дубалдарына камтылган эки параллелдүү борбордук таяктан жана эки жарым таяктан турган бирдикти камтыйт, бардыгы бирдей диаметрге ээ. 1a–e фигураларында деталдуу геометрия жана эксперимент орнотуу процессинин ар бир бөлүгүнүн өлчөмдөрү көрсөтүлгөн3Fig.
a Киргизүү бөлүмү (узундугу мм). Openscad 2021.01, openscad.org.Негизги сыноо бөлүмүн (узундугу мм) колдонуу менен б түзүңүз. Openscad 2021.01 менен түзүлдү, openscad.org Негизги сыноо бөлүгүнүн кесилишинин көрүнүшү (узундугу мм). ).Openscad 2021.01 менен түзүлгөн, openscad.org тесттер бөлүмүнүн жарылган көрүнүшү e. Openscad 2021.01 менен түзүлгөн, openscad.org.
Ар түрдүү диаметрдеги таякчалардын үч топтому сыналды. 1-таблицада ар бир иштин геометриялык мүнөздөмөлөрү келтирилген. Таякчалар агымдын багытына карата бурчу 90° жана 30° (сүрөт 1b жана 3) ортосунда өзгөрүп турушу үчүн транспортторго орнотулган. .
Сыноо бөлүгүнүн кириш агымынын ылдамдыгы 2-сүрөттө көрсөтүлгөндөй калибрленген вентури менен өлчөнгөн жана DP Cell Honeywell SCX аркылуу көзөмөлдөнгөн. Сыноо бөлүгүнүн чыгыш жериндеги суюктуктун температурасы PT100 термометри менен өлчөнгөн жана 45±1°Cде көзөмөлдөнгөн. Тегиз ылдамдыктын тегиз бөлүштүрүлүшүн камсыз кылуу үчүн жана канал аркылуу суунун айлануу күчүн азайтуу үчүн, канал аркылуу агып чыгуучу күчтү азайтат. металл экрандар.Акыркы экран менен таяктын ортосунда болжол менен 4 гидравликалык диаметрдеги отуруу аралыгы колдонулган жана розетка узундугу 11 гидравликалык диаметрди түзгөн.
Кирүүчү агымдын ылдамдыгын өлчөө үчүн колдонулган Venturi түтүгүнүн схемалык диаграммасы (узундугу миллиметрде). Openscad 2021.01, openscad.org менен түзүлгөн.
Сынак секциясынын орто тегиздигинде 0,5 мм басым кран аркылуу борбордук таяктын беттеринин бириндеги басымды көзөмөлдөңүз. Крандын диаметри 5° бурчтук аралыкка туура келет;ошондуктан бурчтук тактык болжол менен 2 °. Мониторингге алынган таякча 3-сүрөттө көрсөтүлгөндөй, өз огунун айланасында айланышы мүмкүн. Сыноо бөлүгүнө кире бериштеги стержендин бетинин басымы менен басымдын ортосундагы айырма дифференциалдык DP Cell Honeywell SCX сериясы менен өлчөнөт. Бул басымдын айырмасы ар бир тилке үчүн өлчөнөт, ар түрдүү агымдын бурчтугу \) жана бурч \\c ).
агым орнотуулары.Канал дубалдары боз түстө көрсөтүлгөн. Агым солдон оңго карай агып, таякча менен тосулуп турат. “А” көрүнүшү таяк огуна перпендикуляр экенин эске алыңыз. Сырткы таякчалар каптал каналдын дубалдарына жарым-жартылай киргизилген. Жантайтуу бурчун өлчөө үчүн транспортектор колдонулат \(\alpha Open \.
Эксперименттин максаты – ар кандай азимуттар жана ылдыйлар үчүн каналдын кире бериштеринин ортосундагы басымдын төмөндөшүн жана борбордук таякчанын бетиндеги басымды, \(\тета\) жана \(\альфа\) өлчөө жана чечмелөө. Натыйжаларды жалпылоо үчүн дифференциалдык басым Эйлердин саны катары өлчөмсүз түрдө көрсөтүлөт:
мында \(\rho \) суюктуктун тыгыздыгы, \({u}_{i}\) орточо кирүүчү ылдамдык, \({p}_{i}\) - кирүүчү басым жана \({p }_{ w}\) - стержень дубалынын берилген чекитиндеги басым. Кирүүчү ылдамдык клапандын ачылышынын үч түрдүү диапазонунда жана 6m0c менен аныкталат. /s, каналдын Рейнольдс санына туура келет, \(Re\equiv {u}_{i}H/\nu \) (бул жерде \(H\) - каналдын бийиктиги, жана \(\nu \) кинематикалык илешкектүүлүк) 40,000 менен 67,000 ортосунда. Таякча Рейнольдс саны (\(Re\\n0)2ден {u}_{nu}v 5 чейин 500.Вентуриде жазылган сигналдардын салыштырмалуу стандарттык четтөөсү менен бааланган турбуленттүүлүктүн интенсивдүүлүгү орто эсеп менен 5% түзөт.
4-сүрөттө \({Eu}_{w}\) азимут бурчунун \(\theta \) менен корреляциясы көрсөтүлгөн, \(\альфа \) = 30°, 50° жана 70° менен параметрленген. Өлчөөлөр таякчанын диаметрине жараша үч көз карандысыз графикке бөлүнөт. .θ га жалпы көз карандылык тегерек тоскоолдуктун периметри боюнча дубалдын басымынын кадимки тенденциясына ылайык келет. Агымга караган бурчтарда, б.а. θ 0 ден 90°ка чейин, таяк дубалынын басымы төмөндөйт, 90° минимумга жетет, бул ылдамдыгы эң чоң болгон таякчалардын ортосундагы боштукка туура келет. 100 ° чейин, андан кийин басым улам таяк дубалдын арткы чек катмарынын бөлүү үчүн бирдей бойдон калууда. Мисалы, Коанда таасири катары чектеш кыркуу катмарларынан мүмкүн болгон бузуулар, деп болжолдойт минималдуу басымдын бурчу эч кандай өзгөрүү жок экенин белгилешет.
Ар кандай жантаюу бурчтары жана таякчанын диаметрлери үчүн таяктын айланасындагы дубалдын Эйлер санынын өзгөрүшү. Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info менен түзүлгөн.
Төмөндө биз Эйлер сандарын геометриялык параметрлер менен гана баалоого болот деген божомолдун негизинде натыйжаларды талдайбыз, б.а., өзгөчөлүктүн узундугу \(d/g\) жана \(d/H\) (бул жерде \(H\) каналдын бийиктиги) жана жантаюу \(\альфа \). Элдик практикалык эреже суюктуктун кыймылдын күчү менен аныкталат. ity таяк огуна перпендикуляр, \({u}_{n}={u}_{i}\mathrm {sin} \alpha \) .Бул кээде көз карандысыздык принциби деп аталат. Кийинки анализдин максаттарынын бири бул принцип агым жана тоскоолдуктар жабык каналдар менен чектелген биздин ишибизге тиешелүүбү же жокпу, изилдөө.
Аралык таякча бетинин алдыңкы жагында өлчөнгөн басымды карап көрөлү, б.а. θ = 0. Бернулли теңдемеси боюнча, бул абалдагы басым \({p}_{o}\) канааттандырат:
мында \({u}_{o}\) θ = 0 болгон таякчанын дубалынын жанындагы суюктуктун ылдамдыгы жана биз салыштырмалуу аз кайтарылгыс жоготууларды кабыл алабыз. Динамикалык басым кинетикалык энергия мөөнөтүндө көз каранды эмес экенин эске алыңыз. Эгерде \({u}_{o}\) бош болсо (б.а. токтоп турган шарт), Эйлер саны =\4 боюнча байкалышы мүмкүн. 0\) натыйжада \({Eu}_{w}\) бул мааниге жакын, бирок так эмес, айрыкча чоңураак чөкүү бурчтары үчүн. Бул таяктын бетиндеги ылдамдык \(\theta =0\) учурда жоголбой турганын көрсөтүп турат, ал стержендин түзүүчү сызыктарынын өйдө ийилиши менен басылышы мүмкүн. экинчилик рециркуляция, ылдыйда октук ылдамдыкты жогорулатуу жана үстү жагында ылдамдыкты азайтуу. Жогорудагы четтөөнүн чоңдугу валга кирүү ылдамдыгынын проекциясы деп эсептесек (б.а. \({u}_{i}\mathrm{cos}\alpha \)), Эйлер саны тиешелүү натыйжа:
5-сүрөт теңдемелерди салыштырат.(3) Ал тиешелүү эксперименттик маалыматтар менен жакшы шайкештигин көрсөтөт. Орточо четтөө 25%, ишеним деңгээли 95% түздү. Теңдемеге көңүл буруңуз.(3) Көз карандысыздык принцибине ылайык. Ошо сыяктуу эле, 6-сүрөт Эйлер саны сыноонун арткы бетиндеги басымга туура келерин көрсөтүп турат, {0} сегмент, \({p}_{e}\), Ошондой эле \({\mathrm{sin}}^{2}\alpha \) пропорционалдуу тенденцияны ээрчийт.Бирок, эки учурда тең коэффицент таякчанын диаметринен көз каранды, анткени ал акылга сыярлык, анткени акыркысы тоскоол болгон аймакты аныктайт. Бул өзгөчөлүк тешиктин басымынын төмөндөшүнө окшош. таякчалардын ортосундагы боштук ойнойт.Мында басым дроссельде олуттуу төмөндөйт жана артка карай кеңейген сайын жарым-жартылай калыбына келет. Чектөө таяк огуна перпендикуляр болгон бөгөт катары эске алынып, таяктын алдыңкы жана арткы тарабынын ортосундагы басымдын төмөндөшүн 18 деп жазууга болот:
мында \({c}_{d}\) - θ = 90° жана θ = 180° ортосундагы жарым-жартылай басымдын калыбына келишин түшүндүрүүчү сүйрөө коэффициенти, жана \({A}_{m}\) жана \ ({A}_{f}\) - таяк огуна перпендикуляр узундуктагы минималдуу эркин кесилиш, жана анын диаметри \{_} роонкага болгон мамилеси \{_} Сол (g+d\right)/g\).Тийиштүү Эйлер сандары:
Дубал Эйлер саны \(\theta =0\) дип функциясы катары. Бул ийри сызык теңдемеге туура келет.(3). Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info менен түзүлгөн.
Wall Эйлер саны өзгөрөт, \(\theta =18{0}^{o}\) (толук белги) жана чыгуу (бош белги) менен дип. Бул ийри сызыктар көз карандысыздык принцибине туура келет, б.а. \(Eu\propto {\mathrm{sin}}^{2}\alpha \).Gnuplot.4 менен түзүлгөн, www.infog.up.
7-сүрөттө \({Eu}_{0-180}/{\mathrm{sin}}^{2}\alpha \) боюнча \(d/g\) көз карандылыгы көрсөтүлгөн, бул өтө Жакшы ырааттуулукту (5). сыноо бөлүгүнүн кириш жана чыгуу ортосундагы жалпы басымдын төмөндөшү окшош тенденцияны ээрчийт, бирок тилке менен каналдын чыгышынын ортосундагы арткы мейкиндикте басымдын калыбына келишин эске алган ар кандай коэффициенттер менен. Тиешелүү сүйрөө коэффициенти \({c}_{d}=1,00\pm 0,05\) 67% ишеним деңгээли менен.
Сүйрөө коэффиценти \(d/g\) таякчанын алды жана арт жагындагы басымдын төмөндөшүнө\(\сол({Eu}_{0-180}\оң)\) жана каналдын кириши менен чыгышынын ортосундагы жалпы басымдын төмөндөшүнө байланыштуу. Боз аймак - корреляциянын 67% ишеним тилкеси. Gnuplot 5 менен түзүлгөн, www.infolot.
Минималдуу басым \ ({p} {90} \) Бөлдөрдүн ортосундагы айырмачылыкка, бортадагы басым менен, бардардын теңдемесине ({p} {g} \) чейин ({}} {g}}) менен байланышкан Төмөнкү факторлор:
басымы \({p}_{g}\) θ = 90 ° боюнча таяк бетинин басымы менен байланыштуу болушу мүмкүн, орто жана дубалдын ортосундагы борбордук таяк бөлүүчү боштук боюнча басымдын бөлүштүрүүнү интеграциялоо менен (8-сүрөттү карагыла) .Күчтөрдүн балансы 19 берет:
мында \(y\) борбордук стержендердин ортосундагы боштуктун борбордук чекитинен таякчанын бетине нормалдуу координат жана \(K\) - \(y\) абалындагы учурдагы сызыктын ийрилиги. Таяктын бетиндеги басымды аналитикалык баалоо үчүн, \({u}_{g}\) бирдей жана \(K\\) сызыгы бирдей деп эсептейбиз. Эсептөөлөр. Таякчанын дубалында ийрилик таякчанын эллипс кесилишинин бурчта \(\альфа \), башкача айтканда \(K\left(g/2\right)=\left(2/d\right){\ mathrm{sin} }^{2}\alpha \) (8-сүрөттү караңыз) бурчта аныкталат. y, универсалдуу координатадагы ийрилик \(y\) менен берилет:
Функциянын кесилишинин көрүнүшү, алдыңкы (солдо) жана жогоруда (төмөндө). Microsoft Word 2019 менен түзүлгөн,
Башка жагынан алганда, массаны сактоо менен, өлчөө жеринде агымга перпендикуляр болгон тегиздиктеги орточо ылдамдык \(\langle {u}_{g}\rangle \) кириш ылдамдыгына байланыштуу:
мында \({A}_{i}\) каналдын кире беришиндеги агымдын кесилишинин аянты жана \({A}_{g}\) өлчөө жериндеги агымдын кесилишинин аянты (8-сүрөттү караңыз) тиешелүүлүгүнө жараша:
\({u}_{g}\) \(\langle {u}_{g}\rangle \) барабар эмес экенин эске алыңыз. Чындыгында, 9-сүрөттө ылдамдык катышы \({u}_{g}/\langle {u}_{g}\rangle \) сүрөттөлөт.(10)–(14) теңдеме менен эсептелген. экинчи даражадагы көп мүчө менен аныкталат:
Каналдын борбордук кесилишинин максималдуу\({u}_{g}\) жана орточо\(\langle {u}_{g}\rangle \) ылдамдыктарынын катышы\(.\) Катуу жана сызык ийри сызыктар теңдемелерге туура келет.(5) жана тиешелүү коэффициенттердин вариация диапазону\(\pm 25\%\, G.lot.
10-сүрөт \({Eu}_{90}\) теңдеменин эксперименталдык натыйжалары менен салыштырылган.(16). Орточо салыштырмалуу четтөө 25%, ишеним деңгээли 95% болгон.
Wall Euler саны \(\theta ={90}^{o}\). Бул ийри сызык теңдемеге туура келет.(16). Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info менен түзүлгөн.
Анын огуна перпендикуляр болгон борбордук таякчага таасир этүүчү таза күч \({f}_{n}\) стержендин бетине болгон басымды төмөнкүдөй интегралдоо менен эсептелсе болот:
мында биринчи коэффициент каналдын ичиндеги таякчанын узундугу, ал эми интеграция 0 жана 2π ортосунда жүргүзүлөт.
\({f}_{n}\) суунун агымынын багыты боюнча проекциясы каналдын кириш жана чыгышынын ортосундагы басымга дал келиши керек, эгерде сүрүлүү таякчага параллелдүү жана кийинки секциянын толук иштелбегендигинен улам азыраак болсо, импульс агымы тең салмактуу эмес.Ошондуктан,
11-сүрөт теңдемелердин графигин көрсөтөт.(20) бардык эксперименталдык шарттар үчүн жакшы макулдашууну көрсөттү.Бирок, оң жакта бир аз 8% четтөө бар, аны каналдын кириши менен чыгышынын ортосундагы импульстун дисбалансынын баалоосу катары колдонууга болот.
Канал кубаттуулугу балансы. Сызык теңдемеге туура келет.(20). Пирсон корреляция коэффициенти 0,97 болгон. Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info менен түзүлгөн.
Таякчанын жантаюу бурчунун өзгөрүшү, стержень бетинин дубалындагы басым жана каналдагы басымдын төмөндөшү төрт жантайыңкы цилиндрдик таякчалардын туурасынан кеткен сызыктары менен өлчөнөт. Үч түрдүү диаметрдеги таякчалардын жыйындысы сыналды. Сыналган Рейнольдс сан диапазонунда, 2500 менен 6500 ортосунда, Эйлер саны борбордук бетиндеги басымдын тенденциясына көз каранды эмес. s, чек ара катмарынын бөлүнүшүнөн улам арткы бөлүктө калыбына келип, алдыңкы жагында максимум жана таякчалардын ортосундагы каптал боштукта минималдуу болуп саналат.
Эксперименттик маалыматтар импульстун сакталышын эске алуу жана жарым эмпирикалык баа берүү аркылуу Эйлер сандарын каналдардын жана таякчалардын мүнөздүү өлчөмдөрүнө байланыштырган инварианттык өлчөмсүз сандарды табуу үчүн талданат. Бөгөттөөнүн бардык геометриялык өзгөчөлүктөрү стержендердин диаметри менен таякчалардын ортосундагы ажырымдын (капталдан) жана каналдын бийиктигинин (вертикалдуу) ортосундагы катыш менен толук көрсөтүлөт.
Көз карандысыздык принциби ар кандай жерлерде басымды мүнөздөөчү Эйлер сандарынын көбү үчүн сактала тургандыгы аныкталган, башкача айтканда, басым стерженьге нормалдуу кириш ылдамдыгынын проекциясын колдонуу менен өлчөмсүз болсо, көптүк чөкүү бурчуна көз каранды эмес.Мындан тышкары, өзгөчөлүк агымдын массасы жана импульсу менен байланыштуу. Сактоо теңдемелери ырааттуу жана жогорудагы эмпирикалык принципти колдойт. Таякчалардын ортосундагы ажырымдагы таяк бетинин басымы гана бул принциптен бир аз четтейт. Өлчөмсүз жарым эмпирикалык корреляциялар түзүлөт, алар окшош гидравликалык түзмөктөрдү долбоорлоо үчүн колдонулушу мүмкүн. ,21,22,23,24.
Сыноо бөлүгүнүн кириш жана чыгуучу бөлүгүнүн ортосундагы басымдын төмөндөшүнүн анализинен өзгөчө кызыктуу жыйынтык келип чыгат. Эксперименттик белгисиздиктин чегинде натыйжадагы сүйрөө коэффициенти бирдикке барабар, бул төмөнкү инварианттык параметрлердин бар экендигин көрсөтөт:
Теңдеменин бөлүүчүсүндө \(\left(d/g+2\right)d/g\) өлчөмүнө көңүл буруңуз.(23) теңдемедеги кашаанын ичиндеги чоңдук.(4), антпесе аны таякчага перпендикуляр болгон минималдуу жана эркин кесилиши менен эсептеп чыгууга болот, \({A}_{m}}\) жана \({A}_{m}}T) жана \({\) болжолдонгон \({\) сандары. учурдагы изилдөөнүн чегинде кала берет (каналдар үчүн 40,000-67,000 жана таякчалар үчүн 2500-6500). Бул каналдын ичинде температура айырмасы бар болсо, ал суюктук тыгыздыгы таасир этиши мүмкүн экенин белгилей кетүү маанилүү. Бул учурда, Эйлер санынын салыштырмалуу өзгөрүшүн максималдуу жылуулук кеңейүү коэффициенти менен күтүлгөн температуранын айырмасын көбөйтүү жолу менен баалоого болот.
Rack, S., Köhler, S., Schlindwein, G., жана Arbeiter, F. Жылуулук берүү жана wall.expert.Heat Transfer 31, 334-354 (2017) боюнча ар кандай формадагы кабыргалары менен орой болгон каналда басымдын төмөндөшү өлчөө.
Wu, L., Arenas, L., Graves, J. жана Уолш, F. Flow клетка мүнөздөмөсү: агымдын визуализациясы, басымдын төмөндөшү жана тик бурчтуу каналдардагы эки өлчөмдүү электроддордо массалык транспорт.Электрохимия.Социалисттик партия.167, 043505 (2020).
Liu, S., Dou, X., Zeng, Q. & Liu, J. кысылган кесилиши менен капиллярларда Jamin таасири негизги параметрлери.J.Бензин.илим.Британия.196, 107635 (2021).