Gratias tibi pro adire Nature.com.The browser version you are using has limited support for CSS.For the best experience, praecipimus ut vos utor navigatro renovato (vel modus compatibilitas in Internet Explorer averte). Interea, ut continua subsidia curent, locum sine stylis et JavaScript ostendemus.
In hac charta, a 220GHz ancha altae potentiae duplicatae laminae iter fluctuantis tubi emissae designatur et verificatur. Primo, duplices trabes duplices bracteae lentus undae structurae fixae sunt. Utens duplicem modum operandi schema, transmissio perficiendi et latitudo fere duplex est unius modi. Secundo, ut duplices trabes duplices bracteae lentae undae structuris aptatae sint. Utendo duplice modo operandi schema, transmissio perficiendi et Sed latitudo fere duplex est unius modi. Secundo, ut duplices trabes duplices bracteae lentus undae structurae aptatae sint. , incessus intentionis est 20~21 kv, et vena est 2 80 mA.Designatio proposita. Utens larva parte et potestate electrode in duplici trabis sclopetis, duae trabes plumbeae in singulis centris cum ratione compressionis ponuntur 7, distantia circa 0.18mm est, et stabilitas bona est. Systema magnetica aequabile ustum in duplici trabis tormentarii, duo radii plumbi versari possunt in singulis centris cum ratione compressionis 7, distantia circa 0.18mm, et stabilitas bona est. Systema magnetica aequabile ustum in duplici trabibus sclopeto versari potest, et umbilicus usorum electronicorum 45 optimized campi est et stabilis transmissio. , quod sufficit ad totam altitudinem frequentiae systematis operiendam (HFS) . Deinde ad comprobandum usum systematis electronici optici et ad structuram tardi fluctus, particulae cellae (PIC) simulationes etiam in tota HFS factae sunt. Eventus ostendunt trabem commercium systematis posse consequi apicem output potentiae paene 310 W ad 220 GHz, lucrum esse trabem optimum6 dB, voltagium, trabs currentis, 2 . 3-dB band latitudo excedit 35 dB circa 70 GHz. Denique, summa subtilitas microstructure fabricationis fit ad comprobandum HFS executionem, et eventus ostendunt bandam et transmissionem notas esse in bono consensu cum eventuum simulationis. Ideo propositum in hac charta expectatur ut summus potentia, ultra-lata banda terahertz-band, radiorum bandorum cum applicationibus enucleetur.
As a traditional vacuum electronic device, traveling wave tube (TWT) plays an irreplaceable role in many applications such as high-resolution radar, satellite communication systems, and space exploration1,2,3.However, as the operating frequency enters the terahertz band, the traditional coupled-cavity TWT and helical TWT have been unable to meet people's needs due to relatively low output power, narrow bandwidth, and difficult manufacturing processes.Therefore, how to comprehensively improve the performance of the THz band has become a very concerned issue for many scientific research institutions.In recent years, novel slow-wave structures (SWSs), such as staggered dual-blade (SDV) structures and folded waveguide (FW) structures, have received extensive attention due to their natural planar structures, especially the novel SDV-SWSs with promising potential.This structure was proposed by UC-Davis in 20084.The planar structure can be easily fabricated by micro-nano processing techniques such as computer numerical control (CNC) and UV-LIGA, the all-metal package structure can provide larger thermal capacity with higher output power and gain, and the waveguide-like structure can also provide a wider working bandwidth.Currently, UC Davis demonstrated for the first time in 2017 that SDV-TWT can generate high-power outputs in excess of 100 W and nearly 14 GHz bandwidth signals in the G-band5.However, these results still have gaps that cannot meet the related requirements of high power and wide bandwidth in the terahertz band.For UC-Davis's G-band SDV-TWT, sheet electron beams have been used.Although this scheme can significantly improve the current-carrying capacity of the beam, it is difficult to maintain a long transmission distance due to the instability of the sheet beam electron optical system (EOS), and there is an over-mode beam tunnel, which may also cause the beam to self-regulate.– Excitatio et oscillatio 6,7. Ad requisita altae virtutis, latae bandae et bonae stabilitatis THz TWT, duplicem trabem SDV-SWS cum duplici modo operationis in hac charta proponitur. Id est, ut crescat latitudo operativa, duplex modus operandi proponitur et introducitur in hac structura. Et, ut crescat radiis penicilli. relative parva propter magnitudinem verticali angustiis. Si densitas currentis nimis alta est, trabs vena reduci debet, inde in output relative humilis potentia. Ut trabem currentem, multibeam EOS planam distributam emersit, quae res laterales magnitudinis SWS.Due ad trabem independens effosso, multi- trabi plani distribui potest altam output currentem per modum fundi, quae summam vim stellae altae evitare ac tunneam schedam, quam summam vim totalem tunneam evitare, schedae tunneam evitare, et schedam tunneam, quam schedam tunneam altam evitare, totalem scopam evitare, schedae tunneam, quae in scheda tunnea prae- tensi lateralis magnitudines laterales gerit. Propter trabem independens cuniculi, multi-lineam multi- trabi distribui potest consequi ut schedam altam tunneam obtinendo, quod scheda tunnea scheda altam evitet, quae scheda tunnea potest evitare potest. Prodest trabem machinarum. Ideo ad stabilitatem fluctuum itineris tuendam. Ex fundatione operis praecedentis 8,9, haec charta proponit campum magneticum G-band uniformem duplicem trabem styli EOS positam, quae stabilis transmissionis distantiam trabis multum emendare potest et ulterius trabem commercii aream augere, eoque virtute output multum meliore.
Structura huius chartae talis est. Primum, SWS cellae designatio cum parametris, dispersionis notarum analysi ac frequentiae simulationis eventus describitur. Deinde secundum structuram cellulae unitatis, duplex trabes plumbi EOS et trabes systematis commercii in hac charta designantur. Intracellulares particulae simulationes eventus etiam exhibentur ad comprobandum usabilitatem EOS et persecutionem totius SDV-TWS. In charta fabricatione et fabricatione totius SDV-TWT. Denique summatim faciamus.
Ut unum praecipuorum partium TWT, proprietates dissipativae tardi undae structurae indicant num velocitas electronica phase velocitas SWS aequet, et sic in commercio trabeae undae magnam vim habet. Ad emendandum opus totius TWT, structurae commercii melioris designatur. Structura unitatis cellae ostenditur in una figura 1. Secundum instabilitatem schedae in bracteis ultra limitationem fieri, et instabilitas schedae duplicem exstare, et instabilitas limitationis schedae exstare. pone virtutem et operationem stabilitatis.Interim, ad augendam operationem band, duplex modus SWS operandi propositus est. Ob symmetriam SDV structurae, solutio campi electro dispersionis aequationis in impares et etiam modos dividi potest. Eodem tempore modus fundamentalis impares humilium frequentiae cohortis ac fundamentalis etiam modus altae frequentiae cohortis ad intellegendum commercium latae synchronizationis ulterioris cohors emendandae actionis.
Secundum vim requisitorum, totus tubus cum intentione incessus 20 kV designatur et trabi duplici 2 80 mA. Ut quamproxime paret intentioni ad bandam operativam SDV-SWS, computare oportet longitudinem periodi p. Relatio inter trabem intentionis et periodi in aequatione ostenditur (1);
Ponendo periodum migrationem ad 2.5π in centro frequentiae 220 GHz, periodus p computari potest 0.46 mm. Figura 2a ostendit dispersionem proprietatum SWS unitatis cell. The 20 kV trabes bimodalis curvae valde bene congruit.Matching frequentiae vincula circa 70 GHz in 210-265.3 GHz (modus impar) et GHb.4 (o.280. modus impar) et CCLXV.4. quae maior est quam 0.6 Ω ab 210 ad 290 GHz, significans fortes interationes fieri in banda operante.
(a) Dispositio notae dualis modi SDV-SWS cum 20 kv electronico trabi.
Sed interest notare quod ligamen est intermedium inter impares et etiam modos, et solemus referre ad hunc sarcophagum sicut statio cohortis, ut ostenditur in Figura 2a. Si TWT operatum est prope hanc frequentiam cohortem, fortes tignis iuncturae virium forte occurrat, quae ad oscillationes inutiles ducet. In usu adhibitis, plerumque evitamus intervallum TWT prope stopband. Sed statio difficilis est. ad determinare an hic fasciculus oscillationum causat oscillationes. Firmitas ergo operationis circa cohortem sistendam investigabitur in sectione simulationis sequenti PIC ad analysim num oscillationes inutiles fieri possint.
Exemplar totius HFS in Figura demonstratur 3. Constat duobus gradibus SDV-SWS, a Bragg reflectoribus connexis. Munus reflectoris est abscindere signum transmissionis inter duos gradus, oscillationem et reflexionem modorum non laborantium supprimendi, quales sunt modi excelsi ordinis inter scapulas superiores et inferiores generatae, eo quod nexus valde melioratur ad stabilitatem totius ambitus, ad nexus WR-WR-SrWrWs ad totum nexum S. R. S . vexillum waveguide. Transmissio coefficiens duorum graduum structurarum mensuratur tempore dominii solventis in 3D simulationis software. Considerans effectum actualem cohortis terahertz in materia, materia vacui involucri initio ad aes constituitur, et conductivity ad 2.25×107 S/m12 reducitur.
Figura 4 eventus transmissionis ostendit pro HFS cum et sine linearibus coniugatis acuminatis. Eventus ostendunt coniugatorem parum valere in transmissione totius HFS. Reditus damnum (S11 < − 10 dB) et insertionem damni (S21 > − 5 dB) totius systematis in 207~280 GHz broadband ostendunt notas transmissiones bonas habere HFS.
Cum vis copiarum electronicarum vacui instrumentorum, electronico tormentarii directe determinat an fabrica satis output potentia generare possit. Complicata analysi HFS in Sectione II, debet duplicem trabem EOS designari ad sufficientem potestatem. In hac parte, in opere praecedenti in W-band8,9, duplex plumbum electronicum sclopetis designatum est utens in parte plana et potestate electrodes.2 , incessus voltage Ua radiorum electronicorum initio ad 20 kV, excursus I duorum radiorum electronicorum tam 80 mA, et trabs diametri dw electronici radii 0.13 mm. Eodem tempore, ut densitas electronici trabes currentis et cathode effici queat, compressio///> ratio electronici, 603 densitas trabis ad cathodae est 86 A/cm2, quae effici potest ex novis materiis cathode utens. Secundum theoriam designandam 14, 15, 16, 17, typicam Pierce electronico sclopeto unice identificari potest.
Figura 5 schedae horizontalis et verticalis schismaticorum diagrammata tormentarii, respectively. Videri potest figuram electronici gun in x-directionis fere idem esse cum scheda instar electronici gun typici, dum in y-directione duo radii electronici partim a larva separantur. Positiones duarum cathodirum sunt ad x = - 0,155 mm, y = 0 mm ad rationem et x = 0 mm, y = 0 mm ad rationem et x = 0 mm, y = 0 mm ad rationem et x = 0 mm, cum in y-directione duo radii electronici partim a larva separati sunt. Positiones utriusque cathodes sunt in x = - 0,155 mm, y = 0 mm ratiocinationis et x = 0 mm, y = 0 mm ratio et x = 0 mm = 0 mm, et x = 0 mm, y = 0 mm = 0 mm et x = 0, 0 mm = y = 0 mm inter se a persona separantur. electronico iniectio magnitudine, dimensiones duarum superficierum cathodae determinatae sunt 0.91 mm × 0.13 mm.
Ut campum electricum ab unoquoque electronico in x-directione symmetricum circa centrum suum recipiat, haec charta ad electronico gun electronico potestatem applicat. In intentione electrodis positi et potestate electrode ad −20 kv posito, et intentione anodi ad 0 V, consequi possumus trajectoriam distributionem in fig. 6 directam emittere, sicut emittere electronicum emittere. , et uterque electronicus trabes ad x-directionem cum suo centro symmetriae convergat, quod indicat imperium electrodis aequare campum electricum ab posito electrode generatum inaequalem.
Figura 7 ostendit trabem in involucro in directiones x et y. Proventus ostendit proiectionem distantiam electronici trabis in x-directionem ab illa diversam esse in y-direction. Iactus distantiae in x directione est circiter 4mm, et iactus distantiae in y directionis prope 7mm. Ergo ipsa distantia eligenda est inter 4 et 7 mm. Fig- ura 8 figurae figurae in superficie crucis 4 mm. Sectio crucis proxima est vexillum electronicum rotundum trabis. Distantia inter duas radios electronicas prope designatas 0.31 mm est, et radius fere 0.13 mm est, qui consilio requisito occurrit. Figura 9 ostendit simulationem eventus trabis currentis. Videri potest duos radios excursus esse 76mA, quod bene convenit cum designatis 80mA.
Cum fluctuationem intentionis in applicationibus agendis impellendi, oportet considerare intentionem sentiendi huius exemplar. In intentione extensionis 19.8 ~ 20.6 kV, involucra vena et trabes currentis involucra obtinentur, ut in Figura 1 et Figura 1.10 et 11. Ex eventibus constare potest, mutatio intentionis impellendi nullum effectum habere in electronico radiorum involucro. sclopetum in hac charta dispositum bonum intentionis ad sensum habet.
Effectus emissionem intentionis ambigua in x- et y directionis trabis involucra.
A uniformis campus magneticus focusing est communis permanentis magnetis systematis. Ob aequabilem campum magneticum per tramitem alveum distributum, aptissimum est ad axem electronicum axiymmetricum. In hac sectione, uniformis ratio tendens magnetica ad diuturnitatem transmissionis duorum radiorum styli conservandi proponitur. Per considerationem generati campi magnetici et trabis involucro, propositum est propositum problematum ac sensitivum transmissionis. plumbum beam 18, 19, valorem campi magnetici per aequationem computari potest (2). In hac charta etiam hac aequivalentia utimur ad aestimandam campum magneticum lateraliter distributum duplicem beam.20, 1.5-2 interdum valor calculi plerumque in consiliis agendis eligi solet.
Figura 12 ostendit structuram campi magnetici uniformis campi positi systematis. Pars caerulea est magnetis permanentis in directione axiali. Materia lectio est NdFeB vel FeCoNi. Remanentia Br posita in exemplari simulationis est 1.3 T et permeabilitas est 1.05. Ut stabilis transmissio trabis in toto ambitu fiat, magnetis longitudo adiciatur, an sit in transverso ad 70 mm. Canalis est uniformis, qui requirit magnitudinem in x directione nimis parvam esse non posse. Eodem tempore, considerans sumptus et gravitatem totius tubi, magnitudo magnetis non debet esse nimis magna. Magnetes ergo initio ad 150 mm × 150 mm 70 mm positi sunt. Interea ut totus circuius tardus in systemate positus collocari possit, intervallum inter magnetes.
Anno 2015, Purna Chandra Panda21 proposuit polum fragmentum cum nova foraminis obnixi in systemate magnetico uniformi posito, quod amplius reducere magnitudinem lacus fluxi ad cathode et campum magneticum transversum generatum ad polum perforatum. In hac charta addimus structuram ad poli particulam systematis positi. Crassitudo poli fragmenti initio pone ad 1.5mm gradus, altitudo et latitudo inter tres gradus, altitudo et latitudo inter tres gradus.
Figura 14a ostendit distributionem axialem campi magnetici per centerlines duorum radiorum electronicorum. Videri potest campum magneticum in duobus radiis electronicis aequare. Valor magneticus est circa 6000 Gs, quod est 1.5 temporibus theoreticum campi Brillouin ad augendam transmissionem et ad effectum deducendi. Eodem tempore magneticus campus in cathode monstrat . campus distributio By in z directione ad marginem superiorem duorum radiorum electronicorum. Videri potest campum magneticum transversum minus esse quam 200 Gs solum ad polum foraminis, dum in lento fluctu circuitio, campus transversus magneticus fere nullus est, qui ostendit influxum magnetici campi transversi in electronico trabem esse negligendam. Ut ne intra polum magneticum sit necessarius ad valorem frustularum magnetici. distributio campi ic intra polum fragmentum. Videri potest valorem absolutum agri magnetici virium minus esse quam 1.2T, significans satietatem magneticam perici non fieri.
Agrum magneticum virium distributio pro Br = 1.3 T.(a) Distributio agri axialis.(b) Distributio agri lateralis in z directione.(c) Valor absolutus agri distributionis intra polum.
Ex modulo CST PS, axialis positio relativi trabis gun et ratio positio est optimized. Secundum Ref.9 et simulationes, optimus locus est ubi anodium fragmentum polum a magnete abrumpit. Inventum est si remanentia ad 1.3T posita, transmissio electronici trabis ad 99% pervenire non potuit. Crescente remanentia ad 1.4 T, campus magneticus crescet ad 6500 Gs. Trabs trajectoria in plicando et yoz demonstrari potest. et transmissio distantia major quam 45mm.
Trajectoria duplicium radiorum styli sub systemate magnetico homogeneo cum Br = 1.4 T.(a) xoz planum.(b) yoz aircraft.
Figura 16 ostendit crucem-sectionem trabis diversis positionibus ab cathode. Videri potest figuram sectionis trabis in systemate posito bene conservari, et sectio diametri non multum variat. Figura 17 ostendit trabem in involucris x et y directionum. Videri potest quod fluctuatio trabis in utraque parte bene conservatur, et sectio diametri non multum variatur. Fig. stat cum valore calculi in consilio electronico gun.
Electron trabes sectione transversali (cum systema posito) diversis positionibus ab cathode.
Considerans seriem quaestionum ut conventus errorum, intentionum ambigua ac mutationes in magnetico campo vires in usu processus applicationes, necesse est ut analysim sentiendi systematis focusing. Quia intermedium inter anodem et polum fragmen in actu processus, hoc intervallum debet esse in simulatione. Hiatus valoris positus ad 0.2 mm et figura 19a ostendit trabem in involucro et in involucro esse. Hic ostendit trabem in involucro et in involucro. Sum current vix mutatur. Ergo ratio minime sentit errores conventus. Pro fluctuatione intentionis incessus, error range ad ±0.5 kV.Figura 19b ponitur ad ±0.5 kV.Figura 19b ostendit comparationem eventus. Videri potest quod voltage mutatio parum valet in trabis involucro. Error range ponitur ab -0.02 ad +0.03 T propter mutationes in magnetico modo in figura illa comparatio, quae comparatio eventorum minime videri potest. sentit mutationes in propinquo vires.
Trabes involucrum et venarum proventus sub aequabili systemate posito magnetico. (a) Conventus tolerantia est 0.2 mm.
Tignum involucrum sub systemate magnetico uniformi cum axiali campi magnetici virium ambigua vagantium ab 0.63 ad 0.68 T.
Ut curet ut ratio in hac charta designata cum HFS aequare possit, necesse est ut systema focusing et HFS pervestigationi coniungatur. Figura 21 comparationem involucrum trabi cum sine HFS cumulate ostendit. Eventus ostendunt trabem involucrum non multum mutare cum tota HFS onerata est. Propterea ratio positus est idoneam ad iter undo tubo HFS.
Ut rectitudinem EOS in Sectione III propositarum comprobandam et inquisitionem executionis 220 GHz SDV-TWT, simulatio 3D-PIC trabi-undae commercii exerceatur. Ob limitationes simulationis programmatum totum EOS ad HFS addere non potuimus. Ergo electronicum gun repositum est aequabili superficie emittente cum diametro supra 0,13mm et distantiam inter utrumque electronicorum distans. ensitivity et bona stabilitas EOS, incessus intentionis recte optimized ad consequi optimum virtutis output in PIC simulationis. Simulatio eventus ostendunt saturatum output vim et lucrum obtineri posse in intentione inpulsionis 20.6 kv, trabs agitata 2 80 mA (603 A/cm2), et inputa potentia 0.05 W.
Ad optimum output signum obtinendum, numerus cyclorum etiam optimized est. Optima output potentia obtinetur cum numerus duorum graduum est 42 + 48 cyclorum, ut ostenditur in Figura 22a.A 0.05 W input signum ampliatur ad 314 W cum lucro 38 d. maxime electronicorum amissis navitas. Hic eventus indicat SDV-SWS energiam electrons in RF signa convertere posse, eoque signo amplificationis intellegens.
SDV-SWS signum output in 220 GHz.(a) Output potentia cum spectro inclusa.(b) Energy distributio electronicorum cum trabis electronico in fine SWS insertorum.
Figura 23 ostendit output potentiae bandae et lucrum duali-modi duplicis trabes SDV-TWT.Output perficiendi amplius emendari potest per frequentiam ab 200 ad 275 GHz et optimizing coegi voltage. Hoc evenit ostendit quod band latitudo 3-dB 205 ad 275 GHz operire potest, id quod significat modum operationis dualis ampliare posse.
Nihilominus, secundum Fig. 2a, scimus ligamen sistendum esse inter impares et pares modos, qui ad inutiles oscillationes perducere possunt. Ergo opus stabilitatis circa terminationes debet esse pervestigandae. Figurae 24a-c sunt 20 ns simulationis proventus ad 265.3 GHz, 265.35 GHz, et 265.4 GHz, respective. Simulatio etiam circa terminationes debet considerari. Figurae 24a-c sunt 20 ns simulationis proventuum 265.3 GHz, 265.35 GHz, 265.4 GHz, respective. Simulatio etiam in ambigua videri debet. Figurae 24a-c sunt 20 ns simulationis proventus ad 265.3 GHz, 265.35 GHz, et 265.4 GHz, respective. Simulatio etiam circa terminationes opus esse studuit. 24 respective, spectrum purum est. Hi eventus indicant nullam oscillationem sui prope stopband.
Fabricatio et mensurae necessariae sunt ad verificandum rectitudinem totius HFS. In hac parte, HFS fabricatur utens computatrale numericum imperium (CNC) technologia cum instrumento diametri 0,1 mm et subtiliter machinandi 10 μm. Materia altae frequentiae structurae providetur ab oxygenio libero summus conductivity (OFHC) aeris. Figura 25a cum instrumento diametri 0,1 mm et machinis subtiliter 10 μm. Materia altae frequentiae structura praebetur ab oxygenio libero summus conductivity (OFHC) cupri. Figura 25a ostendit structuram fabricatam et centum 66 mm. clavorum foramina circum structuram distribuuntur. Figura 25b structuram ostendit microscopio inspecto (SEM). Laminae huius structurae uniformiter productae sunt et superficiem bonam habent asperitatem. Post accuratam mensuram, altiore machinis error minor est quam 5%, et asperitas superficies est circiter 0.4µm. Machinatio structurae consilio et praecisione requisita occurrit.
Figura 26 comparationem inter eventus testium et simulationes transmissionis effectus. Port 1 et Portus 2 in Figura 26* correspondent initus et output portus HFS, respective et aequiparantur Port 1 et Port 4 in Figura 3. Ipsa mensura eventus S11 paulo meliores sunt quam simulationis eventus. Eodem tempore mensurae eventus S21 sunt leviter deterius. Ratio potest esse in simulatione, quae est in superficie. eventus mensurati in bono concordantiae cum simulatione proventuum, et transmissio band latitudo exigentiis 70 GHz occurrit, quod facit facundiam et rectitudinem propositi duplicis modi SDV-TWT. Itaque, cum ipsa fabricatione processu et testi proventuum, ultra-latum duplicem trabem SDV-TWT designat, in hac charta proposita et applicationes adhiberi possunt.
In hac charta expressio propositio planari distributionis 220 GHz trabis duplicis SDV-TWT exhibetur. Compositio duplicis-modi operationis et duplicem trabem excitationem adhuc auget band longitudinis et potentiae operativae. Fabricatio et frigus experimentum etiam perficiuntur ad rectitudinem totius HFS comprobandam.Mensuratio actualis eventus in bene concordantia cum resultationibus simulationis. Nam duo trabes EOS designati, sectionis larva et electrodes, simul adhibitae sunt ad duplicem trabem plumbi producendam. Sub designato campo magnetico uniformi posito, trabs electronica per longa spatia cum bona figura stabiliter traduci potest. In futurum productio et probatio EOS proponenda est. Haec SDVT - TWT compositio totius machinae peractae. vena matura technologiae planae processus, et magnas potentias in indicibus perficiendis et in processu et congregatione ostendit. Propterea haec charta credit structuram planarem verisimile fieri evolutionem inclinationis vacui machinarum electronicarum in cohorte terahertz.
Pleraque notitiae rudis et exempla analytica in hoc studio in hac charta sunt comprehensa. Praeterea notitiae adiectae ab auctori respondente super rationabili petitione obtineri possunt.
Gamzina, D. et al.Nanoscale CNC machinatio sub-terahertz vacuum electronics.IEEE Trans.electronic cogitationes.63, 4067–4073 (2016).
Malekabadi, A. et Paoloni, C. UV-LIGA microfabricationis sub-terahertz fluctuum utentium multilayri SU-8 photoresist.J.Micromechanics.Microelectronics.26, 095010. https://doi.org/10.1088/0960-1317/26/9/095010 (2016).
Dhillon, SS et al.2017 THz technologiae roadmap.J.Physica.D ad apply.physics.50, 043001. https://doi.org/10.1088/1361-6463/50/4/043001 (2017).
Shin, YM, Barnett, LR & Luhmann, NC Fortis clausurae plasmonicae undae propagationis per ultra-broadband duplicem-grantis waveguides.application.physics.Wright.93, 221504. https://doi.org/10.1063/1.3041646 (2008).
Baig, A. et al.Performance of a Nano CNC Machined 220-GHz Itinerationis Wave Tube Amplifier.IEEE Trans.electronic cogitationes.64, 590-592 (2017).
Han, Y. & Ruan, CJ Investigans instabilitatem diocotron de radiis electronicis infinite late patentibus utens exemplum theory frigidum fluidum macroscopicum.Chin Phys B. 20, 104101. https://doi.org/10.1088/1674-1056/20/10/104101 (2011).
Galdetskiy, AV de facultate augendi band latitudo per planarem trabis in multibeam klystron.In 12 IEEE International Conferentiarum in Vacuum Electronics, Bangalore, India, 5747003, 317–318 https://doi.org/10.1109/IVEC.2011.5747003 (2011).
Nguyen, CJ et al.Designatio tormentorum trium electronicorum cum trabis angustis scindendi planam distributionem in W-bando duplicem ensem iter fistulam fluctuantis moventis [J].Science.Rep.11, 940.https://doi.org/10.1038/s41598-020-80276-3 (2021).
Wang, PP, Su, YY, Zhang, Z., Wang, WB & Ruan, CJ Planar tres trabes electronicas systematis optici cum stricto radio separato pro W-bando modo fundamentali TWT.IEEE Trans.electronic cogitationes.68, 5215–5219 (2021).
Zhan, M. Investigatio de Interleaved Duplex-Blade iter faciens Undo Fistulam cum Millimeter-Wave Sheet trabes 20-22 (PhD, Beihang University, 2018).
Ruan, CJ, Zhang, HF, Tao, J. & He, Y. Studere in trabeam undarum commercium stabilitatem in G-band interleatas dual-bladarum iter undarum tube.2018 43rd International Conferentia in Millimeter infrared et Terahertz Waves, Nagoya.8510263, https://doi.org/10.1109/IRMMW.8510263 (2018).