Gratias tibi ago quod Nature.com invisisti. Versio navigatri quam uteris limitatam sustentationem pro CSS habet. Pro optima experientia, commendamus ut navigatro renovato utaris (aut modum compatibilitatis in Internet Explorer deactivare). Interea, ut continua sustentatio praestetur, situm sine stylis et JavaScript demonstrabimus.
Chalybs 20MnTiB est materia clavorum altae firmitatis latissime in patria mea adhibita ad pontes structurarum ferrearum fabricandos, cuius efficacia magni momenti est ad operationem tutam pontium. In investigatione ambitus atmosphaerici Chongqingensis, hoc studium solutionem corrosionis simulantem clima humidum Chongqingensis designavit, et probationes corrosionis sub tensione clavorum altae firmitatis perfecit, quae clima humidum Chongqingense simulabant. Effectus temperaturae, valoris pH, et concentrationis solutionis corrosionis simulatae in mores corrosionis sub tensione clavorum altae firmitatis 20MnTiB investigati sunt.
Chalybs 20MnTiB est materia clavorum altae firmitatis latissime in patria mea adhibita ad pontes structurarum ferrearum, et eius efficacia magni momenti est ad operationem pontium tutam. Li et al. 1 proprietates chalybis 20MnTiB, vulgo adhibiti in clavis altae firmitatis gradus 10.9, in alta temperatura 20~700 ℃, exploraverunt, et curvam tensionis-deformationis, firmitatem cessionis, firmitatem tensilem, modulum Youngianum, et coefficientem elongationis et expansionis obtinuerunt. Zhang et al. 2, Hu et al. 3, etc., per probationes compositionis chemicae, probationes proprietatum mechanicarum, probationes microstructurae, analysin macroscopicam et microscopicam superficiei fileti, et eventus ostendunt causam principalem fracturae clavorum altae firmitatis ad defectus fileti coniunctam esse, et ad eventum defectuum fileti. Magnae concentrationes tensionis, concentrationes tensionis apicis fissurarum, et condiciones corrosionis sub divo omnes ad fissuram corrosionis sub tensione ducunt.
Clavi altae firmitatis pro pontibus ferreis plerumque diu in ambiente humido adhibentur. Factores ut alta humiditas, alta temperatura, et sedimentatio et absorptio substantiarum nocivarum in ambiente facile corrosionem structurarum ferrearum causare possunt. Corrosio iacturam sectionis transversalis clavi altae firmitatis causare potest, quod numerosos defectus et fissuras efficit. Et hi defectus et fissurae pergent expandere, ita vitam clavi altae firmitatis minuentes et etiam frangendos eos facientes. Hactenus, multae investigationes de effectu corrosionis environmentalis in actionem corrosionis sub tensione materiarum exstant. Catar et al.4 mores corrosionis sub tensione mixturarum magnesii cum variis contentis aluminii in ambientibus acidis, alcalinis et neutris per probationem tardae deformationis (SSRT) investigaverunt. Abdel et al.5 mores electrochemicos et corrosionis sub tensione fissurarum mixturae Cu10Ni in solutione 3.5% NaCl in praesentia diversarum concentrationum ionum sulfidi studuerunt. Aghion et al.6 actionem corrosionis mixturae magnesii fusae MRI230D in solutione 3.5% NaCl per probationem immersionis, probationem nebulae salis, analysin polarizationis potentiodynamicae et SSRT aestimaverunt. Zhang et al.7 mores corrosionis sub tensione chalybis martensitici 9Cr per SSRT et technicas probationum electrochemicarum traditionales investigaverunt, et effectum ionum chloridi in mores corrosionis staticae chalybis martensitici ad temperaturam ambientem obtinuerunt. Chen et al.8 mores corrosionis sub tensione et mechanismum fracturae chalybis X70 in solutione simulata luti marini SRB continentis ad varias temperaturas per SSRT investigaverunt. Liu et al.9 SSRT adhibuerunt ad effectum temperaturae et ratis deformationis tensilis in resistentiam corrosionis sub tensione aquae marinae chalybis inoxidabilis austenitici 00Cr21Ni14Mn5Mo2N studendum. Resultata ostendunt temperaturam in intervallo 35~65℃ nullum effectum significantem in mores corrosionis sub tensione chalybis inoxidabilis habere. Lu et al. 10 probationem fracturae dilatae exemplorum cum diversis gradibus roboris tensilis per probationem fracturae dilatae sub onere mortuo et probationem SSRT aestimavit. Suggestum est ut robur tensile chalybis 20MnTiB et chalybis 35VB altae firmitatis inter 1040-1190MPa regatur. Attamen, pleraque horum studiorum essentialiter simplicem solutionem NaCl 3.5% ad simulandum ambitum corrosivum utuntur, dum actualis usus ambitus clavorum altae firmitatis magis complexus est et multos factores influentes habet, ut valorem pH clavorum. Ananya et al. 11 effectum parametrorum environmentalium et materiarum in medio corrosivo in corrosionem et fissuras corrosionis sub tensione chalybum inoxidabilium duplex investigaverunt. Sunada et al. 12 experimenta corrosionis sub tensione in chalybe SUS304 in solutionibus aquosis H2SO4 (0-5.5 kmol/m-3) et NaCl (0-4.5 kmol/m-3) sub temperatura ambiente perfecerunt. Effectus H2SO4 et NaCl in genera corrosionis chalybis SUS304 etiam investigati sunt. Merwe et al.13 SSRT adhibuerunt ad effectus directionis laminationis, temperaturae, concentrationis CO2/CO, pressionis gasis et temporis corrosionis in susceptibilitatem corrosionis sub tensione chalybis vasis pressorii A516 investigandos. Solutione NS4 ut solutione aquae subterraneae simulante utentes, Ibrahim et al.14 effectum parametrorum environmentalium, ut concentrationem ionis bicarbonatis (HCO), pH et temperaturam, in fissuras corrosionis sub tensione chalybis fistularum API-X100 post detractionem tegumenti investigaverunt. Shan et al. Legem variationis susceptibilitatis fissurarum corrosionis sub tensione chalybis austenitici inoxidabilis 00Cr18Ni10 cum temperatura sub variis condicionibus temperaturae (30~250℃) sub condicione medii aquae nigrae in simulata fabrica carbonis ad hydrogenium per SSRT investigavit. Han et al.16 susceptibilitatem fragilitatis hydrogenii exemplorum clavorum altae firmitatis utens probatione fracturae dilatae sub onere mortuo et SSRT descripserunt. Zhao17 effectus pH, SO42-, Cl-1 in mores corrosionis sub tensione mixturae GH4080A per SSRT investigavit. Resultata ostendunt quo inferior valor pH, eo peior resistentia corrosionis sub tensione mixturae GH4080A. Sensibilitatem corrosionis sub tensione manifestam ad Cl-1 habet, et non est sensibilis ad medium ionic SO42- ad temperaturam ambientem. Attamen pauca studia de effectu corrosionis environmentalis in clavorum altae firmitatis chalybis 20MnTiB extant.
Ut causas defectus clavorum altae firmitatis in pontibus adhibitorum investigaret, auctor seriem studiorum perfecit. Exempla clavorum altae firmitatis selecta sunt, et causae defectus horum exemplorum ex prospectu compositionis chemicae, morphologiae microscopicae fracturae, structurae metallographicae et analysis proprietatum mechanicarum19, 20 tractatae sunt. Fundatum in investigatione ambitus atmosphaerici Chongqingensis annis proximis, schema corrosionis simulans clima humidum Chongqingensis designatum est. Experimenta corrosionis sub tensione, experimenta corrosionis electrochemicae et experimenta lassitudinis corrosionis clavorum altae firmitatis in climate humido simulato Chongqingensi peracta sunt. In hoc studio, effectus temperaturae, valoris pH et concentrationis solutionis corrosionis simulatae in mores corrosionis sub tensione clavorum altae firmitatis 20MnTiB per probationes proprietatum mechanicarum, analysis macroscopica et microscopica fracturae, et productorum corrosionis superficialis investigati sunt.
Chongqing in Sinis meridioccidentalibus sita est, in superiore flumine Yangtze, et clima subtropicale humidum et monsonicum habet. Temperatura media annua est 16-18°C, humiditas relativa media annua plerumque 70-80% est, horae solis annuae sunt 1000-1400 horae, et proportio solis tantum 25-35% est.
Secundum relationes de sole et temperatura ambienti Chongqingi ab anno 2015 ad annum 2018, temperatura media diurna Chongqingi tam humilis quam 17°C et maxima quam 23°C est. Temperatura maxima in corpore pontis Chaotianmen Chongqingi ad 50°C pervenire potest. Quapropter, gradus temperaturarum pro probatione corrosionis sub tensione ad 25°C et 50°C constituti sunt.
Valor pH solutionis corrosionis simulatae directe quantitatem H+ determinat, sed non significat quo minor valor pH, eo facilius corrosionem fieri. Effectus pH in eventus variabit pro diversis materiis et solutionibus. Ut melius studeretur effectus solutionis corrosionis simulatae in actionem corrosionis sub tensione clavorum altae firmitatis, valores pH experimentorum corrosionis sub tensione ad 3.5, 5.5 et 7.5 constituti sunt, una cum investigatione litterarum23 et ambitu pH aquae pluvialis annuae in Chongqing ab anno 2010 ad 2018.
Quo maior concentratio solutionis corrosionis simulatae, eo maior contentum ionum in solutione corrosionis simulatae, et eo maior influxus in proprietates materiae. Ut effectus concentrationis solutionis corrosionis simulatae in corrosionem sub tensione clavorum altae firmitatis investigaretur, experimentum corrosionis acceleratae in laboratorio artificiali peractum est, et concentratio solutionis corrosionis simulatae ad gradum 4 sine corrosione constituta est, quae erant concentratio solutionis corrosionis simulatae originalis (1×), concentratio solutionis corrosionis simulatae 20× originalis (20×) et concentratio solutionis corrosionis simulatae 200× originalis (200×).
Ambitus cum temperatura 25℃, valore pH 5.5, et concentratione solutionis corrosionis simulatae originalis proximus est condicionibus usus actualibus clavorum altae firmitatis pro pontibus. Attamen, ut processus probationis corrosionis acceleraretur, condiciones experimentales cum temperatura 25°C, pH 5.5, et concentratione 200 × solutionis corrosionis simulatae originalis ut grex moderatorius referentialis constitutae sunt. Cum effectus temperaturae, concentrationis, vel valoris pH solutionis corrosionis simulatae in actionem corrosionis sub tensione clavorum altae firmitatis respective investigati sunt, alii factores immutati manebant, qui ut planum experimentale gregis moderatoris referentialis adhibiti sunt.
Secundum libellum de qualitate atmosphaerica ab Officio Municipali Oecologiae et Ambitus Chongqingensis annorum 2010-2018 editum, et ad componentes praecipitationis in Zhang24 aliisque litteris Chongqingensis relatos referens, solutio corrosionis simulatae, innixa concentrationi SO42- auctae, designata est. Compositio praecipitationis in principali area urbana Chongqingensis anno 2017. Compositio solutionis corrosionis simulatae in Tabula 1 ostenditur:
Solutio corrosionis simulatae per methodum aequilibrii concentrationis ionum chemicorum paratur, utens reagentibus analyticis et aqua destillata. Valor pH solutionis corrosionis simulatae adaptatus est pH-metro accurato, solutione acidi nitrici et solutione hydroxidi natrii.
Ad simulandum clima humidum Chongqingense, instrumentum nebulae salinae specialiter modificatum et designatum est25. Ut in Figura 1 demonstratur, instrumentum experimentale duo systemata habet: systema nebulae salinae et systema illuminationis. Systema nebulae salinae munus principale instrumenti experimentalis est, quod constat ex parte moderatrice, parte nebulae et parte inductionis. Munus partis nebulae est nebulam salsam in cameram probationis per compressorem aeris pumpare. Pars inductionis constat ex elementis mensurae temperaturae, quae temperaturam in camera probationis sentiunt. Pars moderatrix constat ex microcomputatro, quod partem nebulae et partem inductionis connectit ad totum processum experimentalem moderandum. Systema illuminationis installatum est in camera probationis nebulae salinae ad simulandam lucem solarem. Systema illuminationis constat ex lampadibus infrarubris et moderatore temporis. Simul, sensor temperaturae installatus est in camera probationis nebulae salinae ad monitorandam temperaturam circa specimen in tempore reali.
Exempla corrosionis sub onere constanti secundum NACETM0177-2005 (Examen Laboratorium Fissurarum Stress Sulfidi et Resistentiae Fissurarum Corrosionis Stress Metallorum in Ambiente H2S) tractata sunt. Exempla corrosionis sub tensione primum acetono et purgatione mechanica ultrasonica purgata sunt ad residua olei removenda, deinde alcohole dehydrata et in furno siccata. Deinde exempla munda in cameram probationis instrumenti probationis nebulae salis immissa sunt ad simulandam condicionem corrosionis in ambitu climatis humidi Chongqing. Secundum normam NACETM0177-2005 et normam probationis nebulae salis GB/T 10,125-2012, tempus probationis corrosionis sub onere constanti in hoc studio uniformiter determinatum est esse 168 horas. Probationes tensiles in exemplaribus corrosionis sub variis condicionibus corrosionis in machina probationis tensilis universali MTS-810 peractae sunt, et proprietates mechanicae et morphologia corrosionis fracturae analysatae sunt.
Figura 1 macromorphologiam et micromorphologiam corrosionis superficialis speciminum corrosionis sub tensione clavorum altae firmitatis sub variis condicionibus corrosionis ostendit, 2 et 3 respective.
Morphologia macroscopica speciminum corrosionis sub tensione clavorum 20MnTiB altae firmitatis sub variis simulatis corrosionis condicionibus: (a) nulla corrosio; (b) semel; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) pH 3.5; (f) pH 7.5; (g) 50°C.
Micromorphologia productorum corrosionis clavorum 20MnTiB altae firmitatis in variis ambitus corrosionis simulatis (100×): (a) semel; (b) 20×; (c) 200×; (d) pH 3.5; (e) pH 7.5; (f) 50°C.
Ex Figura 2a videri potest superficiem speciminis clavi altae firmitatis non corrosi splendorem metallicum clarum sine corrosione manifesta exhibere. Attamen, sub condicione solutionis corrosionis simulatae originalis (Figura 2b), superficies speciminis partim productis corrosionis fulvis et brunneo-rubris tecta erat, et aliquae areae superficiei adhuc splendorem metallicum manifestum ostendebant, quod indicat tantum aliquas areas superficiei speciminis leviter corrosas esse, et solutionem corrosionis simulatae nullum effectum in superficiem speciminis habuisse. Proprietates materiae parum effectum habent. Attamen, sub condicione concentrationis solutionis corrosionis simulatae originalis 20 × (Fig. 2c), superficies speciminis clavi altae firmitatis omnino tecta est magna quantitate productorum corrosionis fulvorum et parva quantitate producti corrosionis fusco-rubri, nullus splendor metallicus manifestus inventus est, et parva quantitas producti corrosionis fusco-nigri prope superficiem substrati erat. Et sub condicione concentrationis solutionis corrosionis simulatae originalis 200 × (Fig. 2d), superficies speciminis omnino tecta est productis corrosionis fusco-nigris, et producta corrosionis fusco-nigra in quibusdam locis apparent.
Cum pH ad 3.5 decrevisset (Fig. 2e), producta corrosionis coloris fulvi in ​​superficie exemplorum plerumque erant, et quaedam producta corrosionis exfoliata erant.
Figura 2g ostendit, temperatura ad 50°C augente, quantitatem productorum corrosionis fusco-rubrorum in superficie exemplaris acriter decrescere, dum producta corrosionis fusco-clara superficiem exemplaris in area magna tegunt. Stratum productorum corrosionis relative laxum est, et quaedam producta fusco-nigra decorticantur.
Ut in Figura 3 demonstratur, sub variis corrosionis condicionibus, producta corrosionis in superficie speciminum corrosionis sub tensione 20MnTiB altae firmitatis manifeste delaminantur, et crassitudo strati corrosionis cum incremento concentrationis solutionis corrosionis simulatae crescit. Sub condicione solutionis corrosionis simulatae originalis (Fig. 3a), producta corrosionis in superficie exempli in duas stratas dividi possunt: ​​stratum extremum productorum corrosionis aequaliter distributum est, sed magna copia fissurarum apparet; stratum interius est acervus laxus productorum corrosionis. Sub condicione concentrationis solutionis corrosionis simulatae originalis 20× (Fig. 3b), stratum corrosionis in superficie exempli in tres stratas dividi potest: stratum extremum praecipue est producta corrosionis acervi dispersa, quae laxa et porosa sunt, et nullam bonam efficaciam protectivam habent; stratum medium est stratum producti corrosionis uniforme, sed fissurae manifestae sunt, et iones corrosionis per fissuras transire et substratum erodere possunt. Stratum interius est stratum densum producti corrosionis sine fissuris manifestis, quod bonum effectum protectivum in substratum habet. Sub condicione concentrationis solutionis corrosionis simulatae 200× originalis (Fig. 3c), stratum corrosionis in superficie exempli in tres stratas dividi potest: stratum extremum est stratum producti corrosionis tenue et uniforme; stratum medium est plerumque formam petali et lamellae corrosionis. Stratum interius est stratum densum producti corrosionis sine fissuris et foraminibus manifestis, quod bonum effectum protectivum in substratum habet.
Ex Figura 3d videri potest in simulato ambiente corrosionis pH 3.5, magnum numerum productorum corrosionis flocculentorum vel acicularum in superficie speciminis 20MnTiB altae firmitatis inveniri. Coniectura est haec producta corrosionis praecipue γ-FeOOH et parvam quantitatem α-FeOOH intertextam esse26, et stratum corrosionis rimas manifestas habere.
Ex Figura 3f videri potest, cum temperatura ad 50°C aucta est, nullum stratum densum internum rubiginis in structura stratorum corrosionis inventum esse, quod indicat hiatus inter strata corrosionis ad 50°C fuisse, quod effecit ut substratum non omnino productis corrosionis tegeretur. Praebet tutelam contra auctam proclivitatem ad corrosionem substrati.
Proprietates mechanicae clavorum altae firmitatis sub corrosione sub onere constanti in variis ambitus corrosivis in Tabula II monstrantur:
Ex Tabula II videri potest proprietates mechanicas speciminum 20MnTiB altae firmitatis adhuc requisitis normalibus satisfacere post probationem corrosionis acceleratae cycli sicci-humidi in variis ambitus corrosionis simulati, sed damnum quoddam comparatum cum non corrosis exstat. Exemplum. Ad concentrationem solutionis corrosionis simulatae originalis, proprietates mechanicae speciminis non significanter mutatae sunt, sed ad concentrationem 20× vel 200× solutionis simulatae, elongatio speciminis significanter decrevit. Proprietates mechanicae similes sunt ad concentrationes solutionum corrosionis simulatae originalis 20× et 200×. Cum valor pH solutionis corrosionis simulatae ad 3.5 descendit, robur tensile et elongatio speciminum significanter decreverunt. Cum temperatura ad 50°C ascendit, robur tensile et elongatio significanter decrescunt, et celeritas contractionis areae valori normali valde proxima est.
Formae fracturarum speciminum corrosionis sub tensione clavorum 20MnTiB altae firmitatis sub variis ambitus corrosionis in Figura 4 monstrantur, quae sunt macromorphologia fracturae, zona fibrae in centro fracturae, labium micromorphologicum interfaciei scissionis, et superficies speciminis.
Formae fracturarum macroscopicae et microscopicae speciminum clavorum 20MnTiB altae firmitatis in variis ambitus corrosionis simulatis (500×): (a) nulla corrosio; (b) semel; (c) 20×; (d) 200×; (e) pH 3.5; (f) pH 7.5; (g) 50°C.
Ex Figura 4 videri potest fracturam speciminis corrosionis sub tensione clavi altae firmitatis 20MnTiB sub variis simulatis corrosionis condicionibus typicam fracturam crateriformem-conicam exhibere. Comparatum cum specimine non corroso (Figura 4a), area centralis fissurae areae fibrae relative parva est, area labii scissionis maior est. Hoc demonstrat proprietates mechanicas materiae post corrosionem significanter laedi. Cum augmento concentrationis solutionis corrosionis simulatae, foveae in area fibrae in centro fracturae auctae sunt, et suturae scissionis manifestae apparuerunt. Cum concentratio ad vicies maiorem quam solutionis corrosionis simulatae originalis aucta est, foveae corrosionis manifestae in interfacie inter marginem labii scissionis et superficiem speciminis apparuerunt, et multa producta corrosionis in superficie speciminis erant.
Ex Figura 3d infertur rimas manifestas in strato corrosionis in superficie exemplaris esse, quae non bonum effectum protectivum in matricem habent. In solutione corrosionis simulata pH 3.5 (Figura 4e), superficies exemplaris graviter corroda est, et area fibrae centralis manifeste parva est. Magnus numerus suturarum lacerationis irregularium in centro areae fibrae apparet. Cum valore pH solutionis corrosionis simulatae augeatur, zona lacerationis in area fibrae in centro fracturae decrescit, fovea gradatim decrescit, et profunditas foveae etiam gradatim decrescit.
Cum temperatura ad 50°C (Fig. 4g) aucta est, area labri scissorii fracturae exemplaris maxima erat, foveae in area fibrae centralis significanter auctae sunt, et profunditas foveae quoque aucta est, et interfacies inter marginem labri scissorii et superficiem exemplaris amplificata est. Producta corrosionis et foveae auctae sunt, quod inclinationem profundiorem corrosionis substrati in Fig. 3f reflectam confirmavit.
Valor pH solutionis corrosionis damnum aliquod proprietatibus mechanicis clavorum altae firmitatis 20MnTiB inferet, sed effectus non est significans. In solutione corrosionis pH 3.5, magna copia productorum corrosionis flocculentorum vel aciformium in superficie exemplaris distributa est, et stratum corrosionis rimas manifestas habet, quae bonam tutelam substrati formare non possunt. Sunt etiam foveae corrosionis manifestae et magna copia productorum corrosionis in morphologia microscopica fracturae exemplaris. Hoc demonstrat facultatem exemplaris deformationi a vi externa resistendi in ambiente acido significanter reduci, et gradum proclivitatis corrosionis sub tensione materiae significanter augeri.
Simulata corrosionis solutio originalis parum effectum in proprietates mechanicas exemplorum clavorum altae firmitatis habuit, sed cum concentratio solutionis corrosionis simulatae ad vicies maiorem quam solutionis corrosionis simulatae originalis aucta est, proprietates mechanicae exemplorum significanter laesae sunt, et manifesta corrosio in microstructura fracturae apparuit, foveae, fissurae secundariae, et multa producta corrosionis. Cum concentratio solutionis corrosionis simulatae a vicies ad ducenties maiorem quam concentratio solutionis corrosionis simulatae originalis aucta est, effectus concentrationis solutionis corrosionis in proprietates mechanicas materiae debilitatus est.
Cum temperatura corrosionis simulata 25℃ est, vis flexionis et vis tensilis speciminum clavorum altae firmitatis 20MnTiB non multum mutantur comparata cum speciminibus non corrosis. Attamen, sub temperatura ambitus corrosionis simulata 50°C, vis tensilis et elongatio speciminis significanter decreverunt, celeritas contractionis sectionis prope valorem normalem erat, labrum fracturae maximum erat, et foveae in area fibrae centralis erant. Significanter auctae, profunditas fovearum aucta est, producta corrosionis et foveae corrosionis auctae sunt. Hoc demonstrat ambitum corrosionis synergicum temperaturae magnam vim habere in proprietates mechanicas clavorum altae firmitatis, quod non manifestum est temperatura ambiente, sed significantius cum temperatura 50°C attingit.
Post experimentum corrosionis acceleratae intra aedes, quod ambitum atmosphaericum Chongqingi simulavit, vis tensile, vis flexionis, elongatio, et alii parametri clavorum altae firmitatis 20MnTiB imminuti sunt, et damnum manifestum ex tensione ortum est. Cum materia sub tensione sit, phaenomenon accelerationis corrosionis localis significans fiet. Et propter effectum coniunctum concentrationis tensionis et fovearum corrosionis, facile est damnum plasticum manifestum clavis altae firmitatis causare, facultatem resistendi deformationi a viribus externis reducere, et proclivitatem corrosionis ex tensione augere.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Studium experimentale de proprietatibus clavorum altae firmitatis ex chalybe 20MnTiB factorum ad temperaturam elevatam. jaw. *Civil engineering*. J. 34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. *Analysis fracturae et defectus clavorum ferreorum 20MnTiB altae firmitatis pro ferriviis. Tractatio caloris. Metal. 42, 185–188 (2017).*
Catar, R. et Altun, H. *De corrosionis sub tensione fissurarum mixturarum Mg-Al-Zn sub variis condicionibus pH per methodum SSRT*. Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA et al. Effectus glycini in modum electrochemicum et corrosionis sub tensione fissurarum mixturae Cu10Ni in salsamento sulfido contaminato. Industrial Engineering. Chemical. Reservoir. 50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. et Lulu, N. Proprietates corrosionis mixturae magnesii fusae MRI230D in solutione Mg(OH)2-saturata NaCl 3.5%. Alma Mater. Character. 61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS. *Influentia ionum chloridi in corrosionem staticam et sub tensione chalybis martensitici 9Cr*. surf.Technology. 48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Effectus synergicus SRB et temperaturae in fissuras corrosionis sub tensione chalybis X70 in solutione limi marini artificialis. J. Chin. Socialist Party. coros. Pro. 39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. *De corrosionis sub tensione chalybis inoxidabilis 00Cr21Ni14Mn5Mo2N in aqua marina. Physica. Examen suscipe. Probatio. 36, 1-5 (2018).*
Lu, C. *Studium fracturae dilatae clavorum pontium altae firmitatis*. *jaw*. *Academic school*. *rail*. *science*. 2, 10369 (2019).
Ananya, B. *Fissurae corrosionis sub tensione chalybum inoxidabilium duplex in solutionibus causticis.* Dissertatio Doctoralis, Atlanta, GA, USA: Institutum Technologiae Georgiae 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. Effectus concentrationum H2SO4 et naci in fissuras corrosionis sub tensione chalybis inoxidabilis SUS304 in solutione aquosa H2SO4-NaCl. alma mater. trans. 47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD. *Influentia ambitus et materiarum in fissuras corrosionis sub tensione ferri in solutione H2O/CO/CO2*. Inter Mediolanum. J. Koros. 2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. et Akram A. Effectus bicarbonatis, temperaturae et pH in passivationem chalybis fistularum API-X100 in solutione simulata aquae subterraneae. In IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Effectus temperaturae in susceptibilitatem fissurarum corrosionis sub tensione chalybis inoxidabilis austenitici. *Coro.be opposed to.Technology.* 18, 42–44 (2018).
Han, S. *De fractura dilata hydrogenio inducta plurium chalybum fibularium altae firmitatis* (Universitas Scientiae et Technologiae Kunmingensis, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. et Zhang, M. *Mechanismus corrosionis sub tensione mixturae GH4080A pro elementis adhaerentibus.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).*