ຂໍຂອບໃຈສຳລັບການເຂົ້າເບິ່ງ Nature.com. ເວີຊັນຂອງບຣາວເຊີທີ່ທ່ານກຳລັງໃຊ້ຢູ່ມີການຮອງຮັບ CSS. ສໍາລັບປະສົບການທີ່ດີທີ່ສຸດ, ພວກເຮົາແນະນຳໃຫ້ທ່ານໃຊ້ໂປຣແກຣມທ່ອງເວັບທີ່ອັບເດດແລ້ວ (ຫຼືປິດໂໝດຄວາມເຂົ້າກັນໄດ້ໃນ Internet Explorer). ໃນລະຫວ່າງນີ້, ເພື່ອຮັບປະກັນການສະໜັບສະໜູນຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ພວກເຮົາຈະສະແດງເວັບໄຊໂດຍບໍ່ມີຮູບແບບ ແລະ JavaScript.
ການທົດລອງໄດ້ຖືກດໍາເນີນຢູ່ໃນຊ່ອງສີ່ຫລ່ຽມທີ່ຖືກສະກັດໂດຍເສັ້ນຂວາງຂອງສີ່ແກນເປັນຮູບທໍ່ກົມ inclined. ຄວາມກົດດັນໃນດ້ານສູນກາງຂອງ rod ແລະການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໃນທົ່ວຊ່ອງທາງໄດ້ຖືກວັດແທກໂດຍການປ່ຽນແປງຂອງມຸມ inclination ຂອງ rod. ສາມເສັ້ນຜ່າກາງທີ່ແຕກຕ່າງກັນ rods ປະກອບໄດ້ຖືກທົດສອບ. ຜົນການວັດແທກໄດ້ຖືກວິເຄາະໂດຍໃຊ້ຫຼັກການຂອງ conservation of momentum parameters ແລະ semi-varites. d ທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມກົດດັນໃນສະຖານທີ່ສໍາຄັນຂອງລະບົບກັບຂະຫນາດລັກສະນະຂອງ rod. ຫຼັກການເອກະລາດໄດ້ຖືກພົບເຫັນວ່າຖືສໍາລັບຕົວເລກ Euler ສ່ວນໃຫຍ່ characterizing ຄວາມກົດດັນໃນສະຖານທີ່ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ie ຖ້າຫາກວ່າຄວາມກົດດັນແມ່ນ dimensionless ການນໍາໃຊ້ການຄາດຄະເນຂອງຄວາມໄວ inlet ປົກກະຕິກັບ rod, ຊຸດແມ່ນເອກະລາດຂອງມຸມ dip ໄດ້.ຜົນ​ໄດ້​ຮັບ​ການ​ພົວ​ພັນ​ເຄິ່ງ​ປະ​ຈຸ​ບັນ​ສາ​ມາດ​ຖືກ​ນໍາ​ໃຊ້​ສໍາ​ລັບ​ການ​ອອກ​ແບບ​ທີ່​ຄ້າຍ​ຄື​ກັນ​ໄຮ​ໂດ​ລິກ​.
ອຸປະກອນການຖ່າຍທອດຄວາມຮ້ອນແລະມະຫາຊົນປະກອບດ້ວຍຊຸດຂອງໂມດູນ, ຊ່ອງທາງຫຼືຈຸລັງທີ່ນ້ໍາຜ່ານເຂົ້າໄປໃນໂຄງສ້າງພາຍໃນທີ່ສັບສົນຫຼາຍຫຼືຫນ້ອຍເຊັ່ນ: rods, buffers, inserts, etc. ຫວ່າງມໍ່ໆມານີ້, ມີຄວາມສົນໃຈໃຫມ່ໃນການໄດ້ຮັບຄວາມເຂົ້າໃຈດີຂຶ້ນກ່ຽວກັບກົນໄກການເຊື່ອມໂຍງການແຜ່ກະຈາຍຄວາມກົດດັນພາຍໃນແລະກໍາລັງຂອງພາຍໃນທີ່ສັບສົນກັບການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໂດຍລວມຂອງໂມດູນ. ulations, ແລະການເພີ່ມຂຶ້ນ miniaturization ຂອງອຸປະກອນ. ການສຶກສາທົດລອງທີ່ຜ່ານມາຂອງຄວາມກົດດັນການແຜ່ກະຈາຍພາຍໃນແລະການສູນເສຍປະກອບມີຊ່ອງທາງ roughened ໂດຍ ribs ຮູບຮ່າງຕ່າງໆ 1 , ຈຸລັງ reactor electrochemical 2 , capillary constriction 3 ແລະວັດສະດຸກອບ lattice 4 .
ໂຄງສ້າງພາຍໃນທົ່ວໄປທີ່ສຸດແມ່ນ rods cylindrical arguably ຜ່ານໂມດູນຫນ່ວຍ, ບໍ່ວ່າຈະເປັນມັດຫຼືແຍກ. ໃນການແລກປ່ຽນຄວາມຮ້ອນ, ການຕັ້ງຄ່ານີ້ແມ່ນປົກກະຕິກ່ຽວກັບ shell side. ການຫຼຸດລົງຄວາມກົດດັນຂ້າງ Shell ແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບການອອກແບບຂອງເຄື່ອງແລກປ່ຽນຄວາມຮ້ອນເຊັ່ນ: ເຄື່ອງຜະລິດໄອນ້ໍາ, condensers ແລະ evaporators. ໃນການສຶກສາທີ່ຜ່ານມາ, Wang et al.5 ພົບເຫັນການເຊື່ອມຈອດແລະການໄຫຼເຂົ້າຮ່ວມກັນໃນການຕັ້ງຄ່າ tandem ຂອງ rods.Liu et al.6 ໄດ້ວັດແທກການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໃນຊ່ອງສີ່ຫລ່ຽມທີ່ມີຊຸດທໍ່ຮູບ U ຄູ່ທີ່ມີມຸມ inclination ທີ່ແຕກຕ່າງກັນແລະໄດ້ປັບຕົວແບບຕົວເລກ simulating ມັດ rod ກັບສື່ porous.
ຕາມທີ່ຄາດໄວ້, ມີປັດໃຈການຕັ້ງຄ່າຈໍານວນຫນຶ່ງທີ່ສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ປະສິດທິພາບໄຮໂດຼລິກຂອງທະນາຄານກະບອກ: ປະເພດຂອງການຈັດລຽງ (ຕົວຢ່າງ, staggered ຫຼື in-line), ຂະຫນາດທີ່ກ່ຽວຂ້ອງ (ຕົວຢ່າງ, pitch, ເສັ້ນຜ່າກາງ, ຄວາມຍາວ), ແລະມຸມ inclination, ແລະອື່ນໆ.7 ສະເຫນີຮູບແບບ porosity ປະສິດທິພາບໂດຍໃຊ້ຄວາມຍາວຂອງຫນ່ວຍບໍລິການເປັນພາລາມິເຕີການຄວບຄຸມ, ການນໍາໃຊ້ tandem ແລະ staggered arrays ແລະ Reynolds ຕົວເລກລະຫວ່າງ 103 ແລະ 104.Snarski8 ໄດ້ສຶກສາວິທີການ spectrum ພະລັງງານ, ຈາກ accelerometers ແລະ hydrophones ຕິດກັບກະບອກສູບໃນອຸໂມງນ້ໍາ, ການປ່ຽນແປງຂອງທິດທາງໃນ Mar .9 ໄດ້ສຶກສາການແຜ່ກະຈາຍຄວາມກົດດັນຂອງກໍາແພງຫີນປະມານ rod cylindrical ໃນ yaw airflow.Mityakov et al.10 ວາງແຜນຄວາມໄວຂອງພາກສະຫນາມຫຼັງຈາກກະບອກ yawed ໂດຍໃຊ້ stereo PIV.Alam et al.11 ໄດ້ດໍາເນີນການສຶກສາທີ່ສົມບູນແບບຂອງກະບອກ tandem, ສຸມໃສ່ຜົນກະທົບຂອງຈໍານວນ Reynolds ແລະອັດຕາສ່ວນ geometric ກ່ຽວກັບການ shedding vortex. ພວກເຂົາເຈົ້າສາມາດກໍານົດຫ້າລັດ, ຄື locking, locking intermittent, ບໍ່ມີ locking, subharmonic locking ແລະ shear layer reattachment states. ບໍ່ດົນມານີ້ມີໂຄງສ້າງການໄຫຼວຽນຂອງຕົວເລກ. ກະບອກສູບ.
ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວ, ປະສິດທິພາບໄຮໂດຼລິກຂອງເຊລໜ່ວຍໜຶ່ງຄາດວ່າຈະຂຶ້ນກັບການກຳນົດຄ່າ ແລະເລຂາຄະນິດຂອງໂຄງສ້າງພາຍໃນ, ໂດຍປົກກະຕິແມ່ນຄິດໄລ່ໂດຍຄວາມກ່ຽວຂ້ອງກັນທາງດ້ານ empirical ຂອງການວັດແທກການທົດລອງສະເພາະ. ໃນຫຼາຍອຸປະກອນທີ່ປະກອບດ້ວຍອົງປະກອບແຕ່ລະໄລຍະ, ຮູບແບບການໄຫຼແມ່ນຊ້ຳກັນໃນແຕ່ລະເຊລ, ແລະດັ່ງນັ້ນ, ຂໍ້ມູນທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບເຊລຕົວແທນສາມາດນຳໃຊ້ເພື່ອສະແດງພຶດຕິກຳຂອງລະບົບໄຮໂດຼລິກໂດຍລວມຂອງໂຄງສ້າງ, ໃນຫຼາຍລະດັບທີ່ນຳໃຊ້ຫຼັກການລວມຂອງໂຄງສ້າງ. ສາມາດຫຼຸດລົງໄດ້ເລື້ອຍໆ. ຕົວຢ່າງທົ່ວໄປແມ່ນສົມຜົນການລະບາຍສໍາລັບແຜ່ນ orifice 15. ໃນກໍລະນີພິເສດຂອງ rods inclined, ບໍ່ວ່າຈະຢູ່ໃນ confined ຫຼື open flow, ເປັນ criterion ທີ່ຫນ້າສົນໃຈມັກຈະອ້າງເຖິງໃນວັນນະຄະດີແລະນໍາໃຊ້ໂດຍນັກອອກແບບແມ່ນຂະຫນາດໄຮໂດຼລິກທີ່ເດັ່ນຊັດ (ຕົວຢ່າງ, ຫຼຸດລົງຄວາມກົດດັນ, ຜົນບັງຄັບໃຊ້, vortex shedding frequency to the percyder). ມັກຈະເອີ້ນວ່າຫຼັກການເອກະລາດແລະສົມມຸດວ່ານະໂຍບາຍດ້ານການໄຫຼແມ່ນຂັບເຄື່ອນຕົ້ນຕໍໂດຍອົງປະກອບປົກກະຕິຂອງການໄຫຼເຂົ້າແລະວ່າຜົນກະທົບຂອງອົງປະກອບຕາມແກນທີ່ສອດຄ່ອງກັບແກນກະບອກແມ່ນມີຄວາມລະເລີຍ. ເຖິງແມ່ນວ່າບໍ່ມີຄວາມເປັນເອກະສັນກັນໃນວັນນະຄະດີກ່ຽວກັບລະດັບຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງເງື່ອນໄຂນີ້, ໃນຫຼາຍໆກໍລະນີມັນສະຫນອງການປະເມີນທີ່ບໍ່ແນ່ນອນທີ່ເປັນປະໂຫຍດໃນການທົດລອງປົກກະຕິ. ity ຂອງຫຼັກການເອກະລາດປະກອບມີການສັ່ນສະເທືອນ vortex-induced 16 ແລະໄລຍະດຽວແລະສອງໄລຍະໂດຍສະເລ່ຍ drag417.
ໃນການເຮັດວຽກໃນປະຈຸບັນ, ຜົນໄດ້ຮັບຂອງການສຶກສາຂອງຄວາມກົດດັນພາຍໃນແລະການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໃນຊ່ອງທາງທີ່ມີເສັ້ນຂວາງຂອງສີ່ rods cylindrical inclined ໄດ້ນໍາສະເຫນີ. ວັດແທກສາມປະກອບ rod ທີ່ມີເສັ້ນຜ່າກາງທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ການປ່ຽນມຸມ inclination. ເປົ້າຫມາຍໂດຍລວມແມ່ນເພື່ອສືບສວນກົນໄກທີ່ການແຜ່ກະຈາຍຄວາມກົດດັນໃນຫນ້າດິນ rod ແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໂດຍລວມໃນ channel. ຫຼັກການຂອງການວິເຄາະປັດຈຸບັນຂອງ Bernequé servo. ເພື່ອປະເມີນຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງຫຼັກການເອກະລາດ. ສຸດທ້າຍ, ການພົວພັນເຄິ່ງປະຈັກພະຍານທີ່ບໍ່ມີມິຕິແມ່ນຖືກສ້າງຂຶ້ນທີ່ສາມາດຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອອອກແບບອຸປະກອນໄຮໂດຼລິກທີ່ຄ້າຍຄືກັນ.
ການຕິດຕັ້ງແບບທົດລອງປະກອບດ້ວຍພາກທົດສອບສີ່ຫຼ່ຽມທີ່ຮັບການໄຫຼວຽນຂອງອາກາດທີ່ສະໜອງໃຫ້ໂດຍພັດລົມຕາມແກນ.ພາກທົດສອບປະກອບດ້ວຍໜ່ວຍໜຶ່ງທີ່ປະກອບດ້ວຍສອງເຊືອກກາງຂະໜານ ແລະ 2 ເຊືອກເຄິ່ງທີ່ຝັງຢູ່ໃນຝາຊ່ອງ, ດັ່ງທີ່ສະແດງໃນຮູບທີ 1e, ທັງໝົດມີເສັ້ນຜ່າສູນກາງດຽວກັນ. ຮູບທີ 1a–e ສະແດງເລຂາຄະນິດລະອຽດ ແລະຂະໜາດຂອງຂັ້ນຕອນການຕິດຕັ້ງ.Fi ຂອງແຕ່ລະພາກສ່ວນ.
a inlet section (ຄວາມຍາວເປັນ mm).ສ້າງ b ໂດຍໃຊ້ Openscad 2021.01, openscad.org.Main test section (length in mm).ສ້າງດ້ວຍ Openscad 2021.01, openscad.org c ມຸມເບິ່ງຂ້າມພາກຂອງພາກທົດສອບຫຼັກ (ຄວາມຍາວເປັນ mm).ສ້າງໂດຍໃຊ້ Openscad 2021.01 (export) ສ່ວນ Openscad. mm).ສ້າງດ້ວຍ Openscad 2021.01, ມຸມເບິ່ງທີ່ແຕກຫັກຂອງພາກທົດສອບຂອງ openscad.org e.Created with Openscad 2021.01, openscad.org.
ສາມຊຸດຂອງເສັ້ນຜ່າສູນກາງທີ່ແຕກຕ່າງກັນໄດ້ຖືກທົດສອບ. ຕາຕະລາງ 1 ລາຍຊື່ລັກສະນະທາງເລຂາຄະນິດຂອງແຕ່ລະກໍລະນີ. rods ແມ່ນ mounted on protractor ເພື່ອໃຫ້ມຸມຂອງເຂົາເຈົ້າທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບທິດທາງການໄຫຼສາມາດແຕກຕ່າງກັນລະຫວ່າງ 90° ແລະ 30° (ຮູບ 1b ແລະ 3). rods ທັງຫມົດແມ່ນເຮັດດ້ວຍເຫຼັກສະແຕນເລດແລະພວກເຂົາເຈົ້າໄດ້ຖືກຈຸດສູນກາງເພື່ອຮັກສາໄລຍະຫ່າງຂອງທັງສອງພາກສ່ວນ gap ດຽວກັນ. .
ອັດຕາການໄຫຼເຂົ້າຂອງພາກສ່ວນທົດສອບໄດ້ຖືກວັດແທກໂດຍ venturi ທີ່ຖືກປັບ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 2, ແລະຕິດຕາມໂດຍໃຊ້ DP Cell Honeywell SCX. ອຸນຫະພູມຂອງນ້ໍາຢູ່ທາງອອກຂອງພາກທົດສອບໄດ້ຖືກວັດແທກດ້ວຍເຄື່ອງວັດແທກອຸນຫະພູມ PT100 ແລະຄວບຄຸມຢູ່ທີ່ 45 ± 1 ° C. ເພື່ອຮັບປະກັນການແຜ່ກະຈາຍຄວາມໄວຂອງແຜນຜັງແລະການຫຼຸດຜ່ອນການໄຫຼຂອງຊ່ອງທາງໂລຫະໃນສາມຊ່ອງທາງ. s.A ໄລຍະຫ່າງຂອງປະມານ 4 ເສັ້ນຜ່າສູນກາງໄຮໂດຼລິກໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ລະຫວ່າງຫນ້າຈໍສຸດທ້າຍແລະ rod, ແລະຄວາມຍາວຂອງທໍ່ອອກແມ່ນ 11 ເສັ້ນຜ່າສູນກາງໄຮໂດຼລິກ.
ແຜນວາດແຜນວາດຂອງທໍ່ Venturi ໃຊ້ເພື່ອວັດແທກຄວາມໄວການໄຫຼເຂົ້າ (ຄວາມຍາວເປັນມິນລິແມັດ).ສ້າງດ້ວຍ Openscad 2021.01, openscad.org.
ຕິດຕາມຄວາມກົດດັນໃນຫນຶ່ງຂອງໃບຫນ້າຂອງ rod ສູນກາງໂດຍວິທີການຂອງທໍ່ຄວາມກົດດັນ 0.5 ມມຢູ່ກາງຍົນຂອງພາກສ່ວນການທົດສອບ.ດັ່ງນັ້ນຄວາມຖືກຕ້ອງເປັນລ່ຽມແມ່ນປະມານ 2°. rod ຕິດຕາມກວດກາສາມາດຫມຸນປະມານແກນຂອງມັນ, ດັ່ງທີ່ສະແດງໃນຮູບ 3. ຄວາມແຕກຕ່າງລະຫວ່າງຄວາມກົດດັນດ້ານຫນ້າຂອງ rod ແລະຄວາມກົດດັນທີ່ເສັງເຂົ້າພາກສ່ວນການທົດສອບແມ່ນວັດແທກດ້ວຍຄວາມແຕກຕ່າງ DP Cell Honeywell SCX series. ຄວາມແຕກຕ່າງຂອງຄວາມກົດດັນນີ້ແມ່ນວັດແທກສໍາລັບແຕ່ລະແຖບ, ຄວາມໄວຂອງການໄຫຼ \ taaz ມຸມ, ຄວາມໄວຂອງການໄຫຼແຕກຕ່າງກັນ (\u003e) \ ຄວາມໄວຂອງການໄຫຼເຂົ້າ. ).
ການຕັ້ງຄ່າການໄຫຼ. ຝາຊ່ອງແມ່ນສະແດງເປັນສີເທົາ. ກະແສໄຫຼຈາກຊ້າຍໄປຂວາ ແລະ ຖືກບລັອກໂດຍ rod. ໃຫ້ສັງເກດວ່າມຸມເບິ່ງ “A” ແມ່ນຕັ້ງສາກກັບແກນ rod. rods ພາຍນອກແມ່ນເຄິ່ງຝັງຢູ່ໃນຝາຊ່ອງຂ້າງ.A protractor ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອວັດແທກມຸມ inclination \(\alpha \).Created.2.0.1.
ຈຸດປະສົງຂອງການທົດລອງແມ່ນເພື່ອວັດແທກ ແລະຕີລາຄາການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນລະຫວ່າງຊ່ອງ inlets ແລະຄວາມກົດດັນໃນດ້ານຂອງ rod ສູນກາງ, \(\theta\) ແລະ \(\alpha\) ສໍາລັບ azimuths ແລະ dips ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ເພື່ອສະຫຼຸບຜົນໄດ້ຮັບ, ຄວາມກົດດັນທີ່ແຕກຕ່າງກັນຈະສະແດງອອກໃນຮູບແບບບໍ່ມີມິຕິເປັນຕົວເລກ Euler:
ບ່ອນທີ່ \(\rho \) ແມ່ນຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງນ້ໍາ, \({u}_{i}\) ແມ່ນຄວາມໄວຂອງ inlet ໂດຍສະເລ່ຍ, \({p}_{i}\) ແມ່ນຄວາມກົດດັນຂາເຂົ້າ, ແລະ \({p }_{w}\) ແມ່ນຄວາມກົດດັນຢູ່ໃນຈຸດທີ່ກໍານົດຢູ່ໃນກໍາແພງຫີນ. ຄວາມໄວຂອງຂາເຂົ້າແມ່ນຄົງທີ່ພາຍໃນສາມໄລຍະທີ່ແຕກຕ່າງກັນທີ່ກໍານົດໂດຍ vel / oc 6. ສອດຄ້ອງກັບໝາຍເລກຊ່ອງ Reynolds, \(Re\equiv {u}_{i}H/\nu \) (ບ່ອນທີ່ \(H\) ແມ່ນຄວາມສູງຂອງຊ່ອງ, ແລະ \(\nu \) ແມ່ນຄວາມຫນືດຂອງ kinematic) ລະຫວ່າງ 40,000 ຫາ 67,000.The rod Reynolds number (\(\nu \) ຕັ້ງແຕ່ 50,000 ຫາ 67,000.The rod Reynolds number (\(\nu \equi) 5000000000) 500.The turbulence intensity ຄາດ​ຄະ​ເນ​ໂດຍ deviation ມາດ​ຕະ​ຖານ​ພີ່​ນ້ອງ​ຂອງ​ສັນ​ຍານ​ທີ່​ບັນ​ທຶກ​ໄວ້​ໃນ venturi ແມ່ນ 5​% ໂດຍ​ສະ​ເລ່ຍ​.
ຮູບທີ 4 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມກ່ຽວຂ້ອງກັນຂອງ \({Eu}_{w}\) ກັບມຸມ azimuth \(\theta \), ພາຣາມິເຕີໂດຍສາມມຸມຈຸ່ມ, \(\alpha \) = 30°, 50° ແລະ 70° .ການວັດແທກຖືກແບ່ງອອກເປັນສາມເສັ້ນຕາມເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງ rod. ມັນເຫັນໄດ້ຊັດເຈນວ່າພາຍໃນຕົວເລກການໄຫຼຂອງເອກະລາດແມ່ນບໍ່ແນ່ນອນ. θປະຕິບັດຕາມທ່າອ່ຽງປົກກະຕິຂອງຄວາມກົດດັນຂອງກໍາແພງຫີນອ້ອມຮອບວົງກົມຂອງອຸປະສັກ. ໃນມຸມທີ່ປະເຊີນຫນ້າ, ເຊັ່ນ, θຈາກ 0 ຫາ 90 °, ຄວາມກົດດັນຂອງກໍາແພງຫີນຫຼຸດລົງ, ບັນລຸຕໍາ່ສຸດທີ່ 90 °, ເຊິ່ງກົງກັບຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງເຊືອກທີ່ຄວາມໄວແມ່ນຍິ່ງໃຫຍ່ທີ່ສຸດເນື່ອງຈາກຄວາມກົດດັນຂອງພື້ນທີ່ການໄຫຼແມ່ນ 10 °, ຢູ່ທີ່ນັ້ນ, θ 10 ຫຼຸດລົງ. °, ຫຼັງຈາກນັ້ນຄວາມກົດດັນຍັງຄົງເປັນເອກະພາບເນື່ອງຈາກການແຍກຊັ້ນຊາຍແດນທາງຫລັງຂອງກໍາແພງຫີນ rod. ສັງເກດວ່າບໍ່ມີການປ່ຽນແປງໃນມຸມຂອງຄວາມກົດດັນຕໍາ່ສຸດທີ່, ເຊິ່ງຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າການລົບກວນທີ່ເປັນໄປໄດ້ຈາກຊັ້ນ shear ທີ່ຢູ່ໃກ້ຄຽງ, ເຊັ່ນຜົນກະທົບຂອງ Coanda, ແມ່ນຮອງ.
ການປ່ຽນແປງຂອງຈໍານວນ Euler ຂອງກໍາແພງຫີນປະມານ rod ສໍາລັບມຸມ inclination ທີ່ແຕກຕ່າງກັນແລະເສັ້ນຜ່າສູນກາງ rod.Created ກັບ Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
ໃນຕໍ່ໄປນີ້, ພວກເຮົາວິເຄາະຜົນໄດ້ຮັບໂດຍອີງໃສ່ສົມມຸດຕິຖານວ່າຕົວເລກ Euler ສາມາດຄາດຄະເນໄດ້ໂດຍພາລາມິເຕີທາງເລຂາຄະນິດ, ເຊັ່ນ: ອັດຕາສ່ວນຄວາມຍາວຂອງຄຸນສົມບັດ \(d/g\) ແລະ \(d/H\) (ທີ່ \(H\) ແມ່ນຄວາມສູງຂອງຊ່ອງ) ແລະຄວາມອຽງ \(\alpha \). ກົດລະບຽບການປະຕິບັດທີ່ເປັນທີ່ນິຍົມຂອງ thumb ກໍານົດໃຫ້ຄວາມດັນຂອງນ້ໍາໃນໂຄງການ. ຕັ້ງຂວາງກັບແກນ rod, \({u}_{n}={u}_{i}\mathrm {sin} \alpha \). ອັນນີ້ບາງຄັ້ງເອີ້ນວ່າຫຼັກການເອກະລາດ. ຫນຶ່ງໃນເປົ້າຫມາຍຂອງການວິເຄາະຕໍ່ໄປນີ້ແມ່ນເພື່ອກວດເບິ່ງວ່າຫຼັກການນີ້ໃຊ້ກັບກໍລະນີຂອງພວກເຮົາ, ບ່ອນທີ່ການໄຫຼແລະສິ່ງກີດຂວາງຖືກກັກຂັງຢູ່ໃນຊ່ອງທາງທີ່ປິດ.
ໃຫ້ພວກເຮົາພິຈາລະນາຄວາມກົດດັນທີ່ວັດແທກຢູ່ດ້ານຫນ້າຂອງພື້ນຜິວ rod ລະດັບປານກາງ, ເຊັ່ນ: θ = 0. ອີງຕາມສົມຜົນຂອງ Bernoulli, ຄວາມກົດດັນໃນຕໍາແຫນ່ງນີ້\({p}_{o}\) ພໍໃຈ:
ບ່ອນທີ່ \({u}_{o}\) ແມ່ນຄວາມໄວຂອງນ້ໍາຢູ່ໃກ້ກັບກໍາແພງຫີນຢູ່ທີ່ θ = 0, ແລະພວກເຮົາສົມມຸດວ່າການສູນເສຍທີ່ບໍ່ສາມາດປີ້ນກັບກັນໄດ້ຂ້ອນຂ້າງຫນ້ອຍ. ສັງເກດວ່າຄວາມກົດດັນແບບເຄື່ອນໄຫວແມ່ນເອກະລາດໃນຄໍາສັບພະລັງງານ kinetic. ຖ້າ \({u}_{o}\) ຫວ່າງເປົ່າ (ເຊັ່ນ: ສະພາບທີ່ສະຫມໍ່າສະເຫມີ), ຕົວເລກ Euler ຄວນຈະເປັນ 4 ເທົ່າໃດກໍ່ຕາມ, F = 0. \) ຜົນໄດ້ຮັບ \({Eu}_{w}\) ແມ່ນຢູ່ໃກ້ກັບແຕ່ບໍ່ເທົ່າກັບຄ່ານີ້ແນ່ນອນ, ໂດຍສະເພາະສໍາລັບມຸມຈຸ່ມທີ່ໃຫຍ່ກວ່າ. ນີ້ຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມໄວຂອງຫນ້າດິນຂອງ rod ຈະບໍ່ຫາຍໄປຢູ່ທີ່ \(\theta = 0\), ເຊິ່ງອາດຈະຖືກສະກັດກັ້ນໂດຍການເຫນັງຕີງຂຶ້ນຂອງເສັ້ນປະຈຸບັນທີ່ສ້າງຂື້ນໂດຍການອຽງຂອງ rod. ເນື່ອງຈາກການໄຫຼວຽນຂອງສ່ວນເທິງ, ແຖບທີສອງຄວນຖືກຈໍາກັດ. ຄວາມໄວທາງແກນຢູ່ລຸ່ມສຸດ ແລະຫຼຸດລົງຄວາມໄວຢູ່ດ້ານເທິງ.ສົມມຸດວ່າຂະໜາດຂອງການຫັນຕົວຂ້າງເທິງແມ່ນການຄາດຄະເນຄວາມໄວຂອງຂາເຂົ້າ (ie \({u}_{i}\mathrm{cos}\alpha \)), ຜົນໄດ້ຮັບຂອງຕົວເລກ Euler ທີ່ສອດຄ້ອງກັນແມ່ນ:
ຮູບທີ 5 ປຽບທຽບສົມຜົນ.(3) ມັນສະແດງໃຫ້ເຫັນການຕົກລົງທີ່ດີກັບຂໍ້ມູນການທົດລອງທີ່ສອດຄ້ອງກັນ. ຄວາມບ່ຽງເບນສະເລ່ຍແມ່ນ 25%, ແລະລະດັບຄວາມໝັ້ນໃຈແມ່ນ 95%. ຈື່ໄວ້ວ່າສົມຜົນ.(3) ສອດຄ່ອງກັບຫຼັກການຂອງເອກະລາດ. ເຊັ່ນດຽວກັນ, ຮູບ 6 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຕົວເລກ Euler ກົງກັບແຮງດັນຂອງ \p \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \, ຮູບທີ່ 5 ສະແດງໃຫ້ເຫັນການຕົກລົງທີ່ດີກັບຂໍ້ມູນການທົດລອງທີ່ສອດຄ້ອງກັນ. ພາກສ່ວນການທົດສອບ, \({p}_{e}\), ຍັງປະຕິບັດຕາມອັດຕາສ່ວນຂອງທ່າອ່ຽງກັບ \({\ mathrm{sin}}}^{2}\alpha \). ໃນທັງສອງກໍລະນີ, ຄ່າສໍາປະສິດແມ່ນຂຶ້ນກັບເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງ rod, ເຊິ່ງສົມເຫດສົມຜົນນັບຕັ້ງແຕ່ໄລຍະສຸດທ້າຍກໍານົດພື້ນທີ່ຂັດຂວາງ. ລັກສະນະນີ້ແມ່ນຄ້າຍຄືກັນກັບການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນຂອງພາກສ່ວນ orifice, ບ່ອນທີ່ການໄຫຼຂອງຊ່ອງທາງນີ້ຫຼຸດລົງ. ຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງ rods. ໃນກໍລະນີນີ້, ຄວາມກົດດັນຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍຢູ່ທີ່ throttling ແລະບາງສ່ວນຟື້ນຕົວຍ້ອນວ່າມັນຂະຫຍາຍໄປຂ້າງຫນ້າ. ພິຈາລະນາຂໍ້ຈໍາກັດເປັນການອຸດຕັນຕັ້ງຂວາງກັບແກນ rod, ການຫຼຸດລົງຄວາມກົດດັນລະຫວ່າງດ້ານຫນ້າແລະດ້ານຫລັງຂອງ rod ສາມາດຂຽນເປັນ 18:
ບ່ອນທີ່ \({c}_{d}\) ແມ່ນຄ່າສໍາປະສິດການລາກທີ່ອະທິບາຍເຖິງການຟື້ນຕົວຂອງຄວາມກົດດັນບາງສ່ວນລະຫວ່າງ θ = 90° ແລະ θ = 180°, ແລະ \({A}_{m}\) ແລະ \({A}_{f}\) ແມ່ນສ່ວນຂ້າມຟຣີຂັ້ນຕໍ່າສຸດຕໍ່ຄວາມຍາວຂອງຫົວໜ່ວຍຕັ້ງຂວາງກັບແກນ rodf{{d}, ແລະຄວາມສຳພັນຂອງມັນກັບ \m{A}_{f}\) \right)/g\).ຕົວເລກ Euler ທີ່ສອດຄ້ອງກັນແມ່ນ:
ເລກ Wall Euler ທີ່ \(\theta =0\) ເປັນໜ້າທີ່ຂອງ dip.ເສັ້ນໂຄ້ງນີ້ກົງກັບສົມຜົນ.(3).ສ້າງດ້ວຍ Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
ການປ່ຽນແປງຕົວເລກ Wall Euler, ໃນ \(\theta =18{0}^{o}\) (ປ້າຍເຕັມ) ແລະອອກ (ປ້າຍເປົ່າ) ທີ່ມີ dip. ເສັ້ນໂຄ້ງເຫຼົ່ານີ້ກົງກັບຫຼັກການຂອງເອກະລາດ, ເຊັ່ນ: \(Eu\propto {\ mathrm{sin}}^{2}\alpha \). ສ້າງຂຶ້ນດ້ວຍ Gnuplot. 5.
ຮູບທີ່ 7 ສະແດງໃຫ້ເຫັນການເພິ່ງພາອາໄສຂອງ \({Eu}_{0-180}/{\mathrm{sin}}}^{2}\alpha \) ເທິງ \(d/g\), ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມສອດຄ່ອງທີ່ດີທີ່ສຸດ.(5).ຄ່າສໍາປະສິດລາກທີ່ໄດ້ຮັບແມ່ນ \({c}_{d}=1.28\pm 0.02\) ດ້ວຍລະດັບຄວາມໝັ້ນໃຈຂອງ 6 7%. ພາກສ່ວນປະຕິບັດຕາມແນວໂນ້ມທີ່ຄ້າຍຄືກັນ, ແຕ່ມີຄ່າສໍາປະສິດທີ່ແຕກຕ່າງກັນທີ່ຄໍານຶງເຖິງການຟື້ນຕົວຄວາມກົດດັນໃນຊ່ອງດ້ານຫລັງລະຫວ່າງແຖບແລະຊ່ອງສຽບຂອງຊ່ອງໄດ້. ຄ່າສໍາປະສິດ drag ທີ່ສອດຄ້ອງກັນແມ່ນ \({c}_{d}=1.00\pm 0.05\) ທີ່ມີລະດັບຄວາມຫມັ້ນໃຈ 67%.
ຄ່າສໍາປະສິດການລາກແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບ \(d/g\) ການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນທາງຫນ້າແລະດ້ານຫລັງຂອງ rod\(\left({Eu}_{0-180}\right)\) ແລະການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນທັງຫມົດລະຫວ່າງຊ່ອງເຂົ້າແລະ outlet. ພື້ນທີ່ສີຂີ້ເຖົ່າແມ່ນແຖບຄວາມຫມັ້ນໃຈ 67% ສໍາລັບການພົວພັນກັນ. ສ້າງດ້ວຍ Gnuplot 5.4.info, www.gnup.
ຄວາມກົດດັນຕໍາ່ສຸດທີ່ \({p}_{90}\) ໃນຫນ້າດິນຂອງ rod ຢູ່ທີ່ θ = 90° ຮຽກຮ້ອງໃຫ້ມີການຈັດການພິເສດ. ອີງຕາມສົມຜົນຂອງ Bernoulli, ຕາມເສັ້ນປະຈຸບັນຜ່ານຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງແຖບ, ຄວາມກົດດັນໃນສູນກາງ \({p}_{g}\) ແລະຄວາມໄວ \({u}_{g}\) ທີ່ຢູ່ຕໍ່ໄປນີ້ແມ່ນຈຸດ ({u}_{g}\) ທີ່ຢູ່ລະຫວ່າງຈຸດຂອງແຖບ (gap):
ຄວາມກົດດັນ \({p}_{g}\) ສາມາດກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມກົດດັນດ້ານຂອງ rod ທີ່ θ = 90° ໂດຍການລວມເອົາການແຜ່ກະຈາຍຄວາມກົດດັນຜ່ານຊ່ອງຫວ່າງທີ່ແຍກ rod ກາງລະຫວ່າງຈຸດກາງແລະກໍາແພງ (ເບິ່ງຮູບ 8).ການດຸ່ນດ່ຽງຂອງອໍານາດໃຫ້ 19:
ບ່ອນທີ່ \(y\) ເປັນຈຸດປະສານງານປົກກະຕິກັບພື້ນຜິວ rod ຈາກຈຸດກາງຂອງຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງ rods ກາງ, ແລະ \(K\) ແມ່ນ curvature ຂອງເສັ້ນປະຈຸບັນຢູ່ຕໍາແຫນ່ງ \(y\). ສໍາລັບການປະເມີນການວິເຄາະຂອງຄວາມກົດດັນໃນຫນ້າດິນຂອງ rod, ພວກເຮົາສົມມຸດວ່າ \({u}_{g}\) ແມ່ນເປັນເອກະພາບແລະ \( pt ions ຊ້າຍ) verified by cal. culations.At the rod wall, the curvature is determined by the ellipse section of the rod at the angle \(\alpha \), ie \(K\left(g/2\right)=\left(2/d\right){\ mathrm{sin} }^{2}\alpha \) (ເບິ່ງຮູບທີ 8).vature of the streaming on the van . , ຄວາມໂຄ້ງຢູ່ທີ່ຈຸດປະສານງານທົ່ວໄປ \(y\) ແມ່ນໃຫ້ໂດຍ:
ຄຸນ​ນະ​ສົມ​ບັດ​ມຸມ​ມອງ​ຂ້າມ​ພາກ​ສ່ວນ​, ຫນ້າ (ຊ້າຍ​) ແລະ​ຂ້າງ​ເທິງ (ລຸ່ມ​)​.ສ້າງ​ດ້ວຍ Microsoft Word 2019​,
ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ໂດຍການອະນຸລັກມະຫາຊົນ, ຄວາມໄວສະເລ່ຍໃນຍົນຕັ້ງສາກກັບການໄຫຼຢູ່ທີ່ສະຖານທີ່ວັດແທກ \(\langle {u}_{g}\rangle \) ແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມໄວຂາເຂົ້າ:
ບ່ອນທີ່ \({A}_{i}\) ແມ່ນພື້ນທີ່ການໄຫຼຜ່ານທາງຂວາງຢູ່ທີ່ຊ່ອງເຂົ້າ ແລະ \({A}_{g}\) ແມ່ນພື້ນທີ່ການໄຫຼຜ່ານທາງຂວາງຢູ່ທີ່ສະຖານທີ່ວັດແທກ (ເບິ່ງຮູບ 8) ຕາມລໍາດັບໂດຍ :
ກະລຸນາຮັບຊາບວ່າ \({u}_{g}\) ບໍ່ເທົ່າກັບ \(\langle {u}_{g}\rangle \). ໃນຄວາມເປັນຈິງ, ຮູບທີ 9 ອະທິບາຍອັດຕາສ່ວນຄວາມໄວ \({u}_{g}/\langle {u}_{g}\rangle \), ຄິດໄລ່ໂດຍສົມຜົນ.(10)–(14), ການວາງແຜນຕາມອັດຕາທີ່ອາດຈະຖືກແຍກອອກເປັນບາງອັນ. ສີ​ໂດຍ​ພະ​ຫຸ​ນາມ​ລໍາ​ດັບ​ທີ​ສອງ​:
ອັດຕາສ່ວນຂອງອັດຕາສູງສຸດ\({u}_{g}\) ແລະສະເລ່ຍ\(\langle {u}_{g}\rangle \) ຄວາມໄວຂອງຊ່ອງກາງທາງຂວາງ\(.\) ເສັ້ນໂຄ້ງແຂງ ແລະເສັ້ນຂີດກົງກັນກັບສົມຜົນ.(5) ແລະໄລຍະການປ່ຽນແປງຂອງຄ່າສໍາປະສິດທີ່ສອດຄ້ອງກັນ\(\pm.) 25.
ຮູບທີ 10 ປຽບທຽບ \({Eu}_{90}\) ກັບຜົນການທົດລອງຂອງສົມຜົນ.(16).ຄວາມບ່ຽງເບນຂອງພີ່ນ້ອງສະເລ່ຍແມ່ນ 25%, ແລະລະດັບຄວາມໝັ້ນໃຈແມ່ນ 95%.
ຕົວເລກ Wall Euler ຢູ່ \(\theta ={90}^{o}\).ເສັ້ນໂຄ້ງນີ້ກົງກັບສົມຜົນ.(16).ສ້າງດ້ວຍ Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
ຜົນບັງຄັບໃຊ້ສຸດທິ \({f}_{n}\) ທີ່ເຮັດຢູ່ກັບແກນກາງທີ່ຕັ້ງຂວາງກັບແກນຂອງມັນສາມາດຖືກຄິດໄລ່ໂດຍການລວມເອົາຄວາມກົດດັນຢູ່ດ້ານຂອງ rod ດັ່ງນີ້:
ບ່ອນທີ່ຄ່າສໍາປະສິດທໍາອິດແມ່ນຄວາມຍາວຂອງ rod ພາຍໃນຊ່ອງທາງ, ແລະການເຊື່ອມໂຍງແມ່ນປະຕິບັດລະຫວ່າງ 0 ແລະ 2π.
ການຄາດຄະເນຂອງ \({f}_{n}\) ໃນທິດທາງຂອງການໄຫຼຂອງນ້ໍາຄວນຈະກົງກັບຄວາມກົດດັນລະຫວ່າງ inlet ແລະ outlet ຂອງຊ່ອງທາງການ, ເວັ້ນເສຍແຕ່ friction ຂະຫນານກັບ rod ແລະຂະຫນາດນ້ອຍກວ່າເນື່ອງຈາກການພັດທະນາບໍ່ສົມບູນຂອງພາກສ່ວນຕໍ່ມາ flux ຂອງ momentum ແມ່ນບໍ່ສົມດຸນ.ດັ່ງນັ້ນ,
ຮູບທີ 11 ສະແດງໃຫ້ເຫັນເສັ້ນສະແດງຂອງສົມຜົນ.(20) ສະແດງໃຫ້ເຫັນການຕົກລົງທີ່ດີສໍາລັບທຸກເງື່ອນໄຂຂອງການທົດລອງ. ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ມີການບ່ຽງເບນ 8% ຢູ່ດ້ານຂວາ, ເຊິ່ງສາມາດລະບຸ ແລະໃຊ້ເປັນການຄາດຄະເນຂອງຄວາມບໍ່ສົມດຸນລະຫວ່າງຊ່ອງເຂົ້າ ແລະທາງອອກ.
Channel power balance.The line ສອດຄ້ອງກັບສົມຜົນ.(20).ຄ່າສຳປະສິດຄວາມສຳພັນຂອງ Pearson ແມ່ນ 0.97.Created with Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
ຄວາມແຕກຕ່າງຂອງມຸມ inclination ຂອງ rod, ຄວາມກົດດັນທີ່ກໍາແພງດ້ານຂອງ rod ແລະການຫຼຸດລົງຄວາມກົດດັນໃນຊ່ອງທີ່ມີເສັ້ນຂວາງຂອງສີ່ rods cylindrical inclined ໄດ້ຖືກວັດແທກ. ສາມເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງ rod ປະກອບທີ່ແຕກຕ່າງກັນໄດ້ຖືກທົດສອບ. ໃນຂອບເຂດຈໍານວນ Reynolds ທົດສອບ, ລະຫວ່າງ 2500 ແລະ 6500, ອັດຕາຂອງ Euler rod ອັດຕາແມ່ນເປັນເອກະລາດຂອງການໄຫຼຂອງກາງ. ສູງສຸດຢູ່ທາງຫນ້າແລະຕໍາ່ສຸດທີ່ຊ່ອງຫວ່າງຂ້າງຄຽງລະຫວ່າງ rods, ການຟື້ນຕົວຢູ່ສ່ວນຫລັງເນື່ອງຈາກການແຍກຊັ້ນເຂດແດນ.
ຂໍ້ມູນການທົດລອງຖືກວິເຄາະໂດຍໃຊ້ການພິຈາລະນາການອະນຸລັກ momentum ແລະການປະເມີນແບບເຄິ່ງປະຈັກພະຍານເພື່ອຊອກຫາຕົວເລກທີ່ບໍ່ມີມິຕິທີ່ບໍ່ປ່ຽນແປງທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບຕົວເລກ Euler ກັບຂະຫນາດລັກສະນະຂອງຊ່ອງແລະ rods. ລັກສະນະທາງເລຂາຄະນິດຂອງການສະກັດທັງຫມົດແມ່ນສະແດງຢ່າງເຕັມສ່ວນໂດຍອັດຕາສ່ວນລະຫວ່າງເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງ rod ແລະຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງ rods (ທາງຂ້າງ) ແລະຄວາມສູງຂອງຊ່ອງທາງ.
ຫຼັກການເອກະລາດໄດ້ຖືກພົບເຫັນວ່າຖືສໍາລັບຕົວເລກ Euler ສ່ວນໃຫຍ່ທີ່ມີລັກສະນະຄວາມກົດດັນໃນສະຖານທີ່ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ie ຖ້າຫາກວ່າຄວາມກົດດັນແມ່ນ dimensionless ການນໍາໃຊ້ການຄາດຄະເນຂອງຄວາມໄວ inlet ປົກກະຕິກັບ rod, ຊຸດແມ່ນເອກະລາດຂອງມຸມອາບນ້ໍ.ນອກຈາກນັ້ນ, ຄຸນນະສົມບັດແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບມະຫາຊົນແລະ momentum ຂອງການໄຫຼສົມສົມຜົນການອະນຸລັກແມ່ນສອດຄ່ອງແລະສະຫນັບສະຫນູນຫຼັກການ empirical ຂ້າງເທິງ. ພຽງແຕ່ຄວາມກົດດັນດ້ານ rod ທີ່ຢູ່ຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງ rods deviates ເລັກນ້ອຍຈາກຫຼັກການນີ້. Dimensionless semi-empirical correlations ໄດ້ຖືກສ້າງຂື້ນທີ່ສາມາດນໍາໃຊ້ໃນການອອກແບບອຸປະກອນໄຮໂດຼລິກທີ່ຄ້າຍຄືກັນ. This classical method is similar to the Berno 2000 2007 2007 ບໍ່ດົນມານີ້ ໑,໒໒,໒໓,໒໔.
ຜົນໄດ້ຮັບທີ່ຫນ້າສົນໃຈໂດຍສະເພາະແມ່ນມາຈາກການວິເຄາະການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນລະຫວ່າງ inlet ແລະ outlet ຂອງພາກສ່ວນການທົດສອບ. ພາຍໃນຄວາມບໍ່ແນ່ນອນຂອງການທົດລອງ, ຄ່າສໍາປະສິດ drags ເທົ່າກັບຄວາມສາມັກຄີ, ເຊິ່ງຊີ້ໃຫ້ເຫັນເຖິງການມີຢູ່ຂອງຕົວກໍານົດການ invariant ດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້:
ໃຫ້ສັງເກດຂະໜາດ \(\left(d/g+2\right)d/g\) ໃນຕົວຫານຂອງສົມຜົນ.(23) ແມ່ນຂະໜາດໃນວົງເລັບໃນສົມຜົນ.(4), ຖ້າບໍ່ດັ່ງນັ້ນ ມັນສາມາດຖືກຄຳນວນດ້ວຍສ່ວນຂ້າມຂັ້ນຕ່ຳ ແລະຟຣີທີ່ຕັ້ງຂວາງກັບ rod, \({A}_{m}\) ຢູ່ໃນຈຳນວນ Resumes ({A}_{m}\)). ຂອບເຂດຂອງການສຶກສາໃນປະຈຸບັນ (40,000-67,000 ສໍາລັບຊ່ອງແລະ 2500-6500 ສໍາລັບ rods). ມັນເປັນສິ່ງສໍາຄັນທີ່ຈະສັງເກດວ່າຖ້າມີຄວາມແຕກຕ່າງກັນຂອງອຸນຫະພູມພາຍໃນຊ່ອງທາງ, ມັນອາດຈະສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງນ້ໍາ. ໃນກໍລະນີນີ້, ການປ່ຽນແປງໃນຈໍານວນ Euler ສາມາດຄາດຄະເນໄດ້ໂດຍການຄູນຄ່າສໍາປະສິດການຂະຫຍາຍຄວາມຮ້ອນໂດຍຄວາມແຕກຕ່າງກັນອຸນຫະພູມສູງສຸດທີ່ຄາດໄວ້.
Ruck, S., Köhler, S., Schlindwein, G., ແລະ Arbeiter, F. ການວັດແທກການຖ່າຍທອດຄວາມຮ້ອນ ແລະການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໃນຊ່ອງ roughened ໂດຍ ribs ຮູບຮ່າງທີ່ແຕກຕ່າງກັນກ່ຽວກັບ wall.expert.Heat Transfer 31, 334–354 (2017).
Wu, L., Arenas, L., Graves, J., ແລະ Walsh, F. Flow cell characterization: flow visualization, pressure drop, and mass transport in two-dimensional electrodes in rectangular channels.J.Electrochemistry.Socialist Party.167, 043505 (2020).
Liu, S., Dou, X., Zeng, Q. & Liu, J. ຕົວກໍານົດການທີ່ສໍາຄັນຂອງຜົນກະທົບ Jamin ໃນ capillaries ມີ constricted cross-sections.J.Gasoline.science.Britain.196, 107635 (2021).