ຂໍຂອບໃຈສຳລັບການເຂົ້າເບິ່ງ Nature.com. ເວີຊັນຂອງບຣາວເຊີທີ່ທ່ານກຳລັງໃຊ້ຢູ່ມີການຮອງຮັບ CSS. ສໍາລັບປະສົບການທີ່ດີທີ່ສຸດ, ພວກເຮົາແນະນຳໃຫ້ທ່ານໃຊ້ໂປຣແກຣມທ່ອງເວັບທີ່ອັບເດດແລ້ວ (ຫຼືປິດໂໝດຄວາມເຂົ້າກັນໄດ້ໃນ Internet Explorer). ໃນລະຫວ່າງນີ້, ເພື່ອຮັບປະກັນການສະໜັບສະໜູນຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ພວກເຮົາຈະສະແດງເວັບໄຊໂດຍບໍ່ມີຮູບແບບ ແລະ JavaScript.
ກົນໄກໃຫມ່ໂດຍອີງໃສ່ການຫລອມເລເຊີທີ່ເລືອກເພື່ອຄວບຄຸມໂຄງສ້າງຈຸລິນຊີຂອງຜະລິດຕະພັນໃນຂະບວນການຜະລິດໄດ້ຖືກສະເຫນີ. ກົນໄກແມ່ນອີງໃສ່ການຜະລິດຂອງຄື້ນຟອງ ultrasonic ຄວາມເຂັ້ມສູງໃນສະນຸກເກີ molten ໂດຍການ irradiation laser ແບບສະລັບສັບຊ້ອນ.
ການຜະລິດເພີ່ມເຕີມ (AM) ຂອງພາກສ່ວນຮູບຮ່າງສະລັບສັບຊ້ອນໄດ້ຂະຫຍາຍຕົວຢ່າງຫຼວງຫຼາຍໃນທົດສະວັດທີ່ຜ່ານມາ. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ເຖິງວ່າຈະມີຄວາມຫລາກຫລາຍຂອງຂະບວນການຜະລິດ additive, ລວມທັງການຫລອມເລເຊີເລືອກ (SLM) 1,2,3, ໂລຫະ laser ໂດຍກົງ deposition4,5,6, beam ເອເລັກໂຕຣນິກ melting7,8 ແລະອື່ນໆ 9,10, ຊິ້ນສ່ວນອາດຈະມີຄວາມບົກພ່ອງ. ນີ້ແມ່ນຕົ້ນຕໍເນື່ອງຈາກການເຮັດໃຫ້ຄວາມເຢັນຂອງຂະບວນການພິເສດຂອງ molten ສູງ. , ແລະຄວາມສັບສົນຂອງວົງຈອນການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນໃນການ melting ແລະ remelting ວັດສະດຸ 11 , ຊຶ່ງນໍາໄປສູ່ການຂະຫຍາຍຕົວເມັດພືດ epitaxial ແລະ porosity ທີ່ສໍາຄັນ.12,13 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າມັນເປັນສິ່ງຈໍາເປັນທີ່ຈະຄວບຄຸມ gradients ຄວາມຮ້ອນ, ອັດຕາຄວາມເຢັນ, ແລະອົງປະກອບຂອງໂລຫະປະສົມ, ຫຼືນໍາໃຊ້ຜົນກະທົບທາງດ້ານຮ່າງກາຍເພີ່ມເຕີມໂດຍພາກສະຫນາມພາຍນອກຂອງຄຸນສົມບັດຕ່າງໆ, ເຊັ່ນ: ultrasound, ເພື່ອບັນລຸໂຄງສ້າງເມັດພືດ equiaxed ດີ.
ສິ່ງພິມຈໍານວນຫລາຍມີຄວາມກັງວົນກ່ຽວກັບຜົນກະທົບຂອງການປິ່ນປົວການສັ່ນສະເທືອນຕໍ່ຂະບວນການແຂງຕົວໃນຂະບວນການຫລໍ່ທໍາມະດາ14,15.ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ການນໍາໃຊ້ພາກສະຫນາມພາຍນອກເພື່ອ melt bulk ບໍ່ໄດ້ຜະລິດ microstructure ວັດສະດຸທີ່ຕ້ອງການ. ຖ້າຫາກວ່າປະລິມານຂອງໄລຍະຂອງແຫຼວມີຂະຫນາດນ້ອຍ, ສະຖານະການມີການປ່ຽນແປງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ. 24,25,26,27, arc stirring28 ແລະ oscillation29, ຜົນກະທົບຂອງແມ່ເຫຼັກໄຟຟ້າໃນລະຫວ່າງ arcs plasma pulsed plasma30,31 ແລະວິທີການອື່ນໆ 32 ໄດ້ຖືກພິຈາລະນາ .ຕິດໃສ່ແຜ່ນຮອງໂດຍໃຊ້ແຫຼ່ງ ultrasound ທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນສູງຈາກພາຍນອກ (ຢູ່ທີ່ 20 kHz). ການກັ່ນເມັດພືດທີ່ເຮັດດ້ວຍ ultrasound ແມ່ນເຮັດໃຫ້ການຍ່ອຍສະຫຼາຍຂອງອຸນຫະພູມທີ່ເພີ່ມຂຶ້ນ ແລະເປັນສາເຫດຂອງການຫຼຸດລະດັບ ultrasound. ເພື່ອສ້າງ crystallites ໃຫມ່ໂດຍຜ່ານ cavitation.
ໃນການເຮັດວຽກນີ້, ພວກເຮົາໄດ້ສືບສວນຄວາມເປັນໄປໄດ້ຂອງການປ່ຽນແປງໂຄງສ້າງເມັດພືດຂອງສະແຕນເລດ austenitic ໂດຍ sonicating ສະນຸກເກີ molten ກັບຄື້ນຟອງສຽງທີ່ສ້າງຂຶ້ນໂດຍ laser melting ຕົວຂອງມັນເອງ. ໂມດູນຄວາມເຂັ້ມງວດຂອງເຫດການ radiation laser ກ່ຽວກັບຂະຫນາດກາງດູດແສງສະຫວ່າງໃນການຜະລິດຂອງຄື້ນຟອງ ultrasonic, ປ່ຽນແປງ microstructure ຂອງ laser ປະສົມປະສານຂອງ radiation LM 3 ທີ່ມີຢູ່ນີ້ໄດ້ຢ່າງງ່າຍດາຍໃນອຸປະກອນການພິມ. ການທົດລອງໃນວຽກງານນີ້ແມ່ນໄດ້ດໍາເນີນຢູ່ໃນແຜ່ນສະແຕນເລດທີ່ມີຫນ້າດິນໄດ້ຖືກສໍາຜັດກັບລັງສີເລເຊີແບບໂມດູນຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນ. ດັ່ງນັ້ນ, ທາງດ້ານເຕັກນິກ, ການປິ່ນປົວຫນ້າດິນ laser ແມ່ນແລ້ວ. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ຖ້າການປິ່ນປົວ laser ດັ່ງກ່າວຖືກປະຕິບັດຢູ່ໃນແຕ່ລະຊັ້ນ, ໃນລະຫວ່າງການສ້າງຊັ້ນໂດຍຊັ້ນ, ຜົນກະທົບຂອງປະລິມານທັງຫມົດຫຼືໃນສ່ວນທີ່ເລືອກຂອງລະດັບສຽງແມ່ນບັນລຸໄດ້. ໃນຄໍາສັບຕ່າງໆອື່ນໆ, ແຕ່ລະຊັ້ນແມ່ນການກໍ່ສ້າງ. ການປິ່ນປົວປະລິມານ."
ໃນຂະນະທີ່ໃນການປິ່ນປົວດ້ວຍ ultrasonic horn ທີ່ອີງໃສ່ ultrasonic, ພະລັງງານ ultrasonic ຂອງຄື້ນສຽງທີ່ຢືນຢູ່ໄດ້ຖືກແຈກຢາຍໃນທົ່ວອົງປະກອບ, ໃນຂະນະທີ່ຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນຂອງ ultrasonic ທີ່ກະຕຸ້ນດ້ວຍເລເຊີແມ່ນມີຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນສູງຢູ່ໃກ້ກັບຈຸດທີ່ລັງສີເລເຊີຖືກດູດຊຶມ. ການໃຊ້ sonotrode ໃນເຄື່ອງ fusion ຕຽງນອນຂອງຝຸ່ນ SLM ແມ່ນສັບສົນເພາະວ່າດ້ານເທິງຂອງຕຽງນອນຜົງສໍາຜັດກັບລັງສີເລເຊີ, ພື້ນຜິວດ້ານເທິງຂອງເຄື່ອງຈັກຄວນຈະບໍ່ມີຄວາມກົດດັນ. ຄວາມກົດດັນຂອງ tic ແມ່ນຢູ່ໃກ້ກັບສູນແລະຄວາມໄວຂອງອະນຸພາກມີຄວາມກວ້າງສູງສຸດໃນທົ່ວພື້ນຜິວດ້ານເທິງທັງຫມົດຂອງສ່ວນ. ຄວາມກົດດັນສຽງພາຍໃນສະນຸກເກີ molten ທັງຫມົດບໍ່ສາມາດເກີນ 0.1% ຂອງຄວາມກົດດັນສູງສຸດທີ່ສ້າງໂດຍຫົວເຊື່ອມ, ເນື່ອງຈາກວ່າຄວາມຍາວຂອງຄື້ນ ultrasonic ທີ່ມີຄວາມຖີ່ຂອງ 20 kHz ໃນສະແຕນເລດແມ່ນຫນ້ອຍກວ່າ 3 \sim \ (\sim 3 \ m.) \text {mm}\).ດັ່ງນັ້ນ, ຜົນກະທົບຂອງ ultrasound ຕໍ່ກັບ cavitation ອາດຈະນ້ອຍ.
ມັນຄວນຈະສັງເກດເຫັນວ່າການນໍາໃຊ້ລັງສີເລເຊີທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນໃນການຈັດວາງໂລຫະເລເຊີໂດຍກົງແມ່ນພື້ນທີ່ທີ່ມີການເຄື່ອນໄຫວຂອງການຄົ້ນຄວ້າ 35,36,37,38.
ຜົນກະທົບຄວາມຮ້ອນຂອງເຫດການ radiation laser ໃນຂະຫນາດກາງແມ່ນພື້ນຖານສໍາລັບເກືອບທຸກເຕັກນິກການປະມວນຜົນວັດສະດຸ laser 39, 40, ເຊັ່ນ: ຕັດ 41, ການເຊື່ອມ, ແຂງ, ການເຈາະ 42, ການທໍາຄວາມສະອາດຫນ້າດິນ, ໂລຫະປະສົມດ້ານ, ຂັດຜິວ 43, etc.materials ເຕັກໂນໂລຊີການປຸງແຕ່ງແລະສະຫຼຸບເບື້ອງຕົ້ນຜົນໄດ້ຮັບໃນການທົບທວນຄືນຈໍານວນຫຼາຍແລະ monographs 5, 44, 46.
ຄວນສັງເກດວ່າການກະ ທຳ ທີ່ບໍ່ໄດ້ຕັ້ງຢູ່ໃນຕົວກາງ, ລວມທັງການປະຕິບັດ lasing ເທິງຕົວກາງທີ່ດູດຊຶມ, ສົ່ງຜົນໃຫ້ຄວາມຕື່ນເຕັ້ນຂອງຄື້ນສຽງໃນມັນມີປະສິດທິພາບຫຼາຍຫຼືຫນ້ອຍ. ໃນເບື້ອງຕົ້ນ, ຈຸດສຸມຕົ້ນຕໍແມ່ນການກະຕຸ້ນເລເຊີຂອງຄື້ນໃນຂອງແຫຼວແລະກົນໄກການກະຕຸ້ນຄວາມຮ້ອນຕ່າງໆຂອງສຽງ (ການຂະຫຍາຍຄວາມຮ້ອນ, ການລະເຫີຍ, ການປ່ຽນແປງປະລິມານ 4, monograph 4, ແລະອື່ນໆ). 50, 51, 52 ສະຫນອງການວິເຄາະທາງທິດສະດີຂອງຂະບວນການນີ້ແລະການປະຕິບັດທີ່ເປັນໄປໄດ້ຂອງມັນ.
ບັນຫາເຫຼົ່ານີ້ໄດ້ຖືກປຶກສາຫາລືຕໍ່ມາໃນກອງປະຊຸມຕ່າງໆ, ແລະການຕື່ນເຕັ້ນເລເຊີຂອງ ultrasound ມີຄໍາຮ້ອງສະຫມັກໃນອຸດສາຫະກໍາທັງສອງການນໍາໃຊ້ laser technology53 ແລະ medicine54. ດັ່ງນັ້ນ, ມັນສາມາດໄດ້ຮັບການພິຈາລະນາວ່າແນວຄວາມຄິດພື້ນຖານຂອງຂະບວນການທີ່ແສງ laser pulsed ປະຕິບັດກັບຂະຫນາດກາງດູດຊຶມໄດ້ຖືກສ້າງຕັ້ງຂຶ້ນ. ການກວດສອບ ultrasonic ແມ່ນໃຊ້ສໍາລັບການກວດພົບຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງ SLM-manufactured samples55,55.
ຜົນກະທົບຂອງຄື້ນຊ໊ອກທີ່ຜະລິດດ້ວຍເລເຊີຢູ່ໃນວັດສະດຸແມ່ນພື້ນຖານຂອງເລເຊີຊ໊ອກ peening57,58,59, ເຊິ່ງຍັງໃຊ້ສໍາລັບການປິ່ນປົວພື້ນຜິວຂອງຊິ້ນສ່ວນທີ່ຜະສົມຜະສານເພີ່ມເຕີມ 60. ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ການເສີມສ້າງອາການຊ໊ອກເລເຊີແມ່ນມີປະສິດທິພາບຫຼາຍທີ່ສຸດໃນ nanosecond laser pulses ແລະຫນ້າດິນທີ່ມີການໂຫຼດກົນຈັກ (ຕົວຢ່າງ, ມີຊັ້ນຂອງແຫຼວ) 59 ເນື່ອງຈາກວ່າການໂຫຼດກົນຈັກເພີ່ມຄວາມກົດດັນສູງສຸດ.
ການທົດລອງໄດ້ຖືກດໍາເນີນການເພື່ອສືບສວນຜົນກະທົບທີ່ເປັນໄປໄດ້ຂອງພາກສະຫນາມທາງດ້ານຮ່າງກາຍຕ່າງໆກ່ຽວກັບໂຄງສ້າງຈຸນລະພາກຂອງວັດສະດຸແຂງ. ແຜນວາດການເຮັດວຽກຂອງການຕິດຕັ້ງການທົດລອງແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 1.A pulsed Nd:YAG ເລເຊີຂອງແຂງ-state ປະຕິບັດການໃນໂຫມດແລ່ນຟຣີ (ໄລຍະເວລາກໍາມະຈອນ \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {sulse.Each ແມ່ນໃຊ້) ຜ່ານການກັ່ນຕອງເລເຊີ. s ແລະລະບົບແຜ່ນແຍກ beam. ອີງຕາມການລວມຕົວກັນຂອງຕົວກອງຄວາມຫນາແຫນ້ນທີ່ເປັນກາງ, ພະລັງງານຂອງກໍາມະຈອນຢູ່ໃນເປົ້າຫມາຍແມ່ນແຕກຕ່າງກັນຈາກ \(E_L \sim 20~\text {mJ}\) ຫາ \(E_L \sim 100~\text {mJ}\). ລໍາແສງເລເຊີທີ່ສະທ້ອນຈາກຕົວແຍກ beam beam ແມ່ນ fed ກັບຂໍ້ມູນ simane diori ສອງຢ່າງ. des ທີ່ມີເວລາຕອບໂຕ້ຍາວເກີນ \(1~\text {ms}\)) ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອກໍານົດເຫດການໄປຫາແລະສະທ້ອນຈາກເປົ້າຫມາຍ, ແລະສອງເຄື່ອງວັດແທກພະລັງງານ (photodiodes ທີ່ມີເວລາຕອບໂຕ້ສັ້ນ\(<10~\text {ns}\)) ເພື່ອກໍານົດເຫດການແລະພະລັງງານ optical ທີ່ສະທ້ອນ. Calorimeters ແລະ powermeters ໄດ້ຖືກປັບໃຫ້ຄ່າຂອງ Gen-P-1-2-E3 ແລະເຄື່ອງກວດຈັບອຸນຫະພູມຢ່າງແທ້ຈິງ. ກະຈົກ dielectric ຕິດຕັ້ງຢູ່ບ່ອນເກັບຕົວຢ່າງ. ໂຟກເບມໃສ່ເປົ້າໝາຍໂດຍໃຊ້ເລນ (ການເຄືອບຕ້ານການສະທ້ອນແສງຢູ່ທີ່ \(1.06 \upmu \text {m}\), ຄວາມຍາວໂຟກັສ \(160~\text {mm}\)) ແລະແອວເບມຢູ່ດ້ານເປົ້າໝາຍ 60– \(100~\upmu\text {m}\).
ແຜນວາດ schematic ຫນ້າທີ່ຂອງການຕິດຕັ້ງທົດລອງ: 1—ເລເຊີ;2 - ເລເຊີ;3 - ຕົວກອງຄວາມຫນາແຫນ້ນທີ່ເປັນກາງ;4 — synchronized photodiode;5 - ຕົວແຍກ beam;6 - diaphragm;7 — calorimeter ຂອງ beam ບັງ ເອີນ ;8 - calorimeter ຂອງ beam ສະທ້ອນໃຫ້ເຫັນ;9 - ເຄື່ອງວັດແທກພະລັງງານໄຟຟ້າ;10 - ເຄື່ອງວັດແທກພະລັງງານແສງສະທ້ອນ;11 - ເລນໂຟກັສ;12 - ກະຈົກ;13 - ຕົວຢ່າງ;14 – ບຣອດແບນ piezoelectric transducer;15 – 2D ແປງ;16 - ວາງຕຳແໜ່ງ microcontroller;17 – ຫນ່ວຍ​ງານ synchronization​;18 - ລະບົບການຊື້ດິຈິຕອລຫຼາຍຊ່ອງທາງທີ່ມີອັດຕາການເກັບຕົວຢ່າງຕ່າງໆ;19 - ຄອມ​ພິວ​ເຕີ​ສ່ວນ​ບຸກ​ຄົນ​.
ການປິ່ນປົວ ultrasonic ແມ່ນດໍາເນີນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້. laser ດໍາເນີນການໃນຮູບແບບຟຣີແລ່ນ;ດັ່ງນັ້ນໄລຍະເວລາຂອງກໍາມະຈອນເລເຊີແມ່ນ \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\), ເຊິ່ງປະກອບດ້ວຍຫຼາຍໄລຍະເວລາປະມານ \(1.5~\upmu \text {s } \) ແຕ່ລະຮູບຊົງຂອງກໍາມະຈອນເລເຊີ ແລະສະເປກຂອງມັນປະກອບດ້ວຍຊອງຄວາມຖີ່ຕ່ໍາ ແລະຄວາມຖີ່ຂອງຄວາມຖີ່ຂອງ MHz ປະມານ 7.frequency ສູງ. \), ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 2.- ຊອງຄວາມຖີ່ສະຫນອງການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນແລະຕໍ່ມາ melting ແລະ evaporation ຂອງອຸປະກອນການ, ໃນຂະນະທີ່ອົງປະກອບຄວາມຖີ່ສູງສະຫນອງການສັ່ນສະເທືອນ ultrasonic ເນື່ອງຈາກຜົນກະທົບ photoacoustic. The waveform ຂອງກໍາມະຈອນ ultrasonic ທີ່ສ້າງຂຶ້ນໂດຍ laser ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນກໍານົດໂດຍຮູບຮ່າງທີ່ໃຊ້ເວລາຂອງ laser pulse intensity.ມັນແມ່ນມາຈາກ \(7~\text {kHz}\) ຫາ \(2~\text {MHz}\), ແລະຄວາມຖີ່ສູນກາງແມ່ນ \(~ 0.7~\text {MHz}\). ຈັງຫວະສຽງດັງເນື່ອງຈາກຜົນກະທົບຂອງ photoacoustic ໄດ້ຖືກບັນທຶກໄວ້ໂດຍໃຊ້ຕົວສົ່ງສັນຍານ piezoelectric broadband ທີ່ເຮັດຈາກ polyvinylidene fluoride films. ຮູບຮ່າງຂອງຄື້ນທີ່ບັນທຶກໄວ້ບໍ່ຄວນຈະຖືກບັນທຶກໄວ້. laser pulses ແມ່ນປົກກະຕິຂອງ laser ຮູບແບບການແລ່ນຟຣີ.
ການແຜ່ກະຈາຍຊົ່ວຄາວຂອງຄວາມເຂັ້ມຂອງກໍາມະຈອນເລເຊີ (a) ແລະຄວາມໄວສຽງ (b) ໃນດ້ານຫລັງຂອງຕົວຢ່າງ, spectra (ເສັ້ນໂຄ້ງສີຟ້າ) ຂອງກໍາມະຈອນເຕັ້ນເລເຊີດຽວ (c) ແລະກໍາມະຈອນ ultrasound (d) ສະເລ່ຍໃນໄລຍະ 300 laser pulses (ເສັ້ນໂຄ້ງສີແດງ).
ພວກເຮົາສາມາດຈໍາແນກໄດ້ຢ່າງຊັດເຈນອົງປະກອບຄວາມຖີ່ຕ່ໍາ ແລະຄວາມຖີ່ສູງຂອງການປິ່ນປົວສຽງທີ່ສອດຄ້ອງກັນກັບຊອງຄວາມຖີ່ຕ່ໍາຂອງກໍາມະຈອນເລເຊີ ແລະໂມດູນຄວາມຖີ່ສູງຕາມລໍາດັບ.ຄວາມຍາວຂອງຄື້ນສຽງທີ່ສ້າງຂຶ້ນໂດຍຊອງ laser pulse ເກີນ; \(4 cm)ດັ່ງນັ້ນ, ຜົນກະທົບຕົ້ນຕໍຂອງອົງປະກອບຄວາມຖີ່ສູງຂອງບໍລະອົດແບນຂອງສັນຍານສຽງກ່ຽວກັບໂຄງສ້າງຈຸນລະພາກແມ່ນຄາດວ່າຈະ.
ຂະບວນການທາງກາຍະພາບໃນ SLM ມີຄວາມຊັບຊ້ອນ ແລະ ເກີດຂຶ້ນພ້ອມໆກັນໃນຂອບເຂດທາງກວ້າງຂອງພື້ນທີ່ ແລະທາງໂລກທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ດັ່ງນັ້ນ, ວິທີການຫຼາຍຂະໜາດແມ່ນເໝາະສົມທີ່ສຸດສຳລັບການວິເຄາະທາງທິດສະດີຂອງ SLM. ແບບຈໍາລອງທາງຄະນິດສາດໃນເບື້ອງຕົ້ນຄວນຈະເປັນຫຼາຍຟີຊິກ. ກົນຈັກ ແລະ ອຸນຫະພູມຂອງຕົວກາງຫຼາຍເຟດ “ການລະລາຍຂອງແຫຼວ” ປະຕິສໍາພັນກັບບັນຍາກາດຂອງອາຍແກັສ inert ທີ່ມີປະສິດຕິຜົນ.
ອັດຕາການເຮັດຄວາມຮ້ອນ ແລະ ຄວາມເຢັນສູງເຖິງ \(10^6~\text {K}/\text {s}\) /\text{ ເນື່ອງຈາກການສ່ອງແສງເລເຊີທີ່ເຮັດເປັນທ້ອງຖິ່ນທີ່ມີຄວາມໜາແໜ້ນຂອງພະລັງງານສູງເຖິງ \(10^{13}~\text {W} cm}^2\).
ວົງຈອນການລະລາຍ-ຄວາມແຂງຕົວຢູ່ລະຫວ່າງ 1 ແລະ \(10~\text {ms}\), ເຊິ່ງປະກອບສ່ວນໃຫ້ການແຂງຕົວຢ່າງໄວວາຂອງເຂດການລະລາຍໃນລະຫວ່າງການເຮັດຄວາມເຢັນ.
ຄວາມຮ້ອນຢ່າງໄວວາຂອງພື້ນຜິວຕົວຢ່າງສົ່ງຜົນໃຫ້ເກີດຄວາມກົດດັນດ້ານຄວາມຮ້ອນສູງໃນຊັ້ນພື້ນຜິວ. ພຽງພໍ (ເຖິງ 20%) ສ່ວນຂອງຊັ້ນຜົງຖືກລະເຫີຍຢ່າງແຂງແຮງ63, ເຊິ່ງສົ່ງຜົນໃຫ້ມີການໂຫຼດຄວາມກົດດັນເພີ່ມເຕີມເທິງພື້ນຜິວເພື່ອຕອບສະໜອງຕໍ່ເລເຊີ ablation. ດັ່ງນັ້ນ, ສາຍພັນທີ່ຖືກຊັກຈູງເຮັດໃຫ້ເກີດການບິດເບືອນຂອງເລຂາຄະນິດຂອງພາກສ່ວນ, ໂດຍສະເພາະແມ່ນການເກີດຄວາມຮ້ອນຂອງອົງປະກອບຂອງເລເຊີທີ່ໃກ້ຄຽງ. ການຜະລິດຄື້ນຟອງ strain ultrasonic ທີ່ຂະຫຍາຍພັນຈາກພື້ນຜິວກັບ substrate ໄດ້. ເພື່ອໃຫ້ໄດ້ຂໍ້ມູນປະລິມານທີ່ຖືກຕ້ອງກ່ຽວກັບຄວາມກົດດັນທ້ອງຖິ່ນແລະການແຜ່ກະຈາຍຂອງເມື່ອຍ, ການຈໍາລອງ mesoscopic ຂອງບັນຫາ deformation elastic conjugated ກັບຄວາມຮ້ອນແລະການຍົກຍ້າຍມະຫາຊົນແມ່ນປະຕິບັດ.
ສົມຜົນການຄວບຄຸມຂອງຕົວແບບປະກອບມີ (1) ສົມຜົນການຖ່າຍທອດຄວາມຮ້ອນທີ່ບໍ່ຄົງທີ່ທີ່ການນໍາຄວາມຮ້ອນຂຶ້ນກັບສະຖານະໄລຍະ (ຜົງ, ການລະລາຍ, polycrystalline) ແລະອຸນຫະພູມ, (2) ການເຫນັງຕີງຂອງ elastic deformation ຫຼັງຈາກ ablation ຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງແລະສົມຜົນການຂະຫຍາຍ thermoelastic. ບັນຫາຄ່າຊາຍແດນແມ່ນກໍານົດໂດຍເງື່ອນໄຂຂອງການທົດລອງ. The modulated Conductive ດ້ານຄວາມຮ້ອນຂອງ laser flux. flux.The mass flux ແມ່ນຖືກກໍານົດໂດຍອີງໃສ່ການຄິດໄລ່ຂອງຄວາມກົດດັນ vapor ອີ່ມຕົວຂອງອຸປະກອນການ evaporating. ຄວາມສໍາພັນຂອງຄວາມກົດດັນ elastoplastic ຖືກນໍາໃຊ້ໂດຍທີ່ຄວາມກົດດັນ thermoelastic ແມ່ນອັດຕາສ່ວນກັບຄວາມແຕກຕ່າງຂອງອຸນຫະພູມ. ສໍາລັບພະລັງງານນາມ \(300~\text {W}\), ຄວາມຖີ່ \(10^5~\text {0Hz\mu} 2000000000) ຄວາມຖີ່ \(10^5~\text {0Hz\mu}) \ ) ຂອງເສັ້ນຜ່າສູນກາງ beam ປະສິດທິພາບ.
ຮູບທີ 3 ສະແດງຜົນການຈໍາລອງຕົວເລກຂອງເຂດ molten ໂດຍໃຊ້ແບບຈໍາລອງທາງຄະນິດສາດ macroscopic. ເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງເຂດ fusion ແມ່ນ \(200~\upmu \text {m}\) (\(100~\upmu \text {m}\) radius) ແລະ \(40~\upmu \text {m}\) ລະດັບຄວາມເລິກຂອງ 10 (0. K}\) ເນື່ອງຈາກປັດໄຈທີ່ສູງ intermittent ຂອງໂມດູນກໍາມະຈອນ. ອັດຕາການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນ \(V_h\) ແລະຄວາມເຢັນ \(V_c\) ຢູ່ໃນລໍາດັບຂອງ \(10^7\) ແລະ \(10^6~\text {K}/\text {s}\), ຕາມລໍາດັບ. ຄ່າເຫຼົ່ານີ້ຢູ່ໃນຂໍ້ຕົກລົງທີ່ດີກັບຜົນໄດ້ຮັບຂອງການວິເຄາະ \V_h (4) ຂອງພວກເຮົາກ່ອນຫນ້ານີ້. ໃນຄວາມຮ້ອນສູງເກີນໄປຂອງຊັ້ນພື້ນຜິວ, ບ່ອນທີ່ການນໍາຄວາມຮ້ອນກັບຊັ້ນໃຕ້ດິນບໍ່ພຽງພໍທີ່ຈະເອົາຄວາມຮ້ອນອອກໄດ້. ດັ່ງນັ້ນ, ຢູ່ທີ່ \(t=26~\upmu \text {s}\) ອຸນຫະພູມຫນ້າດິນສູງເຖິງ \(4800~\text {K}\). ການລະເຫີຍຂອງວັດສະດຸຢ່າງແຂງແຮງສາມາດເຮັດໃຫ້ພື້ນຜິວຂອງຕົວຢ່າງຖືກປອກເປືອກອອກແລະຄວາມກົດດັນຫຼາຍເກີນໄປ.
ຜົນການຈຳລອງເປັນຕົວເລກຂອງເຂດການລະລາຍຂອງກຳມະຈອນເລເຊີອັນດຽວໃສ່ແຜ່ນຕົວຢ່າງ 316L. ເວລາຈາກຈຸດເລີ່ມຕົ້ນຂອງກຳມະຈອນເຖິງຄວາມເລິກຂອງສະລອຍນ້ຳ molten ຮອດຄ່າສູງສຸດແມ່ນ \(180~\upmu\text {s}\). isotherm\(T = T_L = 1723~\texts the solids between the boundary)\) ສອດຄ້ອງກັບຄວາມກົດດັນຜົນຜະລິດທີ່ຄິດໄລ່ເປັນຫນ້າທີ່ຂອງອຸນຫະພູມໃນພາກຕໍ່ໄປ. ດັ່ງນັ້ນ, ໃນໂດເມນລະຫວ່າງສອງ isotherms (T=T_L\) ແລະ isobars\(\sigma = \sigma _V(T)\)), ໄລຍະແຂງແມ່ນຂຶ້ນກັບການໂຫຼດກົນຈັກທີ່ເຂັ້ມແຂງ, ເຊິ່ງອາດຈະນໍາໄປສູ່ການປ່ຽນແປງຂອງໂຄງສ້າງຈຸນລະພາກ.
ຜົນກະທົບນີ້ໄດ້ຖືກອະທິບາຍຕື່ມອີກໃນຮູບທີ 4a, ບ່ອນທີ່ລະດັບຄວາມກົດດັນໃນເຂດ molten ໄດ້ຖືກວາງແຜນໄວ້ເປັນຫນ້າທີ່ຂອງເວລາແລະໄລຍະຫ່າງຈາກຫນ້າດິນ. ທໍາອິດ, ພຶດຕິກໍາຄວາມກົດດັນແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບການດັດແປງຂອງ laser pulse intensity ໄດ້ອະທິບາຍໃນຮູບ 2 ຂ້າງເທິງ. ຄວາມກົດດັນສູງສຸດ \text{s}\) ຂອງປະມານ \(10 ~\text {MPa) ສັງເກດເຫັນ. ຄວາມດັນຂອງທ້ອງຖິ່ນຢູ່ໃນຈຸດຄວບຄຸມມີລັກສະນະ oscillation ຄືກັນກັບຄວາມຖີ່ຂອງ \(500~\text {kHz}\). ນີ້ຫມາຍຄວາມວ່າຄື້ນຄວາມດັນ ultrasonic ໄດ້ຖືກຜະລິດຢູ່ໃນຫນ້າດິນແລະຫຼັງຈາກນັ້ນຂະຫຍາຍພັນເຂົ້າໄປໃນ substrate ໄດ້.
ລັກສະນະການຄິດໄລ່ຂອງເຂດການເສື່ອມສະພາບທີ່ຢູ່ໃກ້ກັບເຂດການລະລາຍແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 4b. ການລະລາຍດ້ວຍເລເຊີ ແລະ ຄວາມດັນຄວາມຮ້ອນສ້າງຄື້ນຄວາມເສື່ອມສະພາບ elastic ທີ່ແຜ່ຂະຫຍາຍໄປສູ່ຊັ້ນໃຕ້ດິນ. ດັ່ງທີ່ເຫັນໄດ້ຈາກຮູບ, ມີສອງຂັ້ນຕອນຂອງການສ້າງຄວາມກົດດັນ. ໃນລະຫວ່າງໄລຍະທຳອິດຂອງ \(t < 40~\upmu \text {sa\}) ຄ້າຍຄືກັນກັບໂມດູນ (MP \text {s}\}) ຄວາມກົດດັນຂອງພື້ນຜິວ. ຄວາມກົດດັນນີ້ເກີດຂຶ້ນຍ້ອນການ laser ablation, ແລະບໍ່ມີການສັງເກດເຫັນຄວາມກົດດັນ thermoelastic ໃນຈຸດຄວບຄຸມເນື່ອງຈາກວ່າເຂດຜົນກະທົບຄວາມຮ້ອນເບື້ອງຕົ້ນແມ່ນນ້ອຍເກີນໄປ. ເມື່ອຄວາມຮ້ອນໄດ້ຖືກ dissipated ເຂົ້າໄປໃນ substrate, ຈຸດຄວບຄຸມຈະສ້າງຄວາມກົດດັນ thermoelastic ສູງຂ້າງເທິງ \(40~\text {MPa}\).
ລະດັບຄວາມກົດດັນທີ່ໄດ້ຮັບ modulated ມີຜົນກະທົບຢ່າງຫຼວງຫຼາຍຕໍ່ການໂຕ້ຕອບຂອງທາດແຫຼວທີ່ແຂງແລະອາດຈະເປັນກົນໄກການຄວບຄຸມທີ່ຄວບຄຸມເສັ້ນທາງການແຂງຕົວ. ຂະຫນາດຂອງເຂດ deformation ແມ່ນ 2 ຫາ 3 ເທົ່າຂະຫນາດໃຫຍ່ກ່ວາເຂດ melting. ດັ່ງທີ່ສະແດງໃນຮູບທີ 3, ສະຖານທີ່ຂອງ isotherm melting ແລະລະດັບຄວາມກົດດັນເທົ່າກັບຄວາມກົດດັນຜົນຜະລິດແມ່ນສົມທຽບກັບ laser ທ້ອງຖິ່ນ rads. 300 ແລະ \(800~\upmu \text {m}\) ຂຶ້ນກັບເວລາທັນທີ.
ດັ່ງນັ້ນ, modulation ສະລັບສັບຊ້ອນຂອງ annealing laser pulsed ນໍາໄປສູ່ການຜົນກະທົບ ultrasonic. ເສັ້ນທາງການຄັດເລືອກ microstructure ແມ່ນແຕກຕ່າງກັນຖ້າຫາກວ່າເມື່ອທຽບກັບ SLM ໂດຍບໍ່ມີການ loading ultrasonic.Deformed ພາກພື້ນ unstable ນໍາໄປສູ່ການວົງຈອນແຕ່ລະໄລຍະຂອງການບີບອັດແລະ stretching ໃນໄລຍະແຂງ. ດັ່ງນັ້ນ, ການສ້າງຂອບເຂດເມັດພືດໃຫມ່ແລະ subgrain boundaries ກາຍເປັນຄວາມຕັ້ງໃຈທີ່ໄດ້ມາຂ້າງລຸ່ມນີ້. ຄວາມເປັນໄປໄດ້ໃນການອອກແບບຕົວແບບຕົວແບບ SLM ທີ່ຂັບເຄື່ອນດ້ວຍຕົວແບບອັດສະລິຍະແບບກຳມະຈອນ.
(a) ຄວາມກົດດັນເປັນຟັງຊັນຂອງເວລາ, ຄິດໄລ່ໃນໄລຍະຫ່າງທີ່ແຕກຕ່າງກັນຈາກພື້ນຜິວ 0, 20 ແລະ \(40~\upmu \text {m}\) ຕາມແກນຂອງ symmetry.(b) ຄວາມກົດດັນ Von Mises ຂຶ້ນກັບເວລາຄິດໄລ່ໃນ matrix ແຂງຢູ່ໃນໄລຍະຫ່າງ 70, 120 ແລະ \(170 ~\m} ຂໍ້ຄວາມຈາກຫນ້າ) \mu.
ການທົດລອງໄດ້ຖືກປະຕິບັດຢູ່ໃນແຜ່ນສະແຕນເລດ AISI 321H ທີ່ມີຂະຫນາດ \(20\times 20\times 5~\text {mm}\). ຫຼັງຈາກແຕ່ລະ laser pulse, ແຜ່ນຍ້າຍ \(50~\upmu \text {m}\), ແລະແອວ laser beam ເທິງພື້ນຜິວເປົ້າຫມາຍແມ່ນປະມານ \(100~\upmu). ປະຕິບັດການຍ່ອຍສະຫຼາຍໄປຕາມ {m ຫ້າ. remelting ຂອງອຸປະກອນການປຸງແຕ່ງສໍາລັບການ refinement ເມັດພືດ. ໃນທຸກກໍລະນີ, ເຂດ remelted ໄດ້ sonicated, ຂຶ້ນກັບອົງປະກອບ oscillatory ຂອງ radiation laser ໄດ້. ນີ້ເຮັດໃຫ້ການຫຼຸດຜ່ອນຫຼາຍກ່ວາ 5 ເທົ່າຂອງພື້ນທີ່ເມັດພືດສະເລ່ຍ. ຮູບ 5 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວິທີການ microstructure ຂອງພາກພື້ນ melting laser ມີການປ່ຽນແປງຈໍານວນຂອງຮອບວຽນ remelting ຕໍ່ມາ (passes).
Subplots (a,d,g,j) ແລະ (b,e,h,k) – ໂຄງສ້າງຈຸລະພາກຂອງພື້ນທີ່ລະລາຍຂອງເລເຊີ, ພື້ນທີ່ຍ່ອຍ (c,f,i,l) – ການກະຈາຍພື້ນທີ່ຂອງເມັດສີ.ການຮົ່ມເປັນຕົວແທນຂອງອະນຸພາກທີ່ໃຊ້ໃນການຄໍານວນ histogram. ສີທີ່ສອດຄ້ອງກັບພື້ນທີ່ເມັດພືດ (ເບິ່ງແຖບສີຢູ່ເທິງສຸດຂອງ histogram. subplots (ac) ກົງກັບສະແຕນເລດທີ່ບໍ່ໄດ້ຮັບການປິ່ນປົວ, ແລະ subplots (df), (gi), (jl) ກົງກັບ 1, 3 ແລະ 5 remelts.
ເນື່ອງຈາກພະລັງງານ laser pulse ບໍ່ມີການປ່ຽນແປງລະຫວ່າງ passes ຕໍ່ມາ, ຄວາມເລິກຂອງເຂດ molten ແມ່ນຄືກັນ. ດັ່ງນັ້ນ, ຊ່ອງທາງຕໍ່ມາ "ກວມເອົາ" ຫນຶ່ງທີ່ຜ່ານມາ. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, histogram ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າສະເລ່ຍແລະຂະຫນາດກາງຂອງເມັດພືດຫຼຸດລົງດ້ວຍຈໍານວນ passes ເພີ່ມຂຶ້ນ. ນີ້ອາດຈະຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າ laser ກໍາລັງເຮັດຫນ້າທີ່ຂອງ substrate ແທນທີ່ຈະ melt ໄດ້.
ການປັບປຸງເມັດພືດອາດຈະເກີດມາຈາກຄວາມເຢັນໄວຂອງສະລອຍນໍ້າ molten 65. ການທົດລອງອີກອັນໜຶ່ງໄດ້ຖືກດໍາເນີນໃນທີ່ພື້ນຜິວຂອງແຜ່ນສະແຕນເລດ (321H ແລະ 316L) ຖືກລັງສີເລເຊີຄື້ນຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງໃນບັນຍາກາດ (ຮູບ 6) ແລະສູນຍາກາດ (ຮູບ 7).ພະລັງງານເລເຊີສະເລ່ຍ (300 W ແລະ 316L) ຜົນໄດ້ຮັບຂອງການທົດລອງຄວາມເລິກ 100 W ແລະ pool ຕາມລໍາດັບ. :YAG laser ໃນໂໝດແລ່ນຟຣີ.ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ໂຄງສ້າງຖັນປົກກະຕິໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນ.
ໂຄງສ້າງຈຸລະພາກຂອງພື້ນທີ່ລະລາຍຂອງເລເຊີຂອງເລເຊີຄື້ນຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ (ພະລັງງານຄົງທີ່ 300 W, ຄວາມໄວການສະແກນ 200 ມມ/ວິນາທີ, ສະແຕນເລດ AISI 321H).
(a) ໂຄງສ້າງຈຸລະພາກ ແລະ (b) ຮູບພາບການບິດເບືອນຂອງອິເລັກຕອນ backscatter ຂອງເຂດການລະລາຍເລເຊີຂອງເລເຊີຄື້ນສູນຍາກາດຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ (ພະລັງງານຄົງທີ່ 100 W, ຄວາມໄວການສະແກນ 200 ມມ/ວິນາທີ, ສະແຕນເລດ AISI 316L) \ (\sim 2~\text {mbar }\).
ດັ່ງນັ້ນ, ມັນສະແດງໃຫ້ເຫັນຢ່າງຊັດເຈນວ່າ modulation ສະລັບສັບຊ້ອນຂອງ laser pulse intensity ມີຜົນກະທົບຢ່າງຫຼວງຫຼາຍຕໍ່ microstructure ຜົນໄດ້ຮັບ. ພວກເຮົາເຊື່ອວ່າຜົນກະທົບນີ້ແມ່ນກົນຈັກໃນທໍາມະຊາດແລະເກີດຂຶ້ນເນື່ອງຈາກການຜະລິດຂອງ vibrations ultrasonic ຂະຫຍາຍພັນຈາກພື້ນຜິວ irradiated ຂອງ melt ເລິກເຂົ້າໄປໃນຕົວຢ່າງ. ຜົນໄດ້ຮັບທີ່ຄ້າຍຄືກັນແມ່ນໄດ້ຮັບໃນ 13, 26, 34 ໄຟຟ້າ, 36 ໂນ, 66 ໄຟຟ້າພາຍນອກ. ultrasound ໃນວັດສະດຸຕ່າງໆລວມທັງ Ti-6Al-4V ໂລຫະປະສົມ 26 ແລະສະແຕນເລດ 34 ຜົນໄດ້ຮັບຂອງ. ກົນໄກທີ່ເປັນໄປໄດ້ແມ່ນຄາດຄະເນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້. ultrasound ຮຸນແຮງສາມາດເຮັດໃຫ້ cavitation acoustic, ດັ່ງທີ່ສະແດງໃຫ້ເຫັນໃນ ultrafast ໃນ situ synchrotron imaging X-ray. ການລົ່ມສະຫລາຍຂອງຟອງ cavitation ໃນທາງກັບກັນສ້າງຄື້ນຊ໊ອກໃນອຸປະກອນການ molten ຄວາມກົດດັນ ~ 6, (6 MP) ຄື້ນຄວາມດັນ. s ອາດຈະມີຄວາມເຂັ້ມແຂງພຽງພໍທີ່ຈະສົ່ງເສີມການສ້າງແກນໄລຍະແຂງຂະຫນາດທີ່ສໍາຄັນໃນຂອງແຫຼວຫຼາຍ, ລົບກວນໂຄງສ້າງເມັດຄໍລໍາປົກກະຕິຂອງການຜະລິດສານເສີມຊັ້ນຕໍ່ຊັ້ນ.
ໃນທີ່ນີ້, ພວກເຮົາສະເຫນີກົນໄກອື່ນທີ່ຮັບຜິດຊອບສໍາລັບການດັດແປງໂຄງສ້າງໂດຍ sonication ສຸມ. ວັດສະດຸພຽງແຕ່ຫຼັງຈາກການແຂງຢູ່ໃນອຸນຫະພູມສູງໃກ້ກັບຈຸດ melting ແລະມີຄວາມກົດດັນຜົນຜະລິດຕ່ໍາທີ່ສຸດ. ຄື້ນຟອງ ultrasonic ທີ່ຮຸນແຮງສາມາດເຮັດໃຫ້ການໄຫຼຂອງພາດສະຕິກເພື່ອປ່ຽນແປງໂຄງສ້າງເມັດຂອງວັດສະດຸຮ້ອນພຽງແຕ່ແຂງ. ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ຂໍ້ມູນການທົດລອງທີ່ເຊື່ອຖືໄດ້ກ່ຽວກັບການ ເພິ່ງພາອາໄສອຸນຫະພູມ \ 1 K \u003d ຜົນຜະລິດ (sim \ 1 K \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ 1 \ \ \ \ 0 \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ 0 \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ 0. ure 8).ດັ່ງນັ້ນ, ເພື່ອທົດສອບສົມມຸດຕິຖານ, ພວກເຮົາໄດ້ປະຕິບັດການຈໍາລອງການເຄື່ອນໄຫວຂອງໂມເລກຸນ (MD) ຂອງອົງປະກອບ Fe-Cr-Ni ຄ້າຍຄືກັນກັບເຫຼັກກ້າ AISI 316 L ເພື່ອປະເມີນພຶດຕິກໍາຄວາມກົດດັນຜົນຜະລິດຢູ່ໃກ້ກັບຈຸດລະລາຍ. ເພື່ອຄິດໄລ່ຄວາມກົດດັນຜົນຜະລິດ, ພວກເຮົາໄດ້ນໍາໃຊ້ເຕັກນິກການຜ່ອນຄາຍຄວາມຄຽດຂອງ MD shear ລາຍລະອຽດໃນ 70.2, calato 70, 70. ded Atomic Model (EAM) ຈາກການຈໍາລອງ 74.MD ໄດ້ຖືກປະຕິບັດໂດຍໃຊ້ລະຫັດ LAMMPS 75,76.ລາຍລະອຽດຂອງການຈໍາລອງ MD ຈະຖືກເຜີຍແຜ່ຢູ່ບ່ອນອື່ນ. ຜົນການຄໍານວນ MD ຂອງຄວາມກົດດັນຜົນຜະລິດເປັນຫນ້າທີ່ຂອງອຸນຫະພູມແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 8 ພ້ອມກັບຂໍ້ມູນການທົດລອງທີ່ມີຢູ່ແລະການປະເມີນອື່ນໆ 77,70,819,77,78,79,77
ຄວາມດັນໃຫ້ຜົນສໍາລັບ AISI ເກຣດ 316 austenitic stainless steel ແລະອົງປະກອບຂອງຕົວແບບທຽບກັບອຸນຫະພູມສໍາລັບ MD simulations. ການວັດແທກການທົດລອງຈາກການອ້າງອິງ: (a) 77, (b) 78, (c) 79, (d) 80, (e) 81.refer to.(f)82 is an laser empirical measurement-pertress-templates during the laser empirical model of stress-predependence. ການຜະລິດ itive.ຜົນການຈໍາລອງ MD ຂະໜາດໃຫຍ່ໃນການສຶກສານີ້ແມ່ນໝາຍເຖິງ \(\vartriangleft\) ສໍາລັບໄປເຊຍກັນອັນດຽວທີ່ບໍ່ມີຂໍ້ບົກພ່ອງ ແລະ \(\vartriangleright\) ສໍາລັບເມັດພືດທີ່ມີຂອບເຂດຈໍາກັດໂດຍຄໍານຶງເຖິງຂະຫນາດເມັດພືດສະເລ່ຍໂດຍຜ່ານຂະຫນາດຂອງ Hall-Petch relation\(d = 50~\upmu \text {m}).
ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າຢູ່ທີ່ \(T>1500~\text {K}\) ຄວາມກົດດັນຜົນຜະລິດຫຼຸດລົງຕໍ່າກວ່າ \(40~\text {MPa}\). ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ການຄາດຄະເນຄາດຄະເນວ່າຄວາມກວ້າງໃຫຍ່ຂອງ ultrasonic ທີ່ຜະລິດດ້ວຍເລເຊີເກີນ \(40~\text {MPa}\) (ເບິ່ງຮູບທີ 4b), ເຊິ່ງພຽງພໍທີ່ຈະກະຕຸ້ນການໄຫຼຂອງພລາສຕິກທີ່ຮ້ອນພຽງແຕ່.
ການສ້າງໂຄງສ້າງຈຸລະພາກຂອງ 12Cr18Ni10Ti (AISI 321H) ເຫຼັກສະແຕນເລດ austenitic ໃນລະຫວ່າງ SLM ໄດ້ຖືກທົດລອງໂດຍນໍາໃຊ້ແຫຼ່ງເລເຊີທີ່ມີກໍາມະຈອນເຕັ້ນແບບສະລັບສັບຊ້ອນ.
ການຫຼຸດຜ່ອນຂະຫນາດເມັດພືດໃນເຂດ melting laser ໄດ້ຖືກພົບເຫັນເນື່ອງຈາກການ remelting laser ຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງຫຼັງຈາກ 1, 3 ຫຼື 5 ຜ່ານ.
ການສ້າງແບບຈໍາລອງ Macroscopic ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຂະຫນາດທີ່ຄາດຄະເນຂອງພາກພື້ນທີ່ການຜິດປົກກະຕິຂອງ ultrasonic ອາດມີຜົນກະທົບທາງບວກຕໍ່ຫນ້າການແຂງແມ່ນສູງເຖິງ \(1~\text {mm}\).
ຮູບແບບ MD ກ້ອງຈຸລະທັດສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມແຮງຂອງຜົນຜະລິດຂອງສະແຕນເລດ AISI 316 austenitic ແມ່ນຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍເປັນ \(40~\text {MPa}\) ຢູ່ໃກ້ກັບຈຸດລະລາຍ.
ຜົນໄດ້ຮັບທີ່ໄດ້ຮັບແນະນໍາວິທີການຄວບຄຸມໂຄງສ້າງຈຸນລະພາກຂອງວັດສະດຸໂດຍໃຊ້ການປຸງແຕ່ງ laser modulated ສະລັບສັບຊ້ອນແລະສາມາດເປັນພື້ນຖານໃນການສ້າງການດັດແປງໃຫມ່ຂອງເຕັກນິກ SLM ທີ່ມີກໍາມະຈອນ.
Liu, Y. et al. ການວິວັດທະນາການຈຸລະພາກ ແລະ ຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງ in situ TiB2/AlSi10Mg composites by laser selective melting [J].J.Alloys.compound.853, 157287. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2020.157287 (2021).
Gao, S. et al.Recrystallization grain boundary engineering of laser selective melting of 316L stainless steel [J].ວາລະສານຂອງ Alma Mater.200, 366–377.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2020.09.015 (2020).
Chen, X. & Qiu, C. ໃນ​ການ​ພັດ​ທະ​ນາ​ໂຄງ​ສ້າງ​ຈຸນ​ລະ​ພາກ Sandwich ທີ່​ມີ​ການ​ປັບ​ປຸງ​ການ ductility ໂດຍ laser reheating ຂອງ laser​-melted titanium alloys.science.Rep.10, 15870.https://doi.org/10.1038/s41598-020-72627-x (2020).
Azarniya, A. et al.Additive ການຜະລິດຂອງ Ti-6Al-4V ພາກສ່ວນໂດຍໂລຫະ laser deposition (LMD): ຂະບວນການ, microstructure ແລະຄຸນສົມບັດກົນຈັກ.J.Alloys.compound.804, 163–191.https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2019.04.255 (2019).
Kumara, C. et al. ການສ້າງແບບຈໍາລອງຈຸລະພາກຂອງຜົງໂລຫະເລເຊີທີ່ມຸ້ງເອົາການວາງພະລັງງານຂອງ Alloy 718.Add to.manufacture.25, 357–364.https://doi.org/10.1016/j.addma.2018.11.024 (2019).
Busey, M. et al.Parametric Neutron Bragg Edge ການສຶກສາຮູບພາບຂອງຕົວຢ່າງທີ່ຜະລິດເພີ່ມເຕີມທີ່ໄດ້ຮັບການປິ່ນປົວໂດຍ Laser Shock Peening.science.Rep.11, 14919.https://doi.org/10.1038/s41598-021-94455-3 (2021).
Tan, X. et al.Gradient microstructure ແລະຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງ Ti-6Al-4V additively fabricated ໂດຍ electron beam melting.Alma Mater Journal.97, 1-16.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.06.036 (2015).