Paldies, ka apmeklējāt vietni Nature.com.Jūsu izmantotajai pārlūkprogrammas versijai ir ierobežots CSS atbalsts.Lai nodrošinātu vislabāko pieredzi, iesakām izmantot atjauninātu pārlūkprogrammu (vai izslēgt saderības režīmu pārlūkprogrammā Internet Explorer). Tikmēr, lai nodrošinātu nepārtrauktu atbalstu, vietne tiks rādīta bez stiliem un JavaScript.
Eksperimenti tika veikti taisnstūra kanālā, ko bloķēja četru slīpu cilindrisku stieņu šķērslīnijas. Spiediens uz centra stieņa virsmu un spiediena kritums kanālā tika mērīts, mainot stieņa slīpuma leņķi. Tika pārbaudīti trīs dažāda diametra stieņu komplekti. Mērījumu rezultāti tiek analizēti, izmantojot impulsa saglabāšanas principu, kas tiek ģenerēts bezgabarīta parametru kopums. spiediens sistēmas kritiskajās vietās līdz stieņa raksturīgajiem izmēriem. Ir konstatēts, ka neatkarības princips attiecas uz lielāko daļu Eilera skaitļu, kas raksturo spiedienu dažādās vietās, ti, ja spiediens ir bezizmēra, izmantojot ieplūdes ātruma projekciju, kas ir normāls stienim, kopa nav atkarīga no krituma leņķa.Iegūto daļēji empīrisko korelāciju var izmantot līdzīgas hidraulikas projektēšanai.
Daudzas siltuma un masas pārneses ierīces sastāv no moduļu, kanālu vai šūnu kopuma, caur kurām šķidrumi iziet vairāk vai mazāk sarežģītās iekšējās struktūrās, piemēram, stieņos, buferos, ieliktņos utt. Pēdējā laikā ir atkal radusies interese iegūt labāku izpratni par mehānismiem, kas savieno iekšējā spiediena sadalījumu un spēkus uz sarežģītām iekšējām daļām ar moduļa kopējo spiediena kritumu. Cita starpā šīs intereses ir radījušas zinātnisku paplašināšanos, izmantojot materiālus. skaitliskās simulācijas un arvien pieaugošā ierīču miniaturizācija. Nesenie eksperimentālie pētījumi par spiediena iekšējo sadalījumu un zudumiem ietver kanālus, kas raupjāti ar dažādas formas ribām 1, elektroķīmiskās reaktora šūnas 2, kapilāru sašaurināšanos 3 un režģa rāmja materiālus 4 .
Visizplatītākās iekšējās struktūras, iespējams, ir cilindriski stieņi caur bloka moduļiem, kas ir vai nu komplekti, vai izolēti. Siltummaiņos šī konfigurācija ir raksturīga korpusa pusē. Spiediena kritums korpusa pusē ir saistīts ar siltummaiņu, piemēram, tvaika ģeneratoru, kondensatoru un iztvaicētāju, konstrukciju. Nesenā pētījumā Wang et al.5 konstatēja atkārtotas piestiprināšanas un līdzatslāņošanās plūsmas stāvokļus stieņu tandēma konfigurācijā.Liu et al.6 mērīja spiediena kritumu taisnstūrveida kanālos ar iebūvētiem dubultiem U veida cauruļu kūļiem ar dažādiem slīpuma leņķiem un kalibrēja skaitlisko modeli, kas simulē stieņu kūļus ar porainu vidi.
Kā gaidīts, ir vairāki konfigurācijas faktori, kas ietekmē cilindru bloka hidraulisko veiktspēju: izvietojuma veids (piemēram, pakārtots vai vienā līnijā), relatīvie izmēri (piemēram, solis, diametrs, garums) un slīpuma leņķis. Vairāki autori koncentrējās uz bezdimensiju kritēriju atrašanu, lai vadītu dizainu, lai aptvertu ģeometrisko parametru kombinēto ietekmi. Nesenā eksperimentālā pētījumā Kim et al.7 ierosināja efektīvu porainības modeli, izmantojot vienības šūnas garumu kā kontroles parametru, izmantojot tandēma un pakāpeniskus blokus un Reinoldsa skaitļus no 103 līdz 104. Snarski8 pētīja, kā jaudas spektrs no akselerometriem un hidrofoniem, kas pievienoti cilindram ūdens tunelī, mainās atkarībā no Marino un citu plūsmas virziena slīpuma.9 pētīja sienas spiediena sadalījumu ap cilindrisku stieni leņķiskā gaisa plūsmā.Mityakov et al.10, izmantojot stereo PIV.Alam et al.11 veica visaptverošu tandēma cilindru izpēti, koncentrējoties uz Reinoldsa skaitļa un ģeometriskās attiecības ietekmi uz virpuļu izkliedi.Tie spēja identificēt piecus stāvokļus, proti, bloķēšanu, intermitējošu bloķēšanu, bez bloķēšanas, subharmonisku bloķēšanu un bīdes slāņa atkārtotas piestiprināšanas stāvokļus. Nesenie skaitliskie pētījumi ir vērsti uz ierobežotu struktūru veidošanos.
Kopumā ir sagaidāms, ka vienības šūnas hidrauliskā veiktspēja būs atkarīga no iekšējās struktūras konfigurācijas un ģeometrijas, ko parasti nosaka ar konkrētu eksperimentālu mērījumu empīriskām korelācijām. Daudzās ierīcēs, kas sastāv no periodiskiem komponentiem, plūsmas modeļi tiek atkārtoti katrā šūnā, un tādējādi informāciju, kas saistīta ar reprezentatīvām šūnām, var izmantot, lai izteiktu struktūras kopējo hidraulisko uzvedību, izmantojot daudzskalu servēšanas modeļus. Šajos gadījumos bieži vien var tikt pielietota vispārīga simetriskuma pakāpe. tipisks piemērs ir izplūdes vienādojums atveres plāksnei 15. Īpašā slīpu stieņu gadījumā, gan ierobežotā, gan atklātā plūsmā, interesants kritērijs, kas bieži tiek minēts literatūrā un ko izmanto dizaineri, ir dominējošais hidrauliskais lielums (piemēram, spiediena kritums, spēks, virpuļu atkarības biežums utt.)) pie kontakta.) principam, kas bieži attiecas uz plūsmas komponentu. Šis ir plūsmas komponents. dinamiku galvenokārt nosaka ieplūdes normālais komponents un ka aksiālās komponentes, kas ir saskaņota ar cilindra asi, ietekme ir niecīga. Lai gan literatūrā nav vienprātības par šī kritērija derīguma diapazonu, daudzos gadījumos tas sniedz noderīgus aprēķinus, ņemot vērā empīriskām korelācijām raksturīgās eksperimentālās nenoteiktības. se vidējā vilkme417.
Šajā darbā ir parādīti iekšējā spiediena un spiediena krituma pētījuma rezultāti kanālā ar četru slīpu cilindrisku stieņu šķērslīniju. Izmēriet trīs stieņu komplektus ar dažādu diametru, mainot slīpuma leņķi. Kopējais mērķis ir izpētīt mehānismu, ar kura palīdzību spiediena sadalījums uz stieņa virsmas ir saistīts ar kopējo spiediena kritumu kanālā. Tiek analizēti eksperimentālie un pielietošanas momentu dati. lai novērtētu neatkarības principa pamatotību.Visbeidzot tiek ģenerētas bezdimensiju daļēji empīriskas korelācijas, kuras var izmantot līdzīgu hidraulisko ierīču projektēšanai.
Eksperimentālā iestatīšana sastāvēja no taisnstūrveida testa sekcijas, kurā tika saņemta aksiālā ventilatora nodrošinātā gaisa plūsma. Testa sekcijā ir vienība, kas sastāv no diviem paralēliem centrālajiem stieņiem un diviem pusstieņiem, kas iestrādāti kanāla sienās, kā parādīts 1.e attēlā, un tiem visiem ir vienāds diametrs. 1.a–e. attēlā ir parādīta katras eksperimentālā procesa iestatījuma daļas detalizēta ģeometrija un izmēri.
a Ieplūdes sekcija (garums mm).Izveidot b, izmantojot Openscad 2021.01, openscad.org.Galvenā testa sadaļa (garums mm).Izveidota ar Openscad 2021.01, openscad.org c Galvenās testa sadaļas šķērsgriezuma skats (garums mm).Izveidots, izmantojot Openscad 2021.01 in ).Izveidots ar Openscad 2021.01, atvērts openscad.org testu sadaļas izvērsts skats e.Izveidots ar Openscad 2021.01, openscad.org.
Tika pārbaudīti trīs dažāda diametra stieņu komplekti. 1. tabulā ir norādīti katra gadījuma ģeometriskie raksturlielumi. Stieņi ir uzstādīti uz transportiera tā, lai to leņķis attiecībā pret plūsmas virzienu varētu mainīties no 90° līdz 30° (1.b un 3. attēls). Visi stieņi ir izgatavoti no nerūsējošā tērauda, ​​un tie ir centrēti, lai starp tiem saglabātu vienādu stieņu atstatumu.
Testa sekcijas ieplūdes plūsmas ātrumu mērīja ar kalibrētu Venturi cauruli, kā parādīts 2. attēlā, un uzraudzīja, izmantojot DP Cell Honeywell SCX. Šķidruma temperatūra testa sekcijas izejā tika mērīta ar PT100 termometru un kontrolēta 45±1°C. Lai nodrošinātu plakanu ātruma sadalījumu un samazinātu ūdens turbulences līmeni caur ieejas ekrānu, trīskāršā ūdens kanālā tiek iestatīts caurduršanas ekrāns. starp pēdējo sietu un stieni tika izmantoti aptuveni 4 hidrauliskie diametri, un izejas garums bija 11 hidrauliskie diametri.
Venturi caurules shematiskā diagramma, ko izmanto ieplūdes plūsmas ātruma mērīšanai (garums milimetros). Izveidots ar Openscad 2021.01, openscad.org.
Pārraugiet spiedienu vienā no centrālā stieņa virsmām, izmantojot 0,5 mm spiediena krānu testa sekcijas vidusplaknē. Krāna diametrs atbilst 5° leņķiskajam laidumam;tāpēc leņķiskā precizitāte ir aptuveni 2°.Uzraudzīto stieni var pagriezt ap savu asi, kā parādīts 3.attēlā.Starpību starp stieņa virsmas spiedienu un spiedienu testa sekcijas ieejā mēra ar diferenciālo DP Cell Honeywell SCX sēriju.Šo spiediena starpību mēra katram stieņa izvietojumam, mainot plūsmas ātrumu \ \ (slīpuma leņķi) \ (slīpuma leņķi).
plūsmas iestatījumi. Kanālu sienas ir parādītas pelēkā krāsā. Plūsma plūst no kreisās puses uz labo, un to bloķē stienis. Ņemiet vērā, ka skats “A” ir perpendikulārs stieņa asij. Ārējie stieņi ir daļēji iegulti kanāla sānu sienās. Slīpuma leņķa mērīšanai tiek izmantots transportieri. \(\alpha \).Izveidots ar Open2.2.2.
Eksperimenta mērķis ir izmērīt un interpretēt spiediena kritumu starp kanālu ieejām un spiedienu uz centrālā stieņa virsmu \(\theta\) un \(\alpha\) dažādiem azimutiem un kritumiem. Lai apkopotu rezultātus, diferenciālais spiediens tiks izteikts bezizmēra formā kā Eilera skaitlis:
kur \(\rho \) ir šķidruma blīvums, \({u}_{i}\) ir vidējais ieplūdes ātrums, \({p}_{i}\) ir ieplūdes spiediens un \({p }_{ w}\) ir spiediens noteiktā punktā uz stieņa sienas. Ieplūdes ātrums ir fiksēts trīs dažādos diapazonos, ko nosaka atbilstošā kanāla atvēršana no m6 līdz 1. kanālam. Reinoldsa skaitlis, \(Re\equiv {u}_{i}H/\nu \) (kur \(H\) ir kanāla augstums un \(\nu \) ir kinemātiskā viskozitāte) no 40 000 līdz 67 000. Stieņa Reinoldsa numurs (\(Re\equiv) 0 bull/0 diapazons no 2 līdz 6 5. intensitāte, kas aprēķināta pēc Venturi caurulē reģistrēto signālu relatīvās standartnovirzes, ir vidēji 5 %.
4. attēlā parādīta \({Eu}_{w}\) korelācija ar azimuta leņķi \(\theta \), kas parametrizēta ar trīs slīpuma leņķiem, \(\alpha \) = 30°, 50° un 70°. Mērījumi ir sadalīti trīs grafikos atbilstoši stieņa diametram. Var redzēt, ka eksperimentālā plūsmas ātruma atkarība ir neatkarīga no skaitļa. uz θ seko parastajai sienas spiediena tendencei ap apļveida šķēršļa perimetru. Pie plūsmas leņķiem, ti, θ no 0 līdz 90°, stieņa sienas spiediens samazinās, sasniedzot minimumu pie 90°, kas atbilst atstarpei starp stieņiem, kur ātrums ir vislielākais plūsmas laukuma ierobežojumu dēļ. Pēc tam paliek vienāds spiediens no 0°, pēc kura spiediens ir no 90 līdz 0. līdz stieņa sienas aizmugurējā robežslāņa atdalīšanai.Ņemiet vērā, ka minimālā spiediena leņķis nemainās, kas liecina, ka iespējamie traucējumi no blakus esošajiem bīdes slāņiem, piemēram, Coanda efekti, ir sekundāri.
Sienas Eilera numura variācija ap stieni dažādiem slīpuma leņķiem un stieņu diametriem. Izveidots ar Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Tālāk mēs analizējam rezultātus, pamatojoties uz pieņēmumu, ka Eilera skaitļus var novērtēt tikai pēc ģeometriskiem parametriem, ti, elementu garuma attiecībām \(d/g\) un \(d/H\) (kur \(H\) ir kanāla augstums) un slīpumu \(\alpha \). kas attiecas uz stieņa asi, \({u}_{n}={u}_{i}\mathrm {sin} \alpha \) . To dažreiz sauc par neatkarības principu. Viens no šīs analīzes mērķiem ir pārbaudīt, vai šis princips attiecas uz mūsu gadījumu, kad plūsma un šķēršļi ir ierobežoti slēgtos kanālos.
Aplūkosim spiedienu, kas izmērīts stieņa starpvirsmas priekšpusē, ti, θ = 0. Saskaņā ar Bernulli vienādojumu spiediens šajā pozīcijā\({p}_{o}\) atbilst:
kur \({u}_{o}\) ir šķidruma ātrums pie stieņa sienas pie θ = 0, un mēs pieņemam relatīvi mazus neatgriezeniskus zudumus. Ņemiet vērā, ka dinamiskais spiediens ir neatkarīgs kinētiskās enerģijas izteiksmē. Ja \({u}_{o}\) ir tukšs (ti, stāvošs stāvoklis), Eilera skaitļi ir jāvieno. Tomēr ({\4) var novērot, ka (0) \4. Eu}_{w}\) ir tuvu šai vērtībai, bet nav precīzi vienāds ar šo vērtību, it īpaši lielākiem slīpuma leņķiem. Tas liecina, ka ātrums uz stieņa virsmas nepazūd pie \(\theta =0\), ko var nomākt stieņa slīpuma radīto strāvas līniju novirze uz augšu. Tā kā plūsma ir ierobežota ar augšējo un apakšējo daļu, šī novirzes testa sekcijas apakšējā un apakšējā novirze rada pieaugošu novirzi. kā ātrumu augšpusē. Pieņemot, ka iepriekš minētās novirzes lielums ir ieplūdes ātruma projekcija uz vārpstas (ti, \({u}_{i}\mathrm{cos}\alpha \)), atbilstošais Eilera skaitļa rezultāts ir:
5. attēlā ir salīdzināti vienādojumi.(3) Tas labi sakrīt ar atbilstošajiem eksperimentālajiem datiem. Vidējā novirze bija 25%, un ticamības līmenis bija 95%. Ņemiet vērā, ka vienādojums.(3) Saskaņā ar neatkarības principu. Tāpat 6. attēlā parādīts, ka Eilera skaitlis atbilst spiedienam uz stieņa aizmugurējo virsmu), un {p }_ \(0) stieņa aizmugurējo virsmu, {p }_ \( the{}p, \() _____s spiediens ievērojami pazeminās pie droseles un daļēji atjaunojas, kad tas izplešas atpakaļ. Ņemot vērā ierobežojumu kā aizsprostojumu, kas ir perpendikulārs stieņa asij, spiediena kritumu starp stieņa priekšpusi un aizmuguri var uzrakstīt kā 18:
kur \({c}_{d}\) ir pretestības koeficients, kas izskaidro daļējā spiediena atjaunošanos starp θ = 90° un θ = 180°, un \({A}_{m}\) un \ ({A}_{f}\) ir minimālais brīvais šķērsgriezums uz garuma vienību perpendikulāri stieņa asij, un tā attiecība pret stieņa asi pa labi)/g\).Atbilstošie Eilera skaitļi ir:
Sienas Eilera numurs pie \(\theta =0\) kā krituma funkcija.Šī līkne atbilst vienādojumam (3). Izveidota ar Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Sienas Eilera skaitlis mainās, \(\theta =18{0}^{o}\) (pilna zīme) un izeja (tukšā zīme) ar kritumu. Šīs līknes atbilst neatkarības principam, ti, \(Eu\propto {\mathrm{sin}}^{2}\alpha \).Izveidots ar Gnuplot 5.plot,..infognu.t.
7. attēlā parādīta \({Eu}_{0-180}/{\mathrm{sin}}^{2}\alpha \) atkarība no \(d/g\), parādot ļoti labu konsekvenci.(5). Iegūtais pretestības koeficients ir \({c}_{d}=1,28\pm 0,02\) ar to pašu grafikā redzams arī spiediena kritums starp 6% un Li7%. Testa sadaļas izeja seko līdzīgai tendencei, taču ar dažādiem koeficientiem, kas ņem vērā spiediena atjaunošanos aizmugurējā telpā starp stieni un kanāla izeju. Atbilstošais pretestības koeficients ir \({c}_{d}=1,00\pm 0,05\) ar ticamības līmeni 67%.
Vilces koeficients ir saistīts ar \(d/g\) spiediena kritumu stieņa priekšpusē un aizmugurē\(\left({Eu}_{0-180}\right)\) un kopējo spiediena kritumu starp kanāla ieeju un izplūdi. Pelēkā zona ir korelācijas 67% ticamības josla. Izveidots ar Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Minimālais spiediens \ ({P} _ {90} \) uz stieņa virsmas pie θ = 90 ° ir nepieciešama īpaša apstrāde. Kanāla viduspunkts) ir saistīts ar šādiem faktoriem:
Spiedienu \({p}_{g}\) var saistīt ar stieņa virsmas spiedienu pie θ = 90°, integrējot spiediena sadalījumu pa spraugu, kas atdala centrālo stieni starp viduspunktu un sienu (sk. 8. attēlu).Spēku samērs dod 19:
kur \(y\) ir stieņa virsmas normālā koordināte no atstarpes centra punkta starp centrālajiem stieņiem, un \(K\) ir pašreizējās līnijas izliekums pozīcijā \(y\). Lai analītiski novērtētu spiedienu uz stieņa virsmu, mēs pieņemam, ka \({u}_{g}\) ir vienāda un \(K\\mptions) aprēķins ir pa kreisi. s.Pie stieņa sienas izliekumu nosaka stieņa elipses griezums leņķī \(\alpha \), ti, \(K\left(g/2\right)=\left(2/d\right){\ mathrm{sin} }^{2}\alpha \) (sk. 8. attēlu). universālo koordinātu \(y\) nosaka:
Objekta šķērsgriezuma skats priekšā (pa kreisi) un augšpusē (apakšā). Izveidots, izmantojot Microsoft Word 2019,
No otras puses, saglabājot masu, vidējais ātrums plaknē, kas ir perpendikulāra plūsmai mērīšanas vietā \(\langle {u}_{g}\rangle \), ir saistīts ar ieplūdes ātrumu:
kur \({A}_{i}\) ir šķērsgriezuma plūsmas laukums pie kanāla ieejas un \({A}_{g}\) ir šķērsgriezuma plūsmas laukums mērījumu vietā (sk. 8. attēlu) attiecīgi:
Ņemiet vērā, ka \({u}_{g}\) nav vienāds ar \(\langle {u}_{g}\rangle \). Faktiski 9. attēlā ir attēlota ātruma attiecība \({u}_{g}/\langle {u}_{g}\rangle \), kas aprēķināta pēc vienādojuma.(10)–(14), \) var noteikt grafikā D, pēc kāda a/te/attiecības. tiek tuvināts ar otrās kārtas polinomu:
Kanāla centra šķērsgriezuma maksimālo\({u}_{g}\) un vidējo\(\langle {u}_{g}\rangle \) ātrumu attiecība\(.\) Cietās un punktētās līknes atbilst vienādojumiem.(5) un atbilstošo koeficientu variācijas diapazonam\(\pm 25\%\).Izveidots ar G.n.tplonuplot.
10. attēlā ir salīdzināts \({Eu}_{90}\) ar vienādojuma (16) eksperimentālajiem rezultātiem. Vidējā relatīvā novirze bija 25%, un ticamības līmenis bija 95%.
Wall Eilera numurs pie \(\theta ={90}^{o}\). Šī līkne atbilst vienādojumam (16). Izveidota ar Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Tīro spēku \({f}_{n}\), kas iedarbojas uz centrālo stieni perpendikulāri tā asij, var aprēķināt, integrējot spiedienu uz stieņa virsmu šādi:
kur pirmais koeficients ir stieņa garums kanālā, un integrācija tiek veikta no 0 līdz 2π.
\({f}_{n}\) projekcijai ūdens plūsmas virzienā ir jāatbilst spiedienam starp kanāla ieplūdi un izplūdi, ja vien berze nav paralēla stienim un ir mazāka, jo vēlākā posma attīstība ir nepilnīga. Impulsa plūsma ir nelīdzsvarota.Tāpēc
11. attēlā parādīts vienādojumu grafiks. (20) uzrādīja labu sakritību visiem eksperimentālajiem apstākļiem. Tomēr labajā pusē ir neliela 8% novirze, ko var attiecināt un izmantot kā impulsa nelīdzsvarotības aplēsi starp kanāla ieeju un izeju.
Kanāla jaudas bilance.Līnija atbilst vienādojumam.(20).Pīrsona korelācijas koeficients bija 0,97.Izveidots ar Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Mainot stieņa slīpuma leņķi, tika mērīts spiediens pie stieņa virsmas sienas un spiediena kritums kanālā ar četru slīpo cilindrisko stieņu šķērslīnijām. Tika pārbaudīti trīs dažāda diametra stieņu komplekti. Pārbaudītajā Reinoldsa skaitļu diapazonā no 2500 līdz 6500 novērotais Eilera skaitlis ir neatkarīgs no centrālās plūsmas ātruma maksimālā spiediena. priekšpuse un minimums pie sānu spraugas starp stieņiem, atgūstoties aizmugurējā daļā robežslāņa atdalīšanas dēļ.
Eksperimentālie dati tiek analizēti, izmantojot impulsa saglabāšanas apsvērumus un daļēji empīriskus novērtējumus, lai atrastu nemainīgus bezdimensiju skaitļus, kas saista Eilera skaitļus ar kanālu un stieņu raksturīgajiem izmēriem. Visas bloķēšanas ģeometriskās iezīmes pilnībā atspoguļo attiecība starp stieņa diametru un atstarpi starp stieņiem (sānu) un kanāla augstumu (vertikāli).
Ir konstatēts, ka neatkarības princips attiecas uz lielāko daļu Eilera skaitļu, kas raksturo spiedienu dažādās vietās, ti, ja spiediens ir bezizmēra, izmantojot ieplūdes ātruma projekciju, kas ir normāls stieņam, kopa nav atkarīga no krituma leņķa.Turklāt šī funkcija ir saistīta ar plūsmas masu un impulsu. Saglabāšanas vienādojumi ir konsekventi un atbalsta iepriekš minēto empīrisko principu. Tikai stieņa virsmas spiediens spraugā starp stieņiem nedaudz atšķiras no šī principa. Tiek ģenerētas bezdimensiju daļēji empīriskas korelācijas, kuras var izmantot līdzīgu hidraulisko ierīču projektēšanai. Šī klasiskā pieeja atbilst nesen ziņotajām hemodinamiskajām20, Bernso20 hidraulikas,20,2 līdzīgām lietojumprogrammām. 23,24.
Īpaši interesants rezultāts izriet no spiediena krituma analīzes starp testa sekcijas ieplūdi un izplūdi. Eksperimentālās nenoteiktības ietvaros iegūtais pretestības koeficients ir vienāds ar vienību, kas norāda uz šādu nemainīgu parametru esamību:
Ņemiet vērā izmēru \(\left(d/g+2\right)d/g\) vienādojuma saucējā.(23) ir vienādojuma lielums iekavās.(4), pretējā gadījumā to var aprēķināt ar minimālo un brīvo šķērsgriezumu, kas ir perpendikulārs stienim, pieņemot, ka \({A}_{m}\) un{}_s ir ieteiktais diapazons ({}). no pašreizējā pētījuma (40 000–67 000 kanāliem un 2500–6500 stieņiem).Ir svarīgi ņemt vērā, ka, ja kanāla iekšpusē ir temperatūras starpība, tā var ietekmēt šķidruma blīvumu. Šajā gadījumā Eilera skaitļa relatīvās izmaiņas var novērtēt, reizinot termiskās izplešanās koeficientu ar maksimālo paredzamo temperatūras starpību.
Ruck, S., Köhler, S., Schlindwein, G., and Arbeiter, F. Siltuma pārneses un spiediena krituma mērījumi kanālā, kas raupjš ar dažādas formas ribām uz sienas.eksperts.Siltuma pārnese 31, 334–354 (2017).
Wu, L., Arenas, L., Graves, J. un Walsh, F. Plūsmas šūnu raksturojums: plūsmas vizualizācija, spiediena kritums un masas transportēšana divdimensiju elektrodos taisnstūra kanālos.J.Elektroķīmija.Sociālistiskā partija.167, 043505 (2020).
Liu, S., Dou, X., Zeng, Q. & Liu, J. Key parameters of the Jamin effect in capillaries with constricted crosssections.J.Benzīns.zinātne.Lielbritānija.196, 107635 (2021).