Ви благодариме што ја посетивте Nature.com. Верзијата на прелистувачот што ја користите има ограничена поддршка за CSS. За најдобро искуство, ви препорачуваме да користите ажуриран прелистувач (или да го исклучите режимот на компатибилност во Internet Explorer). Во меѓувреме, за да обезбедиме континуирана поддршка, ќе ја прикажеме страницата без стилови и JavaScript.
Во овој труд, е дизајнирана и потврдена широкопојасна цевка со патувачки бранови со висока моќност од 220 GHz. Прво, предложена е рамна структура со бавни бранови со скалести двоножје со двојно сноп. стабилноста на цевката за патувачки бранови, дизајниран е двоен електронски оптички систем во облик на молив, напонот за возење е 20~21 kV, а струјата е 2 × 80 mA. Цели на дизајнот. стабилноста е добра. Униформираниот систем за магнетно фокусирање исто така е оптимизиран. Стабилното растојание на пренос на рамниот двоен електронски зрак може да достигне 45 mm, а магнетното поле за фокусирање е 0,6 T, што е доволно за да го покрие целиот систем со висока фреквенција (HFS). дека системот за интеракција на зрак може да постигне врвна излезна моќност од речиси 310 W на 220 GHz, оптимизираниот напон на зракот е 20,6 kV, струјата на зракот е 2 × 80 mA, засилувањето е 38 dB, а пропусниот опсег од 3-dB надминува околу 3-dB пропусен опсег. проверете ги перформансите на HFS, а резултатите покажуваат дека пропусниот опсег и карактеристиките на преносот се во добра согласност со резултатите од симулацијата. Затоа, шемата предложена во овој труд се очекува да развие извори на зрачење со висока моќност, ултра-широкопојасен опсег на терахерц, со потенцијал за идни апликации.
Како традиционален вакуум електронски уред, цевката за патувачки бранови (TWT) игра незаменлива улога во многу апликации, како што се радарите со висока резолуција, сателитски комуникациски системи и истражување на вселената1,2,3. Меѓутоа, како што работната фреквенција влегува во опсегот на терахерци, традиционалната поврзана празнина TWT и спиралната поврзана празнина TWT и спиралниот TWT се оневозможени. , и тешки производствени процеси. Затоа, како сеопфатно да се подобрат перформансите на опсегот THz стана многу загрижено прашање за многу научни истражувачки институции. Во последниве години, новите структури со бавно бранови (SWS), како што се структурите со скалесто двоножје (SDV) и превитканите брановодни (FW) структури кои се должат на природната планска структура, особено на SDS, добија посебно внимание на SDS. Потенцијал. дека SDV-TWT може да генерира излези со висока моќност поголема од 100 W и речиси 14 GHz сигнали со пропусен опсег во G-појасот5. Сепак, овие резултати сè уште имаат празнини што не можат да ги задоволат сродните барања за висока моќност и широк опсег во опсегот на терахерци. шемата може значително да ја подобри тековната носивост на зракот, тешко е да се одржи долго растојание за пренос поради нестабилноста на електронскиот оптички систем на снопот на листот (EOS), а има и тунел за зрак со над-режим, што исто така може да предизвика саморегулирање на зракот.– Побудување и осцилација 6,7. Со цел да се задоволат барањата за висока излезна моќност, широк пропусен опсег и добра стабилност на THz TWT, во овој труд е предложен SDV-SWS со двоен зрак со работа со двоен режим. Односно, со цел да се зголеми оперативниот пропусен опсег, се предлага двоен план за дистрибуција на моќност во овој редослед. Исто така се користат и снопови со молив. Радиото со единечен молив се релативно мали поради ограничувањата на вертикалната големина. Доколку густината на струјата е превисока, струјата на зракот мора да се намали, што ќе резултира со релативно мала излезна моќност. излезна моќност со одржување на висока вкупна струја на зракот и мала струја по зрак, што може да го избегне тунелирањето на снопот прекумерно во споредба со уредите со лимови. Затоа, корисно е да се одржи стабилноста на цевката со патувачки бранови. Врз основа на претходната работа8,9, овој труд предлага Г-бенд рамномерно магнетно поле со фокусирање на двојното растојание и зракот со молив дополнително го подобрува област, а со тоа значително ја подобрува излезната моќност.
Структурата на овој труд е следна. Прво, дизајнот на SWS ќелијата со параметри, анализа на карактеристики на дисперзија и резултати од симулација со висока фреквенција се опишани. Потоа, според структурата на единицата ќелија, во овој труд се дизајнирани двоен сноп со молив EOS и систем за интеракција со зрак. Резултатите од симулација на меѓуклеточни честички се исто така претставени за да се потврди употребливоста на ESDOSV на хартија. и резултатите од ладниот тест за да се потврди исправноста на целиот HFS. Конечно направете резиме.
Како една од најважните компоненти на TWT, дисперзивните својства на структурата со бавно бранови покажуваат дали брзината на електронот се совпаѓа со брзината на фазата на SWS, и на тој начин има големо влијание врз интеракцијата зрак-бран. За да се подобрат перформансите на целиот TWT, дизајнирана е подобрена структура на интеракција. Структурата на единечната ќелија е прикажана на ограниченоста на прстенот во C. единечниот зрак со пенкало, структурата прифаќа двоен сноп за пенкало за дополнително подобрување на излезната моќност и стабилноста на работата.Во меѓувреме, за да се зголеми работниот опсег, предложен е двоен режим за работа на SWS. Поради симетријата на структурата SDV, решението на равенката за дисперзија на електромагнетното поле може да се подели на непарни и парни режими. акција, а со тоа дополнително подобрување на работниот пропусен опсег.
Според барањата за моќност, целата цевка е дизајнирана со погонски напон од 20 kV и струја на двојно зрак од 2 × 80 mA. За да го усогласиме напонот што е можно поблиску до работниот опсег на SDV-SWS, треба да ја пресметаме должината на периодот стр. Односот помеѓу напонот на зракот е прикажан во e10 и период (1)
Со поставување на фазното поместување на 2,5π на централната фреквенција од 220 GHz, периодот p може да се пресмета дека е 0,46 mm. На сликата 2а се прикажани својствата на дисперзија на единицата SWS. Опсези од 5,4–280 GHz (парен режим). Слика 2б ја прикажува просечната импеданса на спојување, која е поголема од 0,6 Ω од 210 до 290 GHz, што покажува дека може да се појават силни интеракции во оперативниот опсег.
(а) Карактеристики на дисперзија на SDV-SWS со двоен режим со 20 kV електронски зрак. (б) Импеданса на интеракција на колото со бавно бранови SDV.
Сепак, важно е да се забележи дека постои јаз помеѓу непарните и парните режими, а ние обично го нарекуваме овој јаз како појас на запирање, како што е прикажано на слика 2а. од оваа структура со бавно бранови е само 0,1 GHz. Тешко е да се одреди дали овој мал јаз на опсегот предизвикува осцилации. Затоа, стабилноста на работењето околу опсегот за застанување ќе се испита во следниот дел за симулација на PIC за да се анализира дали може да се појават несакани осцилации.
Моделот на целиот HFS е прикажан на слика 3. Се состои од две фази на SDV-SWS, поврзани со Bragg рефлектори. Функцијата на рефлекторот е да го прекине преносот на сигналот помеѓу двете фази, да ја потисне осцилацијата и рефлексијата на неработните режими како што се режимите со висок редослед што се генерираат голема можност за поврзување помеѓу горниот и долниот дел. животната средина, линеарна заострена спојка исто така се користи за поврзување на SWS со WR-4 стандарден брановоден водич. 2.
Слика 4 ги прикажува резултатите од преносот за HFS со и без линеарни заострени спојки. Резултатите покажуваат дека спојката има мало влијание врз перформансите на преносот на целиот HFS. Повратната загуба (S11 < − 10 dB) и загубата на вметнување (S21 > − 5 dB) на целиот систем во 207 ~ 280 HHz широкопојасниот опсег на HF има добри карактеристики.
Како напојување со вакуум електронски уреди, електронскиот пиштол директно одредува дали уредот може да генерира доволно излезна моќност.combined со анализа на HFS во Дел II, треба да биде дизајниран EOS со двојна зраци за да обезбеди доволно моќност. Во овој дел, врз основа на претходната работа во W-Band8,9, двојно монсил електрон е дизајниран со употреба на планински маски за парчиња и контроли.2, погонскиот напон Ua на електронските зраци првично е поставен на 20 kV, струите I на двата електронски зраци се и 80 mA, а дијаметарот на зракот dw на електронските зраци е 0,13 mm. 7, така што густината на струјата на електронскиот зрак е 603 A/cm2, а густината на струјата на катодата е 86 A/cm2, што може да се постигне со Ова се постигнува со користење на нови катодни материјали.Според теоријата на дизајнот 14, 15, 16, 17, може да биде типичен пиштол со електронски уникатен идентичен Пирс.
Слика 5 ги прикажува хоризонталните и вертикалните шематски дијаграми на пиштолот, соодветно. Може да се види дека профилот на електронскиот пиштол во x-насока е речиси идентичен со оној на типичен електронски пиштол сличен на лист, додека во насоката y двата електронски снопови се делумно одвоени со маската. Положбите на 1 x 5 mm и се на два x0 мм. 0,155 mm, y = 0 mm, соодветно. Според дизајнерските барања за односот на компресија и големината на вбризгување на електрони, димензиите на двете катодни површини се определени да бидат 0,91 mm × 0,13 mm.
Со цел да се направи фокусираното електрично поле што го прима секој електронски сноп во x-насока симетрично во однос на неговиот центар, овој труд применува контролна електрода на електронскиот пиштол. Со поставување на напонот на електродата за фокусирање и контролната електрода на -20 kV, а напонот на анодата на 0 V, можеме да ја добиеме дистрибуцијата на сл. дека емитираните електрони имаат добра компресибилност во насоката y, и секој електронски сноп конвергира кон насоката x долж својот центар на симетрија, што покажува дека контролната електрода го балансира нееднаквото електрично поле генерирано од електродата за фокусирање.
Слика 7 го прикажува обвивката на зракот во насоките x и y. Резултатите покажуваат дека растојанието на проекцијата на електронскиот сноп во насока x е различно од она во насоката y. Растојанието на фрлање во насока x е околу 4 mm, а растојанието на фрлање во насока y е блиску до 7 mm. Затоа, вистинското растојание на фрлање на фреквенцијата 4 и 7 mm треба да се одбере помеѓу електропуреата. 0,6 mm од површината на катодата. Можеме да видиме дека обликот на напречниот пресек е најблиску до стандардниот кружен електронски сноп. Растојанието помеѓу двата електронски снопови е блиску до проектираните 0,31 mm, а радиусот е околу 0,13 mm, што ги задоволува дизајнерските барања. Слика 9 ги прикажува резултатите од симулацијата на струјата на зракот. .
Со оглед на флуктуацијата на погонскиот напон во практична примена, неопходно е да се проучи чувствителноста на напонот на овој модел. Во опсегот на напон од 19,8 ~ 20,6 kV, се добиваат обвивките на струјата и струјата на зракот, како што е прикажано на слика 1 и на слика 1.10 и дека 11 може да се види ефектот на возењето на струјата. am, а струјата на електронскиот зрак се менува само од 0,74 до 0,78 А. Затоа, може да се смета дека електронскиот пиштол дизајниран во овој труд има добра чувствителност на напон.
Ефектот на флуктуациите на придвижувачкиот напон на обвивките на зракот со насока x и y.
Еднообразното магнетно поле за фокусирање е вообичаен систем за фокусирање на постојан магнет. Поради униформната дистрибуција на магнетното поле низ каналот на зракот, тоа е многу погодно за оскисиметрични електронски зраци. Во овој дел, предложен е униформен магнетен систем за фокусирање за одржување на преносот на долги растојанија на зраците со двојни моливи. изучувана.Според теоријата за стабилна трансмисија на единечен зрак со молив18,19, вредноста на магнетното поле на Брилу може да се пресмета со равенката (2). Во овој труд, ние исто така ја користиме оваа еквиваленција за да го процениме магнетното поле на странично распределениот зрак со молив. Во комбинација со електронскиот пиштол дизајниран во оваа хартија, вредноста на магнетното поле на Re00 е пресметана во однос на магнетното поле.Во практични дизајни обично се избира 20, 1,5-2 пати поголема од пресметаната вредност.
Слика 12 ја прикажува структурата на еднообразен систем за фокусирање на магнетно поле. Синиот дел е постојан магнетизиран во аксијален правец. Изборот на материјалот е NdFeB или FeCoNi. Реманентноста Br поставена во моделот за симулација е 1,3 Т и пропустливоста е 1,05. Со цел да се обезбеди стабилна трансмисија на магнетот на почетната големина на зракот mm7. магнетот во насока x одредува дали попречното магнетно поле во каналот на зракот е униформно, што бара големината во насока x да не може да биде премала. Во исто време, земајќи ги предвид трошоците и тежината на целата цевка, големината на магнетот не треба да биде преголема. Затоа, магнетите првично се поставени на 150 mm × 150 mm до 70 mm за да се фокусира целиот систем. , растојанието помеѓу магнетите е поставено на 20mm.
Во 2015 година, Purna Chandra Panda21 предложи парче пол со нова скалеста дупка во униформен систем за магнетно фокусирање, што може дополнително да ја намали големината на истекувањето на флуксот до катодата и попречното магнетно поле генерирано во дупката на парчето пол. Во овој труд, ние додаваме скалести парче структура на почетната поставеност на столбот 5. mm, висината и ширината на трите скалила се 0,5 mm, а растојанието помеѓу дупките на парчето столб е 2 mm, како што е прикажано на слика 13.
Слика 14а ја прикажува аксијалната дистрибуција на магнетното поле долж централните линии на двата електронски зраци. Може да се види дека силите на магнетното поле долж двата електронски зраци се еднакви. Вредноста на магнетното поле е околу 6000 Gs, што е 1,5 пати повеќе од теоретското поле Брилоин за да се зголеми преносот и да се фокусираат перформансите. добар ефект за спречување на истекување на магнетниот тек. Слика 14б ја покажува распределбата на попречното магнетно поле Во насока z на горниот раб на двата електронски зраци. Може да се види дека попречното магнетно поле е помало од 200 Gs само во дупката на полното парче, додека во колото со бавно бранови, попречното влијание на магнетното поле е речиси нулта. За да се спречи магнетна заситеност на половите парчиња, неопходно е да се проучи јачината на магнетното поле внатре во половите парчиња. Слика 14в ја покажува апсолутната вредност на дистрибуцијата на магнетното поле внатре во полскиот дел. Може да се види дека апсолутната вредност на јачината на магнетното поле е помала од 1,2 Т, што покажува дека магнетната сатурација на полното парче нема да се случи.
Распределба на јачината на магнетното поле за Br = 1,3 Т. (а) Распределба на аксијално поле. (б) Распределба на странично поле Со во насока z. (в) Апсолутна вредност на распределбата на полето во полното парче.
Врз основа на модулот CST PS, аксијалната релативна положба на пиштолот со двојни зраци и системот за фокусирање е оптимизирана. Според Реф.9 и симулации, оптималната локација е местото каде што парчето анодна се преклопува со полното парче подалеку од магнетот. Меѓутоа, беше откриено дека ако реманентноста е поставена на 1,3 Т, пропустливоста на електронскиот зрак не може да достигне 99%. Слика 15. Се гледа дека гредата има добра трансмисија, мала флуктуација и преносно растојание поголемо од 45mm.
Траектории на снопови со двојни моливи под хомоген магнетен систем со Br = 1,4 T.(a) xoz рамнина.(b) yoz авион.
Слика 16 го прикажува пресекот на зракот на различни позиции подалеку од катодата. Може да се види дека обликот на пресекот на зракот во системот за фокусирање е добро задржан, а дијаметарот на пресекот не се менува многу. Слика 17 ги прикажува обвивките на зракот во насоките x и y, соодветно. Може да се види дека е многу мала насоката на флуктуацијата на зракот. струја на зракот. Резултатите покажуваат дека струјата е околу 2 × 80 mA, што е во согласност со пресметаната вредност во дизајнот на електронскиот пиштол.
Пресек на електронски сноп (со систем за фокусирање) на различни позиции подалеку од катодата.
Имајќи предвид низа проблеми како што се грешки во склопувањето, флуктуации на напонот и промени во јачината на магнетното поле во практични апликации за обработка, неопходно е да се анализира чувствителноста на системот за фокусирање. и струјата на зракот во насока y. Овој резултат покажува дека промената во обвивката на зракот не е значајна и струјата на зракот речиси и не се менува. Затоа, системот е нечувствителен на грешки при склопување. За флуктуација на напонот на возење, опсегот на грешка е поставен на ±0,5 kV. Слика 19б го покажува ефектот на споредбата што ја има малата волтажа на резултатите. опсегот е поставен од -0,02 до +0,03 T за промени во јачината на магнетното поле. Резултатите од споредбата се прикажани на слика 20. Може да се види дека обвивката на зракот речиси не се менува, што значи дека целиот EOS е нечувствителен на промени во јачината на магнетното поле.
Обвивката на зракот и струјата се резултат под униформен систем за магнетно фокусирање.
Обвивка на зрак под униформен систем за магнетно фокусирање со флуктуации на јачината на аксијално магнетно поле кои се движат од 0,63 до 0,68 Т.
Со цел да се осигури дека системот за фокусирање дизајниран во овој труд може да се совпадне со HFS, неопходно е да се комбинираат системот за фокусирање и HFS за истражување. Слика 21 покажува споредба на обвивките на зраците со и без наполнети HFS. Резултатите покажуваат дека обвивката на зракот не се менува многу кога се вчитува целиот HFS. Затоа, дизајнот на системот за фокусирање на HF е соодветен за горенаведениот систем за фокусирање.
За да се потврди исправноста на EOS предложен во Дел III и да се истражат перформансите на SDV-TWT од 220 GHz, изведена е 3D-PIC симулација на интеракција зрак-бран. Поради ограничувањата на софтверот за симулација, не можевме да го додадеме целиот EOS на HFS. Затоа, електронот емитирачки пиштол со дијаметар од 1 mm беше заменет со пиштол со дијаметар од 1 mm. двете површини од 0,31 mm, истите параметри како и електронскиот пиштол дизајниран погоре. Поради нечувствителноста и добрата стабилност на EOS, напонот на возење може правилно да се оптимизира за да се постигне најдобра излезна моќност во симулацијата PIC. Резултатите од симулацијата покажуваат дека заситената излезна моќност и засилување може да се добијат со погонска струја од 82A × 000 волти. 3 A/cm2), и влезна моќност од 0,05 W.
За да се добие најдобриот излезен сигнал, треба да се оптимизира и бројот на циклуси. Најдобрата излезна моќност се добива кога бројот на две фази е 42 + 48 циклуси, како што е прикажано на слика 22a. Влезен сигнал од 0,05 W се засилува на 314 W со засилување од 38 dB. на 220 GHz. Слика 22б ја прикажува аксијалната позиција на дистрибуција на енергијата на електроните во SWS, при што повеќето од електроните губат енергија. Овој резултат покажува дека SDV-SWS може да ја претвори кинетичката енергија на електроните во RF сигнали, а со тоа да реализира засилување на сигналот.
SDV-SWS излезен сигнал на 220 GHz. (а) Излезна моќност со вклучен спектар. (б) Дистрибуција на енергија на електроните со електронскиот сноп на крајот од влезот SWS.
Слика 23 го прикажува пропусниот опсег на излезна моќност и засилувањето на SDV-TWT со двоен режим со двојно светло. да го прошири оперативниот пропусен опсег.
Како и да е, според слика 2а, знаеме дека постои лента за застанување помеѓу непарните и парните режими, што може да доведе до несакани осцилации. Затоа, работната стабилност околу застанувањата треба да се проучи. Сликите 24a-c се резултатите од симулацијата од 20 ns на 265,3 GHz, 265 GHz, соодветно, 4,3 Hz. иако резултатите од симулацијата имаат одредени флуктуации, излезната моќност е релативно стабилна. Спектарот е исто така прикажан на Слика 24 соодветно, спектарот е чист. Овие резултати покажуваат дека нема самоосцилирање во близина на лентата за застанување.
Изработката и мерењето се неопходни за да се потврди исправноста на целиот HFS. Во овој дел, HFS е фабрикуван со користење на технологија за компјутерска нумеричка контрола (CNC) со дијаметар на алатот од 0,1 mm и прецизност на обработка од 10 μm. Материјалот за структурата со висока фреквенција е обезбеден со структурата без кислород, која е направена со висока спроводливост5a. 66,00 mm, ширина од 20,00 mm и висина од 8,66 mm. Околу структурата се распоредени осум иглички дупки. Слика 25б ја прикажува структурата со скенирачка електронска микроскопија (SEM). Сечилата на оваа структура се изедначено произведени и имаат добра површинска грубост. По прецизното мерење, грешката е помала од 0μ4, а вкупната површина е помала од Нинг структура ги исполнува барањата за дизајн и прецизност.
Слика 26 ја покажува споредбата помеѓу реалните резултати од тестот и симулации на перформансите на преносот. Портата 1 и портата 2 на Слика 26а одговараат на влезните и излезните порти на HFS, соодветно, и се еквивалентни на Портата 1 и Портата 4 на слика 3. без разлика дали спроводливоста на материјалот поставена во симулацијата е превисока и грубоста на површината по вистинската обработка е слаба. Генерално, измерените резултати се во добра согласност со резултатите од симулацијата, а пропусниот опсег на пренос го исполнува условот од 70 GHz, што ја потврдува изводливоста и исправноста на предложениот процес со двоен режим. SDV-TWT дизајнот со двојни зраци предложен во овој труд може да се користи за последователно изработка и апликации.
Во овој труд, претставен е детален дизајн на рамна дистрибуција SDV-TWT со двојна дистрибуција од 220 GHz. Комбинацијата на работа со двоен режим и возбудување со двоен зрак дополнително ја зголемува работната ширина на опсегот и излезната моќност. Тестот за изработка и ладното исто така се врши за да се потврди исправноста на целиот HFS.Вистинските резултати од мерењето добро се согласуваат со резултатите од симулацијата. За дизајнираниот EOS со два зраци, делот за маска и контролните електроди се користени заедно за да се произведе зрак со два моливи. Под дизајнираното еднообразно фокусирано магнетно поле, електронскиот зрак може стабилно да се пренесува на долги растојанија со добра форма. шемата предложена во овој труд целосно ја комбинира тековната технологија за обработка на зрели рамнини и покажува голем потенцијал во индикаторите за изведба и обработката и склопувањето. Затоа, овој труд верува дека планарната структура најверојатно ќе стане тренд на развој на вакуумски електронски уреди во опсегот на терахерци.
Повеќето необработени податоци и аналитички модели во оваа студија се вклучени во овој труд. Дополнителни релевантни информации може да се добијат од соодветниот автор на разумно барање.
Gamzina, D. et al. Nanoscale CNC machining of sub-terahertz vacuum electronics.IEEE Trans.electronic devices.63, 4067-4073 (2016).
Malekabadi, A. and Paoloni, C. UV-LIGA микрофабрикација на субтерахерцни бранови водичи со користење на повеќеслоен SU-8 фоторезист.J.Micromechanics.Microelectronics.26, 095010. https://doi.org/10.1088/0960-1317/26/9/095010 (2016).
Dhillon, SS et al.2017 THz технологија патоказ.J.Physics.D да аплицираат.physics.50, 043001. https://doi.org/10.1088/1361-6463/50/4/043001 (2017).
Shin, YM, Barnett, LR & Luhmann, NC Силно ограничување на ширењето на плазмонскиот бран преку ултра-широкопојасен опсег со скалести двојни решетки waveguides.application.physics.Wright.93, 221504. https://doi.org/10.1063/1.6 (1.300).
Baig, A. et al.Performance of a Nano CNC Machineded 220-GHz Wave Tube Amplifier.IEEE Trans.електронски уреди.64, 590–592 (2017).
Han, Y. & Ruan, CJ Истражување на нестабилноста на диокотронот на бесконечно широките електронски зраци користејќи макроскопска теорија на модел на ладна течност. Chin Phys B. 20, 104101. https://doi.org/10.1088/1674-1056/20/1011 (104).
Galdetskiy, AV за можноста да се зголеми пропусниот опсег со рамнината поставеност на зракот во клистрон со повеќе зрак. Во 12-та Меѓународна конференција на IEEE за вакуумска електроника, Бангалор, Индија, 5747003, 317–318 https://doi.org/10.17101/10.12101.
Nguyen, CJ и сор.11, 940.https://doi.org/10.1038/s41598-020-80276-3 (2021).
Wang, PP, Su, YY, Zhang, Z., Wang, WB & Ruan, CJ Planar дистрибуиран електронски оптички систем со три зраци со тесно одвојување на зракот за основниот режим на W-појас TWT.IEEE Trans.electronic devices.68, 5215–5219 (2021).
Жан, М. Истражување за патувачка бранова цевка со испреплетена двојна сечила со греди од лист со милиметарски бранови 20-22 (д-р, Универзитет Беиханг, 2018).
Ruan, CJ, Zhang, HF, Tao, J. & He, Y. Студија за стабилноста на интеракцијата на зрак-бранови на цевка со патувачки бранови со две сечила испреплетена со Г-бенд.2018 43-та меѓународна конференција за инфрацрвен милиметар и терахерцови бранови, Нагоја.8510218, Nagoya.8510216 510263 (2018).