Ви благодариме што ја посетивте Nature.com. Верзијата на прелистувачот што ја користите има ограничена поддршка за CSS. За најдобро искуство, препорачуваме да користите ажуриран прелистувач (или да го исклучите режимот на компатибилност во Internet Explorer). Во меѓувреме, за да обезбедиме континуирана поддршка, ќе ја прикажеме страницата без стилови и JavaScript.
Предложен е нов механизам базиран на селективно ласерско топење за контрола на микроструктурата на производите во процесот на производство. Механизмот се потпира на генерирање на ултразвучни бранови со висок интензитет во стопениот базен со комплексно ласерско зрачење со модулиран интензитет. Експерименталните студии и нумеричките симулации покажуваат дека овој контролен механизам е технички изводлив и може ефикасно да се интегрира во дизајнот на модерните машини за селективно ласерско топење.
Адитивното производство (АМ) на делови со сложена форма значително порасна во последните децении. Сепак, и покрај разновидноста на процесите на адитивно производство, вклучувајќи селективно ласерско топење (SLM)1,2,3, директно ласерско таложење на метал4,5,6, топење со електронски зрак7,8 и други9,10, деловите може да бидат неисправни. Ова главно се должи на специфичните карактеристики на процесот на стврднување на стопениот базен поврзан со високи термички градиенти, високи стапки на ладење и сложеноста на циклусите на загревање при топење и повторно топење на материјалот11, што доведува до епитаксијален раст на зрната и значителна порозност.12,13 покажаа дека е потребно да се контролираат термичките градиенти, стапките на ладење и составот на легурата, или да се применат дополнителни физички шокови од надворешни полиња со различни својства, како што е ултразвук, за да се постигнат фини еквиаксијални структури на зрната.
Бројни публикации се занимаваат со ефектот на вибрацискиот третман врз процесот на стврднување во конвенционалните процеси на леење14,15. Сепак, примената на надворешно поле на растопена маса не ја произведува посакуваната микроструктура на материјалот. Ако волуменот на течната фаза е мал, ситуацијата драматично се менува. Во овој случај, надворешното поле значително влијае на процесот на стврднување. Разгледани се интензивни звучни полиња16,17,18,19,20,21,22,23,24,25,26,27, лачно мешање28 и осцилација29, електромагнетни ефекти за време на пулсирачки плазма лаци30,31 и други методи32. Прикачете на подлогата со помош на надворешен ултразвучен извор со висок интензитет (на 20 kHz). Ултразвук-индуцираната рафинираност на зрната се припишува на зголемената конститутивна зона на подладување поради намалениот температурен градиент и подобрувањето на ултразвукот за генерирање нови кристалити преку кавитација.
Во оваа работа, ја истражувавме можноста за менување на структурата на зрната на аустенитни нерѓосувачки челици со соникирање на стопениот базен со звучни бранови генерирани од самиот ласер за топење. Модулацијата на интензитетот на ласерското зрачење што паѓа на медиумот што апсорбира светлина резултира со генерирање на ултразвучни бранови, кои ја менуваат микроструктурата на материјалот. Оваа модулација на интензитетот на ласерското зрачење може лесно да се интегрира во постојните SLM 3D печатачи. Експериментите во оваа работа беа извршени на плочи од не'рѓосувачки челик чии површини беа изложени на ласерско зрачење со модулиран интензитет. Значи, технички, се врши ласерски површински третман. Меѓутоа, ако таков ласерски третман се изврши на површината на секој слој, за време на градењето слој по слој, се постигнуваат ефекти врз целиот волумен или на избрани делови од волуменот. Со други зборови, ако делот е конструиран слој по слој, ласерскиот површински третман на секој слој е еквивалентен на „ласерски волуменски третман“.
Додека кај ултразвучната ултразвучна терапија базирана на рог, ултразвучната енергија на стоечкиот звучен бран е распределена низ целата компонента, додека ласерски индуцираниот ултразвучен интензитет е високо концентриран во близина на точката каде што се апсорбира ласерското зрачење. Користењето на сонотрод во машина за фузија на прашкаст слој SLM е комплицирано бидејќи горната површина на прашкастиот слој изложен на ласерското зрачење треба да остане стационарен. Покрај тоа, нема механички стрес на горната површина на делот. Затоа, акустичниот стрес е близу до нула, а брзината на честичките има максимална амплитуда на целата горна површина на делот. Звучниот притисок во целиот стопен базен не може да надмине 0,1% од максималниот притисок генериран од главата за заварување, бидејќи брановата должина на ултразвучните бранови со фреквенција од 20 kHz во не'рѓосувачки челик е \(\sim 0,3~\text {m}\), а длабочината е обично помала од \(\sim 0,3~\text {mm}\). Затоа, ефектот на ултразвукот врз кавитацијата може да биде мал.
Треба да се напомене дека употребата на ласерско зрачење со модулиран интензитет при директно ласерско таложење на метал е активна област на истражување35,36,37,38.
Термичките ефекти од ласерското зрачење што паѓа врз медиумот се основа за речиси сите техники за ласерска обработка на материјали 39, 40, како што се сечење 41, заварување, стврднување, дупчење 42, чистење на површини, легирање на површини, полирање на површини 43 итн., како и сумирани прелиминарни резултати во многу прегледи и монографии 44, 45, 46.
Треба да се напомене дека секое нестационарно дејство врз медиумот, вклучително и ласерското дејство врз апсорбирачкиот медиум, резултира со побудување на акустични бранови во него со поголема или помала ефикасност. Првично, главниот фокус беше на ласерското побудување на брановите во течности и различните механизми на термичко побудување на звукот (термичка експанзија, испарување, промена на волуменот за време на фазен премин, контракција итн.) 47, 48, 49. Бројни монографии 50, 51, 52 даваат теоретски анализи на овој процес и неговите можни практични примени.
Овие прашања подоцна беа дискутирани на разни конференции, а ласерското возбудување на ултразвукот има примена и во индустриските апликации на ласерската технологија53 и во медицината54. Затоа, може да се смета дека е воспоставен основниот концепт на процесот со кој пулсирачката ласерска светлина дејствува на апсорбирачки медиум. Ласерската ултразвучна инспекција се користи за откривање на дефекти на примероци произведени со SLM55,56.
Ефектот на ласерски генерираните ударни бранови врз материјалите е основа на ласерското шок-отстранување57,58,59, кое се користи и за површинска обработка на адитивно произведени делови60. Сепак, ласерското засилување на ударот е најефикасно на наносекундни ласерски импулси и механички оптоварени површини (на пр., со слој течност)59 бидејќи механичкото оптоварување го зголемува врвниот притисок.
Беа спроведени експерименти за да се испитаат можните ефекти на различни физички полиња врз микроструктурата на зацврстените материјали. Функционалниот дијаграм на експерименталната поставеност е прикажан на Слика 1. Користен е пулсирачки Nd:YAG ласер во цврста состојба кој работи во режим на слободно работење (времетраење на пулсот \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\ )). Секој ласерски пулс се пренесува низ серија филтри за неутрална густина и систем на плочи за разделување на зракот. Во зависност од комбинацијата на филтри за неутрална густина, енергијата на пулсот на целта варира од \(E_L \sim 20~\text {mJ}\) до \(E_L \sim 100~\text {mJ}\). Ласерскиот зрак што се рефлектира од разделувачот на зракот се внесува во фотодиода за истовремено собирање податоци, а два калориметри (фотодиоди со долго време на одговор што надминува \(1~\text {ms}\)) се користат за да се одреди инцидентот кон и рефлектираниот од целта, и два мерачи на моќност (фотодиоди со краток одговор пати\(<10~\text {ns}\)) за да се одреди инцидентната и рефлектираната оптичка моќност. Калориметрите и мерачите на моќност беа калибрирани за да дадат вредности во апсолутни единици со помош на термопил детектор Gentec-EO XLP12-3S-H2-D0 и диелектрично огледало монтирано на локацијата на примерокот. Фокусирајте го зракот врз целта со помош на леќа (антирефлексивен слој на \(1,06 \mu \text {m}\), фокусна должина \(160~\text {mm}\)) и половина на зракот на површината на целта 60– \(100~\mu \text {m}\).
Функционален шематски дијаграм на експерименталната поставеност: 1 — ласер; 2 — ласерски зрак; 3 — неутрален филтер за густина; 4 — синхронизирана фотодиода; 5 — разделувач на зракот; 6 — дијафрагма; 7 — калориметар на инцидентен зрак; 8 – калориметар на рефлектираниот зрак; 9 – мерач на моќност на инцидентен зрак; 10 – мерач на моќност на рефлектираниот зрак; 11 – фокусирачки леќа; 12 – огледало; 13 – примерок; 14 – широкопојасен пиезоелектричен преобразувач; 15 – 2D конвертор; 16 – позиционирачки микроконтролер; 17 – единица за синхронизација; 18 – повеќеканален дигитален систем за аквизиција со различни стапки на семплирање; 19 – персонален компјутер.
Ултразвучниот третман се изведува на следниов начин. Ласерот работи во режим на слободно дејство; затоа времетраењето на ласерскиот импулс е \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\), што се состои од повеќекратни траења од приближно \(1,5~\upmu \text {s}\) секое. Временскиот облик на ласерскиот импулс и неговиот спектар се состојат од нискофреквентна обвивка и високофреквентна модулација, со просечна фреквенција од околу \(0,7~\text {MHz}\), како што е прикажано на Слика 2. - Фреквенциската обвивка обезбедува загревање и последователно топење и испарување на материјалот, додека високофреквентната компонента обезбедува ултразвучни вибрации поради фотоакустичниот ефект. Брановидната форма на ултразвучниот импулс генериран од ласерот е главно одредена од временскиот облик на интензитетот на ласерскиот импулс. Се движи од √(7~kHz) до √(2~MHz), а централната фреквенција е √(~0,7~MHz). Акустичните импулси поради фотоакустичниот ефект се снимени со употреба на широкопојасни пиезоелектрични преобразувачи направени од поливинилиден флуоридни филмови. Снимената бранова форма и нејзиниот спектар се прикажани на Слика 2. Треба да се напомене дека обликот на ласерските импулси е типичен за ласер со слободен режим.
Временската распределба на интензитетот на ласерскиот импулс (а) и брзината на звукот (б) на задната површина на примерокот, спектрите (сина крива) на еден ласерски импулс (в) и ултразвучен импулс (г) беа во просек над 300 ласерски импулси (црвена крива).
Јасно можеме да ги разликуваме нискофреквентните и високофреквентните компоненти на акустичниот третман што одговараат на нискофреквентната обвивка на ласерскиот импулс и високофреквентната модулација, соодветно. Брановите должини на акустичните бранови генерирани од обвивката на ласерскиот импулс надминуваат \(40~\text {cm}\); затоа, се очекува главниот ефект на широкопојасните високофреквентни компоненти на звучниот сигнал врз микроструктурата.
Физичките процеси во SLM се сложени и се случуваат истовремено на различни просторни и временски размери. Затоа, методите со повеќе размери се најсоодветни за теоретска анализа на SLM. Математичките модели првично треба да бидат мултифизички. Потоа може ефикасно да се опишат механиката и термофизиката на повеќефазен медиум „растопен од цврсто-течно“ кој заемодејствува со атмосфера на инертен гас. Карактеристиките на материјалните термички оптоварувања во SLM се следниве.
Брзини на загревање и ладење до \(10^6~\text {K}/\text {s}\) /\text{ поради локализирано ласерско зрачење со густина на моќност до \(10^{13}~\text {W} cm}^2\).
Циклусот на топење-стврднување трае помеѓу 1 и \(10~\text {ms}\), што придонесува за брзо стврднување на зоната на топење за време на ладењето.
Брзото загревање на површината на примерокот резултира со формирање на високи термоеластични напрегања во површинскиот слој. Доволен дел (до 20%) од слојот од прав силно испарува63, што резултира со дополнително оптоварување од притисок на површината како одговор на ласерската аблација. Следствено, индуцираното оптоварување значително ја нарушува геометријата на делот, особено во близина на потпорите и тенки структурни елементи. Високата брзина на загревање при пулсирано ласерско жарење резултира со генерирање на ултразвучни бранови на деформација кои се шират од површината до подлогата. За да се добијат точни квантитативни податоци за локалната распределба на напрегањето и деформацијата, се изведува мезоскопска симулација на проблемот со еластична деформација конјугирана со пренос на топлина и маса.
Водечките равенки на моделот вклучуваат (1) нестационарни равенки за пренос на топлина каде што топлинската спроводливост зависи од фазната состојба (прав, стопена, поликристална) и температурата, (2) флуктуации во еластичната деформација по континуирана аблација и равенка за термоеластична експанзија. Проблемот со границата е определен со експериментални услови. Модулираниот ласерски флукс е дефиниран на површината на примерокот. Конвективното ладење вклучува спроводлива размена на топлина и испарувачки флукс. Масениот флукс е дефиниран врз основа на пресметката на притисокот на заситената пареа на испарувачкиот материјал. Еластопластичната врска напрегање-деформација се користи каде што термоеластичниот напон е пропорционален на температурната разлика. За номинална моќност (300~\text {W}\), фреквенција (10^5~\text {Hz}\), интермитентен коефициент 100 и (200~\mu \text {m}\) на ефективниот дијаметар на зракот.
Слика 3 ги прикажува резултатите од нумеричката симулација на стопената зона со користење на макроскопски математички модел. Дијаметарот на зоната на фузија е ≤200~≤mu m (радиус ≤100~≤mu m) и длабочина ≤40~≤mu m. Резултатите од симулацијата покажуваат дека температурата на површината локално варира со текот на времето како ≤100~≤K поради високиот интермитентен фактор на импулсната модулација. Стапките на загревање ≤Vh и ладење ≤Vc се од редот ≤10^7 и ≤10^6~≤K/s, соодветно. Овие вредности се во добра согласност со нашата претходна анализа64. Разлика од редот на големина помеѓу ≤Vh и ≤Vc резултира со брзо прегревање на површинскиот слој, каде што топлинската спроводливост до подлогата е недоволна за отстранување на топлината. Затоа, при ≤t=26~≤mu {s}\) температурата на површината достигнува врвови до \(4800~\text {K}\). Енергичното испарување на материјалот може да предизвика површината на примерокот да биде подложена на прекумерен притисок и да се одлупи.
Резултати од нумеричка симулација на зоната на топење на жарење со еден ласерски пулс на плоча од примерок од 316L. Времето од почетокот на пулсот до длабочината на стопениот базен што ја достигнува максималната вредност е \(180~\upmu\text {s}\). Изотермата \(T = T_L = 1723~\text {K}\) ја претставува границата помеѓу течната и цврстата фаза. Изобарите (жолти линии) одговараат на напонот на истегнување пресметан како функција на температурата во следниот дел. Затоа, во доменот помеѓу двете изолинии (изотерми \(T=T_L\) и изобари \(\sigma = \sigma _V(T)\)), цврстата фаза е подложена на силни механички оптоварувања, што може да доведе до промени во микроструктурата.
Овој ефект е дополнително објаснет на Слика 4а, каде што нивото на притисок во стопената зона е прикажано како функција од времето и растојанието од површината. Прво, однесувањето на притисокот е поврзано со модулацијата на интензитетот на ласерскиот пулс опишан на Слика 2 погоре. Максимален притисок s) од околу 10 MPa е забележан на околу t=26 mu. Второ, флуктуацијата на локалниот притисок на контролната точка има исти осцилациски карактеристики како и фреквенцијата на 500 kHz. Ова значи дека ултразвучните бранови на притисок се генерираат на површината, а потоа се шират во подлогата.
Пресметаните карактеристики на зоната на деформација во близина на зоната на топење се прикажани на Сл. 4б. Ласерската аблација и термоеластичниот стрес генерираат еластични деформациски бранови кои се шират во подлогата. Како што може да се види од сликата, постојат две фази на генерирање на стрес. За време на првата фаза од \(t < 40~\upmu \text {s}\), Мизесовиот стрес се зголемува до \(8~\text {MPa}\) со модулација слична на површинскиот притисок. Овој стрес се јавува поради ласерската аблација, и не е забележан термоеластичен стрес во контролните точки бидејќи почетната зона погодена од топлина била премногу мала. Кога топлината се дисипира во подлогата, контролната точка генерира висок термоеластичен стрес над \(40~\text {MPa}\).
Добиените модулирани нивоа на напрегање имаат значително влијание врз интерфејсот цврсто-течно и може да бидат контролен механизам што го регулира патот на стврднување. Големината на зоната на деформација е 2 до 3 пати поголема од онаа на зоната на топење. Како што е прикажано на Слика 3, се споредуваат локацијата на изотермата на топење и нивото на напрегање еднакво на напонот на истегнување. Ова значи дека пулсирачкото ласерско зрачење обезбедува високи механички оптоварувања во локализирани области со ефективен дијаметар помеѓу 300 и \(800~\upmu \text {m}\) во зависност од моменталното време.
Затоа, комплексната модулација на пулсното ласерско жарење води до ултразвучен ефект. Патеката за селекција на микроструктурата е различна во споредба со SLM без ултразвучно оптоварување. Деформираните нестабилни региони доведуваат до периодични циклуси на компресија и истегнување во цврстата фаза. Така, формирањето на нови граници на зрната и граници на подзрната станува изводливо. Затоа, микроструктурните својства можат намерно да се променат, како што е прикажано подолу. Добиените заклучоци даваат можност за дизајнирање на прототип на SLM управуван од ултразвук предизвикан од пулсна модулација. Во овој случај, пиезоелектричниот индуктор 26 што се користи на друго место може да се исклучи.
(a) Притисок како функција од времето, пресметан на различни растојанија од површината 0, 20 и ≤40 m по должината на оската на симетрија. (b) Временски зависен Фон Мизесов стрес пресметан во цврста матрица на растојанија 70, 120 и ≤170 m од површината на примерокот.
Експериментите беа извршени на плочи од не'рѓосувачки челик AISI 321H со димензии ≤ 20 x 20 x 5 mm. По секој ласерски импулс, плочата се движи ≤ 50 m, а половината на ласерскиот зрак на целната површина е околу 100 m. До пет последователни поминувања на зракот се изведуваат по истата патека за да се предизвика повторно топење на обработениот материјал за рафинирање на зрната. Во сите случаи, повторно стопената зона беше соникирана, во зависност од осцилаторната компонента на ласерското зрачење. Ова резултира со повеќе од 5 пати намалување на просечната површина на зрната. Слика 5 покажува како микроструктурата на ласерски стопената област се менува со бројот на последователни циклуси на повторно топење (поминувања).
Подграфикони (a,d,g,j) и (b,e,h,k) – микроструктура на ласерски стопени региони, подграфикони (c,f,i,l) – распределба на површината на обоените зрна. Засенчувањето ги претставува честичките што се користат за пресметување на хистограмот. Боите одговараат на регионите на зрната (видете ја лентата со бои на врвот од хистограмот). Подграфиконите (ac) одговараат на необработен нерѓосувачки челик, а подграфиконите (df), (gi), (jl) одговараат на 1, 3 и 5 претопувања.
Бидејќи енергијата на ласерскиот пулс не се менува помеѓу последователните поминувања, длабочината на стопената зона е иста. Така, последователниот канал целосно го „покрива“ претходниот. Сепак, хистограмот покажува дека средната и средната површина на зрното се намалува со зголемување на бројот на поминувања. Ова може да укажува дека ласерот дејствува на подлогата, а не на стопената маса.
Рафинирањето на зрната може да биде предизвикано од брзо ладење на стопениот базен65. Беше спроведен уште еден сет експерименти во кои површините на плочите од не'рѓосувачки челик (321H и 316L) беа изложени на континуирано ласерско зрачење во атмосферата (сл. 6) и вакуум (сл. 7). Просечната моќност на ласерот (300 W и 100 W, соодветно) и длабочината на стопениот базен се блиску до експерименталните резултати на Nd:YAG ласерот во режим на слободно движење. Сепак, беше забележана типична колонообразна структура.
Микроструктура на ласерски стопената област на континуиран ласер (константна моќност од 300 W, брзина на скенирање од 200 mm/s, не'рѓосувачки челик AISI 321H).
(а) Микроструктура и (б) слика од дифракција на електрони со повратно расејување на ласерската зона на топење на вакуумски континуиран бранов ласер (константна моќност 100 W, брзина на скенирање 200 mm/s, не'рѓосувачки челик AISI 316L) \ (\sim 2~\text {mbar}\).
Затоа, јасно е прикажано дека комплексната модулација на интензитетот на ласерскиот пулс има значаен ефект врз добиената микроструктура. Веруваме дека овој ефект е механички по природа и се јавува поради генерирање на ултразвучни вибрации што се шират од озрачената површина на топењето длабоко во примерокот. Слични резултати се добиени во 13, 26, 34, 66, 67 со користење на надворешни пиезоелектрични преобразувачи и сонотроди кои обезбедуваат ултразвук со висок интензитет во различни материјали, вклучувајќи легура Ti-6Al-4V 26 и нерѓосувачки челик 34 како резултат на. Можниот механизам се шпекулира на следниов начин. Интензивниот ултразвук може да предизвика акустична кавитација, како што е демонстрирано со ултрабрзо in situ синхротронско рендгенско снимање. Колапсот на кавитациските меурчиња, пак, генерира ударни бранови во стопениот материјал, чиј преден притисок достигнува околу \(100~\text {MPa}\)69. Ваквите ударни бранови може да бидат доволно силни за да го поттикнат формирањето на јадра во цврста фаза со критична големина во течности во масивните количини, нарушувајќи ја типичната колонообразна структура на зрната слој по слој. адитивно производство.
Тука, предлагаме друг механизам одговорен за структурна модификација со интензивна соникација. Материјалот веднаш по зацврстувањето е на висока температура близу до точката на топење и има екстремно низок напон на истегнување. Интензивните ултразвучни бранови можат да предизвикаат пластичен проток да ја промени структурата на зрната на топол материјал штотуку зацврстен. Сепак, сигурни експериментални податоци за температурната зависност на напонот на истегнување се достапни на \(T\lesssim 1150~\text {K}\) (видете ја Слика 8). Затоа, за да ја тестираме хипотезата, извршивме симулации на молекуларна динамика (MD) на состав Fe-Cr-Ni сличен на челикот AISI 316 L со цел да го процениме однесувањето на напонот на истегнување близу до точката на топење. За да го пресметаме напонот на истегнување, ја користевме техниката на релаксација на напонот на смолкнување MD детално опишана во 70, 71, 72, 73. За пресметките на меѓуатомската интеракција, го користевме Вградениот атомски модел (EAM) од 74. MD симулациите беа извршени со користење на LAMMPS кодови 75,76. Деталите за MD симулацијата ќе бидат објавени на друго место. Резултатите од пресметката на MD на напонот на истегнување како функција од температурата се прикажани на Сл. 8 заедно со достапните експериментални податоци и други проценки77,78,79,80,81,82.
Напон на истегнување за аустенитен не'рѓосувачки челик од AISI степен 316 и состав на моделот во однос на температурата за MD симулации. Експериментални мерења од референци: (a) 77, (b) 78, (c) 79, (d) 80, (e) 81. видете. (f)82 е емпириски модел на зависност напон на истегнување-температура за мерење на напонот во линија за време на ласерско потпомогнато адитивно производство. Резултатите од симулацијата на MD во голем обем во оваа студија се означени како \(\vartriangleleft\) за бесконечен монокристал без дефекти и \(\vartriangleright\) за конечни зрна, земајќи ја предвид просечната големина на зрното преку релацијата Хол-Печ Dimensions\(d = 50~\upmu \text {m}\).
Може да се види дека при \(T>1500~\text {K}\) напонот на истегнување паѓа под \(40~\text {MPa}\). Од друга страна, проценките предвидуваат дека амплитудата на ултразвук генерирана од ласер надминува \(40~\text {MPa}\) (видете Сл. 4б), што е доволно за да предизвика пластичен проток во жешкиот материјал штотуку зацврстен.
Формирањето на микроструктурата на аустенитен не'рѓосувачки челик 12Cr18Ni10Ti (AISI 321H) за време на SLM беше експериментално испитано со користење на комплексен извор на пулсен ласер со модулиран интензитет.
Намалување на големината на зрната во зоната на ласерско топење е забележано поради континуирано ласерско претопување по 1, 3 или 5 поминувања.
Макроскопското моделирање покажува дека проценетата големина на регионот каде што ултразвучната деформација може позитивно да влијае на фронтот на стврднување е до \(1~\text {mm}\).
Микроскопскиот MD модел покажува дека границата на истегнување на аустенитскиот не'рѓосувачки челик AISI 316 е значително намалена на \(40~\text {MPa}\) близу до точката на топење.
Добиените резултати сугерираат метод за контрола на микроструктурата на материјалите со употреба на комплексна модулирана ласерска обработка и би можеле да послужат како основа за создавање нови модификации на пулсираната SLM техника.
Liu, Y. et al. Микроструктурна еволуција и механички својства на in situ TiB2/AlSi10Mg композити со ласерско селективно топење [J].J. Alloys.compound.853, 157287. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2020.157287 (2021).
Гао, С. и др. Инженерство на границите на зрната со рекристализација на ласерско селективно топење на не'рѓосувачки челик 316L [J]. Journal of Alma Mater.200, 366–377.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2020.09.015 (2020).
Чен, Х. и Киу, К. Развој на сендвич микроструктури in situ со зголемена еластичност со ласерско загревање на ласерски стопени титаниумски легури. science.Rep. 10, 15870. https://doi.org/10.1038/s41598-020-72627-x (2020).
Азарнија, А. и др. Адитивно производство на делови од Ti-6Al-4V со ласерско таложење на метал (LMD): процес, микроструктура и механички својства. J. Alloys.compound.804, 163–191. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2019.04.255 (2019).
Кумара, К. и др. Микроструктурно моделирање на ласерско таложење на метален прав од легура 718. Додај во.manufacture.25, 357–364. https://doi.org/10.1016/j.addma.2018.11.024 (2019).
Busey, M. et al. Параметрична студија за снимање на рабови на неутронски Брег на адитивно произведени примероци третирани со ласерско шок-отстранување. science.Rep. 11, 14919. https://doi.org/10.1038/s41598-021-94455-3 (2021).
Тан, Х. и др. Градиентна микроструктура и механички својства на Ti-6Al-4V адитивно произведен со топење на електронски сноп. Alma Mater Journal.97, 1-16. https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.06.036 (2015).