Ви благодариме што ја посетивте Nature.com. Верзијата на прелистувачот што ја користите има ограничена поддршка за CSS. За најдобро искуство, препорачуваме да користите ажуриран прелистувач (или да го исклучите режимот на компатибилност во Internet Explorer). Во меѓувреме, за да обезбедиме континуирана поддршка, ќе ја прикажеме страницата без стилови и JavaScript.
Челикот 20MnTiB е најшироко користениот материјал за завртки со висока цврстина за мостови од челична конструкција во мојата земја, а неговите перформанси се од големо значење за безбедното работење на мостовите. Врз основа на истражувањето на атмосферската средина во Чонгкинг, оваа студија дизајнираше раствор за корозија што ја симулира влажната клима на Чонгкинг и спроведе тестови за корозија на стрес на завртки со висока цврстина што ја симулираат влажната клима на Чонгкинг. Беа проучени ефектите од температурата, pH вредноста и концентрацијата на симулираниот раствор за корозија врз однесувањето на корозија на завртките со висока цврстина 20MnTiB.
Челикот 20MnTiB е најшироко користениот материјал за завртки со висока цврстина за мостови од челична конструкција во мојата земја, а неговите перформанси се од големо значење за безбедното работење на мостовите. Ли и сор. 1 ги тестираа својствата на челикот 20MnTiB што најчесто се користи во завртки со висока цврстина од степен 10,9 во опсег на висока температура од 20~700 ℃, и ја добија кривата на напрегање-деформација, цврстината на истегнување, Јанговиот модул и коефициентот на издолжување и ширење. Жанг и сор. 2, Ху и сор. 3, итн., преку тестирање на хемиски состав, тестирање на механички својства, тестирање на микроструктура, макроскопска и микроскопска анализа на површината на навојот, а резултатите покажуваат дека главната причина за кршење на завртките со висока цврстина е поврзана со дефекти на навојот, а појавата на дефекти на навојот. Големите концентрации на напрегање, концентрациите на напрегање на врвот на пукнатината и условите на корозија на отворено, сите доведуваат до пукање од корозија на напрегање.
Високојаките завртки за челични мостови обично се користат долго време во влажна средина. Фактори како што се висока влажност, висока температура и седиментација и апсорпција на штетни супстанции во околината лесно можат да предизвикаат корозија на челичните конструкции. Корозијата може да предизвика губење на пресекот на завртките со висока цврстина, што резултира со бројни дефекти и пукнатини. И овие дефекти и пукнатини ќе продолжат да се шират, со што се намалува животниот век на завртките со висока цврстина, па дури и ќе предизвикаат нивно кршење. Досега, постојат многу студии за ефектот на корозијата во животната средина врз перформансите на материјалите при стресна корозија. Катар и сор.4 го истражувале однесувањето на магнезиумските легури со различна содржина на алуминиум во кисели, алкални и неутрални средини со тестирање на бавна брзина на деформација (SSRT). Абдел и сор.5 го проучувале електрохемиското однесување и однесувањето на пукање од стресна корозија на легурата Cu10Ni во 3,5% раствор на NaCl во присуство на различни концентрации на сулфидни јони. Агион и сор.6 ги оцениле перформансите на корозија на леената магнезиумска легура MRI230D во 3,5% раствор на NaCl со тест на потопување, тест на солен спреј, потенциодинамичка анализа на поларизација и SSRT. Жанг и сор. al.7 го проучувале однесувањето на мартензитен челик 9Cr при корозија на стрес користејќи SSRT и традиционални техники на електрохемиско тестирање, и го добиле ефектот на хлоридните јони врз однесувањето на статичката корозија на мартензитен челик на собна температура. Chen et al.8 го истражувале однесувањето на корозија на стрес и механизмот на пукање на челик X70 во симулиран раствор од морска кал што содржи SRB на различни температури со SSRT. Liu et al.9 го користеле SSRT за да го проучат ефектот на температурата и стапката на затегнувачка деформација врз отпорноста на корозија на морска вода од аустенитен не'рѓосувачки челик 00Cr21Ni14Mn5Mo2N. Резултатите покажуваат дека температурата во опсег од 35~65℃ нема значаен ефект врз однесувањето на не'рѓосувачки челик при корозија на стрес. Lu et al. 10 ја оценија подложноста на одложено кршење на примероци со различни степени на затегнувачка цврстина со тест на одложено кршење со мртво оптоварување и SSRT. Се сугерира дека затегнувачката цврстина на завртките со висока цврстина од челик 20MnTiB и челик 35VB треба да се контролира на 1040-1190MPa. Сепак, повеќето од овие студии во основа користат едноставен раствор од 3,5% NaCl за симулирање на корозивната средина, додека вистинската средина за употреба на завртките со висока цврстина е посложена и има многу фактори на влијание, како што е pH вредноста на завртката. Анања и сор. 11 го проучуваа ефектот на параметрите на животната средина и материјалите во корозивната средина врз корозијата и пукањето од напрегачка корозија на дуплекс нерѓосувачки челици. Сунада и сор. 12 спроведоа тестови за пукање од корозија на стрес на собна температура на челик SUS304 во водени раствори што содржат H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) и NaCl (0-4,5 kmol/m-3). Исто така, беа проучени ефектите на H2SO4 и NaCl врз видовите корозија на челик SUS304. Мерве и сор.13 користеа SSRT за да ги проучат ефектите од насоката на тркалање, температурата, концентрацијата на CO2/CO, притисокот на гасот и времето на корозија врз подложноста на корозија на стрес на челикот под притисок A516. Користејќи раствор на NS4 како раствор за симулација на подземни води, Ибрахим и сор.14 го истражуваа ефектот на параметрите на животната средина како што се концентрацијата на бикарбонатни јони (HCO), pH и температурата врз пукањето од корозија на челикот за цевководи API-X100 по лупењето на облогата. Шан и сор. 15 го проучувал варијацискиот закон на подложноста на пукање од стресна корозија на аустенитен не'рѓосувачки челик 00Cr18Ni10 со температура под различни температурни услови (30~250℃) под услови на црна вода во симулирана постројка за претворање на јаглен во водород од страна на SSRT. Хан и сор.16 ја карактеризирале подложноста на кршливост на водород на примероци од завртки со висока цврстина користејќи тест за одложено кршење со мртво оптоварување и SSRT. Жао17 ги проучувал ефектите на pH, SO42-, Cl-1 врз однесувањето на стресна корозија на легурата GH4080A од страна на SSRT. Резултатите покажуваат дека колку е помала pH вредноста, толку е полоша отпорноста на стресна корозија на легурата GH4080A. Таа има очигледна чувствителност на стресна корозија на Cl-1 и не е чувствителна на јонска средина SO42- на собна температура. Сепак, постојат малку студии за ефектот на корозијата во животната средина врз завртките со висока цврстина од челик 20MnTiB.
За да се откријат причините за дефектот на завртките со висока цврстина што се користат во мостовите, авторот спроведе серија студии. Избрани се примероци од завртки со висока цврстина, а причините за дефектот на овие примероци се дискутирани од перспектива на хемискиот состав, микроскопската морфологија на фрактури, металографската структура и анализата на механичките својства19, 20. Врз основа на истражувањето на атмосферската средина во Чонгкинг во последниве години, дизајнирана е шема на корозија што ја симулира влажната клима на Чонгкинг. Извршени се експерименти со корозија на стрес, експерименти со електрохемиска корозија и експерименти со замор од корозија на завртки со висока цврстина во симулирана влажна клима во Чонгкинг. Во оваа студија, ефектите од температурата, pH вредноста и концентрацијата на симулираниот раствор на корозија врз однесувањето на корозија на завртките со висока цврстина 20MnTiB беа испитани преку тестови за механички својства, макроскопска и микроскопска анализа на фрактури и производи од површинска корозија.
Чонгкинг се наоѓа во југозападна Кина, во горниот тек на реката Јангце, и има влажна суптропска монсунска клима. Просечната годишна температура е 16-18°C, просечната годишна релативна влажност е претежно 70-80%, годишните сончеви часови се 1000-1400 часа, а процентот на сончеви часови е само 25-35%.
Според извештаите поврзани со сончевата светлина и температурата на околината во Чонгкинг од 2015 до 2018 година, просечната дневна температура во Чонгкинг е од 17°C до 23°C. Највисоката температура на телото на мостот Чаотјанмен во Чонгкинг може да достигне 50°C °C21,22. Затоа, нивоата на температурата за тестот за корозија под стрес беа поставени на 25°C и 50°C.
pH вредноста на симулираниот раствор на корозија директно ја одредува количината на H+, но тоа не значи дека колку е пониска pH вредноста, толку полесно се јавува корозија. Ефектот на pH врз резултатите ќе варира за различни материјали и раствори. Со цел подобро да се проучи ефектот на симулираниот раствор на корозија врз перформансите на стресна корозија на завртките со висока цврстина, pH вредностите на експериментите со стресна корозија беа поставени на 3,5, 5,5 и 7,5 во комбинација со истражувања на литературата23 и pH опсегот на годишната дождовница во Чонгкинг од 2010 до 2018 година.
Колку е поголема концентрацијата на симулираниот раствор на корозија, толку е поголема содржината на јони во симулираниот раствор на корозија и толку е поголемо влијанието врз својствата на материјалот. За да се проучи ефектот на концентрацијата на симулираниот раствор на корозија врз корозијата под стрес на завртки со висока цврстина, беше реализиран тест за забрзана корозија во вештачка лабораторија, а концентрацијата на симулираниот раствор на корозија беше поставена на ниво 4 без корозија, што беа оригиналната концентрација на симулираниот раствор на корозија (1×), 20 × оригиналната концентрација на симулираниот раствор на корозија (20 ×) и 200 × оригиналната концентрација на симулираниот раствор на корозија (200 ×).
Околината со температура од 25℃, pH вредност од 5,5 и концентрација на оригиналниот симулиран раствор од корозија е најблиску до реалните услови за употреба на завртки со висока цврстина за мостови. Сепак, за да се забрза процесот на тестирање на корозија, експерименталните услови со температура од 25 °C, pH вредност од 5,5 и концентрација од 200 × оригиналниот симулиран раствор од корозија беа поставени како референтна контролна група. Кога беа испитани ефектите од температурата, концентрацијата или pH вредноста на симулираниот раствор од корозија врз перформансите на корозија на завртки со висока цврстина, другите фактори останаа непроменети, што беше искористено како експериментално ниво на референтната контролна група.
Според извештајот за квалитетот на атмосферската средина за 2010-2018 година, издаден од Општинскиот завод за екологија и животна средина на Чонгкинг, а повикувајќи се на компонентите на врнежите објавени во Zhang24 и друга литература објавена во Чонгкинг, дизајниран е симулиран раствор на корозија базиран на зголемување на концентрацијата на SO42-. Составот на врнежите во главната урбана област на Чонгкинг во 2017 година. Составот на симулираниот раствор на корозија е прикажан во Табела 1:
Симулираниот раствор на корозија е подготвен со метод на хемиска рамнотежа на концентрацијата на јони со употреба на аналитички реагенси и дестилирана вода. pH вредноста на симулираниот раствор на корозија е прилагодена со прецизен pH-метар, раствор на азотна киселина и раствор на натриум хидроксид.
За да се симулира влажната клима во Чонгкинг, тестерот за солен спреј е специјално модифициран и дизајниран25. Како што е прикажано на Слика 1, експерименталната опрема има два система: систем за солен спреј и систем за осветлување. Системот за солен спреј е главната функција на експерименталната опрема, која се состои од контролен дел, дел за прскање и индукциски дел. Функцијата на делот за прскање е да ја пумпа солената магла во тест-комората преку компресорот за воздух. Индукцискиот дел е составен од елементи за мерење на температурата, кои ја детектираат температурата во тест-комората. Контролниот дел е составен од микрокомпјутер, кој ги поврзува делот за прскање и индукцискиот дел за да го контролира целиот експериментален процес. Системот за осветлување е инсталиран во тест-комората за солен спреј за да симулира сончева светлина. Системот за осветлување се состои од инфрацрвени ламби и временски контролер. Во исто време, во тест-комората за солен спреј е инсталиран сензор за температура за да се следи температурата околу примерокот во реално време.
Примероците од корозија на стрес под постојано оптоварување беа обработени во согласност со NACETM0177-2005 (Лабораториско тестирање на пукнатини на сулфидни стрес и отпорност на пукнатини на метали од корозија на стрес во H2S средина). Примероците од корозија на стрес прво беа исчистени со ацетон и ултразвучно механичко чистење за да се отстранат остатоците од масло, потоа дехидрирани со алкохол и сушени во рерна. Потоа, чистите примероци беа ставени во тест комората на уредот за тестирање со солено прскање за да се симулира состојбата на корозија во влажна климатска средина на Чонгкинг. Според стандардот NACETM0177-2005 и стандардот за тестирање со солено прскање GB/T 10,125-2012, времето на тестирање на корозија под постојано оптоварување во оваа студија е рамномерно определено на 168 часа. Тестовите за затегнување беа спроведени на примероците од корозија под различни услови на корозија на универзалната машина за тестирање на затегнување MTS-810, а нивните механички својства и морфологија на корозија на фрактура беа анализирани.
Слика 1 ја прикажува макро- и микро-морфологијата на површинската корозија на примероци од корозија со висок интензитет од напрегање на завртки под различни услови на корозија.2 и 3 соодветно.
Макроскопска морфологија на примероци од корозија на стрес од 20MnTiB завртки со висока цврстина под различни симулирани средини на корозија: (а) без корозија; (б) 1 пат; (в) 20 ×; (г) 200 ×; (д) pH3,5; (ѓ) pH 7,5; (г) 50°C.
Микроморфологија на производи од корозија на завртки со висока цврстина од 20MnTiB во различни симулирани средини на корозија (100×): (a) 1 пат; (b) 20 ×; (c) 200 ×; (d) pH3,5; (e) pH7 ,5; (f) 50°C.
Од Сл. 2а може да се види дека површината на некородираниот примерок од завртка со висока цврстина покажува светол метален сјај без очигледна корозија. Сепак, под условите на оригиналниот симулиран раствор на корозија (Сл. 2б), површината на примерокот беше делумно покриена со кафеаво-кафеави и кафеаво-црвени производи на корозија, а некои области на површината сè уште покажуваа очигледен метален сјај, што укажува дека само некои области од површината на примерокот се малку кородирани, а симулираниот раствор на корозија немаше ефект врз површината на примерокот. Карактеристиките на материјалот имаат мал ефект. Сепак, под услов 20 × оригиналната концентрација на симулиран раствор на корозија (Сл. 2в), површината на примерокот од завртка со висока цврстина е целосно покриена со голема количина на кафеави корозивни производи и мала количина на кафеаво-црвен корозивен производ, не е пронајден очигледен метален сјај, а имало мала количина на кафеаво-црн корозивен производ во близина на површината на подлогата. И под услов 200 × оригиналната концентрација на симулиран корозивен раствор (Сл. 2д), површината на примерокот е целосно покриена со кафеави корозивни производи, а во некои области се појавуваат кафеаво-црни корозивни производи.
Со намалувањето на pH вредноста на 3,5 (сл. 2е), кафеаво-кафеавите корозивни производи беа најзастапени на површината на примероците, а некои од корозивните производи беа ексфолирани.
Слика 2g покажува дека со зголемувањето на температурата до 50 °C, содржината на кафеаво-црвени корозивни производи на површината на примерокот нагло се намалува, додека светло-кафеавите корозивни производи ја покриваат површината на примерокот на голема површина. Слојот на корозивниот производ е релативно лабав, а некои кафеаво-црни производи се излупени.
Како што е прикажано на Слика 3, под различни корозивни средини, производите од корозија на површината на примероците од корозија со висок интензитет од 20MnTiB се очигледно деламинирани, а дебелината на корозивниот слој се зголемува со зголемување на концентрацијата на симулираниот раствор од корозија. Под услов на оригиналниот симулиран раствор од корозија (Слика 3а), производите од корозија на површината на примерокот може да се поделат на два слоја: најнадворешниот слој на производи од корозија е рамномерно распределен, но се појавуваат голем број пукнатини; внатрешниот слој е лабава група на производи од корозија. Под услов на концентрација на оригиналната симулирана корозивна група од 20× (Слика 3б), корозивниот слој на површината на примерокот може да се подели на три слоја: најнадворешниот слој е главно дисперзирани кластерски производи од корозија, кои се лабави и порозни и немаат добри заштитни перформанси; Средниот слој е униформен слој на производи од корозија, но има очигледни пукнатини, а јоните на корозија можат да поминат низ пукнатините и да ја еродираат подлогата; Внатрешниот слој е густ слој од корозивен производ без очигледни пукнатини, што има добар заштитен ефект врз подлогата. Под услов на 200× оригинална симулирана концентрација на раствор од корозија (Сл. 3в), корозискиот слој на површината на примерокот може да се подели на три слоја: најнадворешниот слој е тенок и униформен слој од корозивен производ; средниот слој е главно во облик на ливче и снегулка од корозија. Внатрешниот слој е густ слој од корозивен производ без очигледни пукнатини и дупки, што има добар заштитен ефект врз подлогата.
Од Сл. 3d може да се види дека во симулирана корозивна средина со pH 3,5, на површината на примерокот од болт со висока цврстина од 20MnTiB има голем број на флокулентни или иглести корозивни производи. Се шпекулира дека овие корозивни производи се главно γ-FeOOH и мала количина на α-FeOOH испреплетени26, а корозивниот слој има очигледни пукнатини.
Од Сл. 3f може да се види дека кога температурата се зголемила на 50 °C, не е пронајден очигледен густ внатрешен слој на 'рѓа во структурата на корозивниот слој, што укажува дека имало празнини помеѓу корозивните слоеви на 50 °C, што ја направило подлогата да не е целосно покриена со производи од корозија. Обезбедува заштита од зголемена тенденција на корозија на подлогата.
Механичките својства на завртките со висока цврстина под корозија со постојано оптоварување и напрегање во различни корозивни средини се прикажани во Табела 2:
Од Табела 2 може да се види дека механичките својства на примероците од завртки со висока цврстина 20MnTiB сè уште ги исполнуваат стандардните барања по тестот за забрзана корозија со суво-влажно циклус во различни симулирани корозивни средини, но има одредено оштетување во споредба со некородираните. При концентрацијата на оригиналниот симулиран раствор за корозија, механичките својства на примерокот не се променија значително, но при концентрација од 20× или 200× на симулираниот раствор, издолжувањето на примерокот значително се намали. Механичките својства се слични при концентрациите на 20 × и 200 × оригинални симулирани корозивни раствори. Кога pH вредноста на симулираниот раствор за корозија падна на 3,5, затегнувачката цврстина и издолжувањето на примероците значително се намалија. Кога температурата се зголемува до 50°C, затегнувачката цврстина и издолжувањето значително се намалуваат, а стапката на собирање на површината е многу блиску до стандардната вредност.
Морфологиите на фрактури на примероците од корозија со висок интензитет од 20MnTiB на завртки под различни корозивни средини се прикажани на Слика 4, кои ја претставуваат макроморфологијата на фрактурата, зоната на влакна во центарот на фрактурата, микроморфолошкиот раб на смолкнувачката површина и површината на примерокот.
Макроскопски и микроскопски морфологии на фрактури на примероци од завртки со висока цврстина од 20MnTiB во различни симулирани средини на корозија (500×): (a) без корозија; (b) 1 пат; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) pH3,5; (f) pH7,5; (g) 50°C.
Од Сл. 4 може да се види дека фрактурата на примерокот од 20MnTiB со висока цврстина на завртката под стрес под различни симулирани корозивни средини претставува типична фрактура на чаша-конус. Во споредба со некородираниот примерок (Сл. 4а), централната област на пукнатината на површината на влакната е релативно мала, површината на смолкнувањето на усните е поголема. Ова покажува дека механичките својства на материјалот се значително оштетени по корозијата. Со зголемувањето на концентрацијата на симулираниот раствор за корозија, јамите во областа на влакната во центарот на фрактурата се зголемија и се појавија очигледни кинењени споеви. Кога концентрацијата се зголеми на 20 пати поголема од оригиналниот симулиран раствор за корозија, се појавија очигледни јами од корозија на интерфејсот помеѓу работ на смолкнувањето на усните и површината на примерокот, а на површината имаше многу производи од корозија.
Од Слика 3d се заклучува дека постојат очигледни пукнатини во корозивниот слој на површината на примерокот, што нема добар заштитен ефект врз матрицата. Во симулираниот раствор за корозија со pH 3,5 (Слика 4e), површината на примерокот е силно кородирана, а централната површина на влакната е очигледно мала. , Во центарот на површината на влакната има голем број неправилни кинењени споеви. Со зголемување на pH вредноста на симулираниот раствор за корозија, зоната на кинење во областа на влакната во центарот на фрактурата се намалува, јамата постепено се намалува, а длабочината на јамата исто така постепено се намалува.
Кога температурата се зголеми на 50 °C (сл. 4g), површината на смолкнувањето на усните на фрактурата на примерокот беше најголема, јамите во централната површина на влакната значително се зголемија, а длабочината на јамата исто така се зголеми, а интерфејсот помеѓу работ на смолкнувањето на усните и површината на примерокот се зголеми. Производите на корозија и јамите се зголемија, што го потврди трендот на продлабочување на корозијата на подлогата што се гледа на сл. 3f.
pH вредноста на растворот за корозија ќе предизвика одредено оштетување на механичките својства на завртките со висока цврстина 20MnTiB, но ефектот не е значаен. Во растворот за корозија со pH 3,5, голем број на флокулентни или иглести корозивни производи се распределени на површината на примерокот, а корозивниот слој има очигледни пукнатини, кои не можат да формираат добра заштита за подлогата. Исто така, постојат очигледни корозивни јами и голем број на корозивни производи во микроскопската морфологија на фрактурата на примерокот. Ова покажува дека способноста на примерокот да се спротивстави на деформација од надворешна сила е значително намалена во кисела средина, а степенот на тенденција на корозија на материјалот е значително зголемен.
Оригиналниот симулиран раствор на корозија имаше мал ефект врз механичките својства на примероците од завртки со висока цврстина, но како што концентрацијата на симулираниот раствор на корозија се зголеми на 20 пати од оригиналниот симулиран раствор на корозија, механичките својства на примероците беа значително оштетени, а имаше очигледна корозија во микроструктурата на фрактурата, јами, секундарни пукнатини и многу производи од корозија. Кога концентрацијата на симулираниот раствор на корозија се зголеми од 20 пати на 200 пати од оригиналната симулирана концентрација на раствор на корозија, ефектот на концентрацијата на растворот на корозија врз механичките својства на материјалот беше ослабен.
Кога симулираната температура на корозија е 25℃, цврстината на истегнување и цврстината на истегнување на примероците од завртки со висока цврстина од 20MnTiB не се менуваат многу во споредба со некородираните примероци. Сепак, под симулирана температура на корозивна средина од 50°C, цврстината на истегнување и издолжувањето на примерокот значително се намалија, стапката на собирање на пресекот беше блиску до стандардната вредност, усна на смолкнување на фрактурата беше најголема, а имаше вдлабнатини во централната област на влакната. Значително се зголеми длабочината на јамата, се зголемија производите од корозија и јамите од корозија. Ова покажува дека температурно синергистичката корозивна средина има големо влијание врз механичките својства на завртките со висока цврстина, што не е очигледно на собна температура, но е позначајно кога температурата достигнува 50°C.
По тестот за забрзана корозија во затворен простор, кој ја симулираше атмосферската средина во Чонгкинг, се намалија затегнувачката цврстина, границата на истегнување, издолжувањето и другите параметри на завртките со висока цврстина 20MnTiB, а се појави и очигледно оштетување од стрес. Бидејќи материјалот е под стрес, ќе има значителен локализиран феномен на забрзување на корозијата. И поради комбинираниот ефект на концентрацијата на стрес и корозивните јами, лесно е да се предизвика очигледно пластично оштетување на завртките со висока цврстина, да се намали способноста да се спротивстават на деформацијата од надворешни сили и да се зголеми тенденцијата за корозија од стрес.
Ли, Г., Ли, М., Јин, Ј. и Џијанг, С. Експериментална студија за својствата на завртки со висока цврстина направени од челик 20MnTiB на покачена температура. вилица. Градежен инженеринг. J. 34, 100–105 (2001).
Ху, Ј., Зоу, Д. и Јанг, К. Анализа на кршење на челични завртки со висока цврстина од 20MnTiB за шини. Термичка обработка. Метал.42, 185–188 (2017).
Катар, Р. и Алтун, Х. Однесување на легурите Mg-Al-Zn при пукање при корозија на стрес под различни pH услови со метод SSRT.Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Назер, АА и др. Ефекти на глицинот врз електрохемиското однесување и однесувањето при пукање при стресна корозија на легура на Cu10Ni во саламура контаминирана со сулфид. Industrial Engineering.Chemical.reservoir.50, 8796–8802 (2011).
Агион, Е. и Лулу, Н. Корозивни својства на леана магнезиумска легура MRI230D во раствор од 3,5% NaCl заситен со Mg(OH)2. alma mater. character.61, 1221–1226 (2010).
Жанг, З., Ху, З. и Прит, МС Влијание на хлоридните јони врз однесувањето на статичката и напрегачката корозија на мартензитниот челик 9Cr.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Чен, Х., Ма, Ј., Ли, Х., Ву, М. и Сонг, Б. Синергистички ефект на SRB и температура врз пукање од корозија на челик X70 предизвикано од стрес во раствор од вештачка морска кал. Ј. Чин. Социјалистичка партија. coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Лиу, Ј., Жанг, Ј. и Јанг, С. Однесување на корозија на не'рѓосувачки челик 00Cr21Ni14Mn5Mo2N при стрес во морска вода. физика. такни испит. тест.36, 1-5 (2018).
Лу, Ц. Студија за одложено кршење на мостови со висока цврстина на завртки.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Анања, Б. Напукнување од корозија на дуплекс нерѓосувачки челици во каустични раствори. Докторска дисертација, Атланта, Џорџија, САД: Технолошки институт на Џорџија 137–8 (2008)
Сунада, С., Масанори, К., Казухико, М. и Сугимото, К. Ефекти на концентрациите на H2SO4 и naci врз пукање од корозија на стрес на не'рѓосувачки челик SUS304 во воден раствор на H2SO4-NaCl. alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Влијание на животната средина и материјалите врз пукањето на челик од корозија предизвикана од стрес во раствор H2O/CO/CO2. Интер Милано. J. Koros. 2012, 1-13 (2012).
Ибрахим, М. и Акрам А. Ефекти на бикарбонат, температура и pH врз пасивацијата на челичниот цевковод API-X100 во симулиран раствор на подземни води. Во IPC 2014-33180.
Шан, Г., Чи, Л., Сонг, Кс., Хуанг, Кс. и Ку, Д. Влијание на температурата врз подложноста на пукање од стресна корозија на аустенитен не'рѓосувачки челик. coro.be спротивно на. Technology.18, 42–44 (2018).
Хан, С. Однесување при одложено кршење предизвикано од водород на неколку високојаки челици за сврзување (Универзитет за наука и технологија Кунмин, 2014).
Жао, Б., Жанг, К. и Жанг, М. Механизам на корозија под стрес на легура GH4080A за сврзувачки елементи.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).