Takk for at du besøker Nature.com. Nettleserversjonen du bruker har begrenset støtte for CSS. For den beste opplevelsen anbefaler vi at du bruker en oppdatert nettleser (eller slår av kompatibilitetsmodus i Internet Explorer). I mellomtiden, for å sikre fortsatt støtte, vil vi vise nettstedet uten stiler og JavaScript.
En ny mekanisme basert på selektiv lasersmelting for å kontrollere mikrostrukturen til produkter i produksjonsprosessen er foreslått. Mekanismen er avhengig av generering av høyintensitets ultralydbølger i det smeltede bassenget ved kompleks intensitetsmodulert laserbestråling. Eksperimentelle studier og numeriske simuleringer viser at denne kontrollmekanismen er teknisk gjennomførbar og kan integreres effektivt i design av smeltemaskinlaser.
Additiv produksjon (AM) av kompleksformede deler har vokst betydelig de siste tiårene.Men til tross for mangfoldet av additive produksjonsprosesser, inkludert selektiv lasersmelting (SLM)1,2,3, direkte lasermetallavsetning4,5,6, elektronstrålesmelting7,8 og andre9,10, kan delene i hovedsak skyldes de spesifikke egenskapene til faststoffmassen. rmal gradienter, høye kjølehastigheter, og kompleksiteten til oppvarmingssykluser ved smelting og omsmelting av materialet 11, noe som fører til epitaksial kornvekst og betydelig porøsitet.12,13 viste at det er nødvendig å kontrollere termiske gradienter, kjølehastigheter og legeringssammensetning, eller påføre ytterligere fysiske støt av ytre felt med forskjellige egenskaper, for eksempel ultralyd, for å oppnå fine likeaksede kornstrukturer.
Tallrike publikasjoner er opptatt av effekten av vibrasjonsbehandling på størkningsprosessen i konvensjonelle støpeprosesser14,15.Men påføring av et eksternt felt på en bulksmelte gir ikke den ønskede materialmikrostrukturen.Hvis volumet av væskefasen er lite, endrer situasjonen seg dramatisk.I dette tilfellet påvirker det ytre feltet størkningsprosessen betydelig.16,12,27,27,29,16,12,29,16,10,29,16,12,29,16,12,29 ,24,25,26,27, arc stirring28 og oscillation29, elektromagnetiske effekter under pulserende plasmabuer30,31 og andre metoder32 har blitt vurdert. Festes til substratet ved hjelp av en ekstern høyintensitets ultralydkilde (ved 20 kHz). ient- og ultralydforbedring for å generere nye krystallitter gjennom kavitasjon.
I dette arbeidet undersøkte vi muligheten for å endre kornstrukturen til austenittiske rustfrie stål ved å sonikere det smeltede bassenget med lydbølger generert av selve smeltelaseren. Intensitetsmodulasjonen av laserstrålingen som faller inn på det lysabsorberende mediet resulterer i generering av ultralydbølger, som endrer mikrostrukturen til materialet. Denne intensitetsmoduleringen av SLM-lasereksperimentet kan enkelt utføres i dette laser-eksperimentet. ufrie stålplater hvis overflater ble utsatt for intensitetsmodulert laserstråling. Så teknisk sett utføres laseroverflatebehandling. Men hvis en slik laserbehandling utføres på overflaten av hvert lag, under lag-for-lag-oppbygging, oppnås effekter på hele volumet eller på utvalgte deler av volumet. Med andre ord, hvis delen er konstruert overflatebehandling lag for lag, blir det ekvivalent med laserbehandling lag for lag.
Mens i ultrasonisk hornbasert ultralydterapi, er ultralydenergien til den stående lydbølgen fordelt gjennom hele komponenten, mens den laserinduserte ultralydintensiteten er sterkt konsentrert nær punktet der laserstrålingen absorberes. Det er komplisert å bruke en sonotrode i en SLM-pulverbed-fusjonsmaskin fordi den øvre overflaten av pulverbedet skal forbli belastet på toppen av pulverbedet. overflaten av delen.Derfor er den akustiske spenningen nær null og partikkelhastigheten har en maksimal amplitude over hele toppflaten av delen.Lydtrykket inne i hele det smeltede bassenget kan ikke overstige 0,1% av det maksimale trykket som genereres av sveisehodet, fordi bølgelengden til ultralydbølger med en frekvens på 20 kHz er \inless steel the\inless steel the\inless steel the\inless steel the\inless steel the\in\0 th er vanligvis mindre enn \(\sim 0,3~\text {mm}\).Derfor kan effekten av ultralyd på kavitasjon være liten.
Det skal bemerkes at bruken av intensitetsmodulert laserstråling i direkte lasermetallavsetning er et aktivt forskningsområde35,36,37,38.
De termiske effektene av laserstråling som innfaller på mediet er grunnlaget for nesten alle materialbehandlingslaserteknikker 39, 40, slik som skjæring 41, sveising, herding, boring 42, overflaterensing, overflatelegering, overflatepolering 43, etc.materialebehandlingsteknologi og oppsummerte foreløpige resultater i mange anmeldelser og 45, 45, 45, 45, monografier.
Det skal bemerkes at enhver ikke-stasjonær virkning på mediet, inkludert laservirkning på det absorberende mediet, resulterer i eksitering av akustiske bølger i det med mer eller mindre effektivitet. Opprinnelig var hovedfokuset på lasereksitasjon av bølger i væsker og de forskjellige termiske eksitasjonsmekanismene til lyd (termisk ekspansjon, fordampning, volumendring under faseovergang, etc. 4, N, 4, 4, N, 4.) s50, 51, 52 gir teoretiske analyser av denne prosessen og dens mulige praktiske anvendelser.
Disse problemstillingene ble deretter diskutert på ulike konferanser, og lasereksitasjon av ultralyd har anvendelser i både industrielle anvendelser av laserteknologi53 og medisin54.Derfor kan det vurderes at det grunnleggende konseptet for prosessen der pulserende laserlys virker på et absorberende medium er etablert.Laserultralydinspeksjon brukes for defektdeteksjon av SLM-5man.
Effekten av lasergenererte sjokkbølger på materialer er grunnlaget for lasersjokkpeening57,58,59, som også brukes til overflatebehandling av additivt produserte deler60. Lasersjokkforsterkning er imidlertid mest effektiv på nanosekunders laserpulser og mekanisk belastede overflater (f.eks. med et væskelag)59 fordi den mekaniske belastningen øker.
Eksperimenter ble utført for å undersøke mulige effekter av ulike fysiske felt på mikrostrukturen til størknede materialer. Funksjonsdiagrammet for forsøksoppsettet er vist i figur 1. En pulset Nd:YAG faststofflaser som opererer i frittløpende modus (pulsvarighet \(\tau _L \sim 150~\upmu den) den) laseren er ført gjennom en nøytral filterserie {s}. et stråledelerplatesystem.Avhengig av kombinasjonen av filtre med nøytral tetthet varierer pulsenergien på målet fra \(E_L \sim 20~\text {mJ}\) til \(E_L \sim 100~\text {mJ}\) . Laserstrålen som reflekteres fra stråledeleren mates til et simultan-, foto- og fotoresponderende data (langt fotoresp. tid som overstiger \(1~\text {ms}\)) brukes til å bestemme hendelsen til og reflektert fra målet, og to effektmålere (fotodioder med korte responstider\(<10~\text {ns}\)) for å bestemme innfallende og reflektert optisk effekt. Kalorimetre og effektmålere ble kalibrert for å gi verdier i absolutte enheter ved bruk av en dietec-2-detektor X-2 termopyl-2 og en 1-2 termopil-detektor. ed på prøvestedet. Fokuser strålen på målet ved hjelp av en linse (antirefleksjonsbelegg ved \(1,06 \upmu \text {m}\), brennvidde \(160~\text {mm}\)) og en strålemidje ved måloverflaten 60– \(100~\upmu\text {m}\).
Funksjonelle skjematisk diagram av forsøksoppsettet: 1—laser;2—laserstråle;3—nøytralt tetthetsfilter;4—synkronisert fotodiode;5—stråledeler;6—membran;7—kalorimeter for innfallende stråle;8 - kalorimeter for reflektert stråle;9 - effektmåler for innfallende stråle;10 - reflektert stråleeffektmåler;11 – fokuseringslinse;12 - speil;13 – prøve;14 – bredbånds piezoelektrisk transduser;15 – 2D-omformer;16 – posisjoneringsmikrokontroller;17 - synkroniseringsenhet;18 - flerkanals digitalt innsamlingssystem med forskjellige samplingsfrekvenser;19 – personlig datamaskin.
Ultralydbehandling utføres som følger.Laseren fungerer i frittløpsmodus;derfor er varigheten av laserpulsen \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\), som består av flere varigheter på ca. \(1,5~\upmu \text {s } \) hver. Den tidsmessige formen til laserpulsen og dens spektrum består av en lavfrekvent konvolutt på \(tekstfrekvens-modulasjon) på ca. }\), som vist i figur 2.- Frekvenskonvolutten sørger for oppvarming og påfølgende smelting og fordampning av materialet, mens høyfrekvenskomponenten gir ultralydsvibrasjonene på grunn av den fotoakustiske effekten. Bølgeformen til ultralydpulsen generert av laseren bestemmes hovedsakelig av tidsformen til laserpulsen.Det er fra \(7~\tekst {kHz}\) til \ (2~\tekst {MHz}\), og senterfrekvensen er \(~ 0,7~\tekst {MHz}\).Akustiske pulser på grunn av den fotoakustiske effekten ble registrert ved hjelp av bredbånds piezoelektriske transdusere laget av polyvinyliden-spesifiserte fluoride-filmer. laserpulsene er typiske for en frittløpende laser.
Temporal fordeling av laserpulsintensitet (a) og lydhastighet (b) på den bakre overflaten av prøven, spektrene (blå kurve) til en enkelt laserpuls (c) og en ultralydpuls (d) var gjennomsnittlig over 300 laserpulser (rød kurve).
Vi kan tydelig skille de lavfrekvente og høyfrekvente komponentene til den akustiske behandlingen som tilsvarer henholdsvis lavfrekvente konvolutten til laserpulsen og høyfrekvente modulering. Bølgelengdene til de akustiske bølgene generert av laserpulskonvolutten overstiger \(40~\text {cm}\);derfor forventes hovedeffekten av bredbånds høyfrekvente komponenter i det akustiske signalet på mikrostrukturen.
De fysiske prosessene i SLM er komplekse og skjer samtidig på ulike romlige og tidsmessige skalaer.Derfor er flerskalametoder mest egnet for teoretisk analyse av SLM.Matematiske modeller bør i utgangspunktet være multifysiske.Mekanikken og termofysikken til et flerfasemedium "fast-flytende smelte" som samhandler med en inert gass-atmosfære kan deretter følge karakteristisk inert gass-atmosfære i SLM. s.
Oppvarmings- og kjølehastigheter opp til \(10^6~\text {K}/\text {s}\) /\text{ på grunn av lokalisert laserbestråling med effekttettheter opp til \(10^{13}~\text {W} cm}^2\).
Smelte-størkningssyklusen varer mellom 1 og \(10~\tekst {ms}\), noe som bidrar til rask størkning av smeltesonen under avkjøling.
Rask oppvarming av prøveoverflaten resulterer i dannelsen av høye termoelastiske påkjenninger i overflatelaget. Tilstrekkelig (opptil 20%) del av pulverlaget fordampes kraftig63, noe som resulterer i en ekstra trykkbelastning på overflaten som respons på laserablasjon. Følgelig forvrenger den induserte tøyningen betydelig delens støttegeometri og tynne pulsvarmeelementer. gløding resulterer i generering av ultralydstøyningsbølger som forplanter seg fra overflaten til underlaget. For å oppnå nøyaktige kvantitative data om lokal spenning og tøyningsfordeling, utføres en mesoskopisk simulering av det elastiske deformasjonsproblemet konjugert til varme- og masseoverføring.
De styrende ligningene for modellen inkluderer (1) ustabile varmeoverføringsligninger hvor termisk ledningsevne avhenger av fasetilstand (pulver, smelte, polykrystallinsk) og temperatur, (2) fluktuasjoner i elastisk deformasjon etter kontinuumablasjon og termoelastisk ekspansjonsligning. Grenseverdiproblemet bestemmes av definerte eksperimentelle betingelser for laserfluks og kjøling av kjøleprøven inkluderer konduktiv varmeutveksling. fordampningsfluks.Massefluksen er definert ut fra beregningen av det mettede damptrykket til det fordampende materialet. Det elastoplastiske spennings-tøyningsforholdet brukes der den termoelastiske spenningen er proporsjonal med temperaturforskjellen.For nominell effekt \(300~\tekst {W}\), frekvens \(10^5~\text, \(10^5~\text), \(10^5~\text), \(10^5~\text), {1muup. {m}\ ) av den effektive bjelkediameteren.
Figur 3 viser resultatene av numerisk simulering av den smeltede sonen ved bruk av en makroskopisk matematisk modell. Diameteren på fusjonssonen er \(200~\upmu \text {m}\) (\(100~\upmu \text { m}\) radius) og \(40~\upmu \text {m}\) viser at simuleringsresultatene lokalt er {0 med overflatetemperaturen \~ 0-tekstens dybde (K\~ tid. }\) på grunn av den høye intermitterende faktoren til pulsmodulasjonen. Oppvarmings-\(V_h\)- og kjøle-\(V_c\)-hastighetene er i størrelsesorden henholdsvis \(10^7\) og \(10^6~\text {K}/\text {s}\). Disse verdiene stemmer godt overens med våre \_-resultater (V_)\-resultater i rask overensstemmelse med \_-resultatene (V_)\de. overoppheting av overflatelaget, hvor termisk ledning til underlaget er utilstrekkelig for å fjerne varmen.Derfor, ved \(t=26~\upmu \text {s}\) topper overflatetemperaturen så høye som \(4800~\text {K}\). Kraftig fordampning av materialet kan føre til at prøveoverflaten blir utsatt for et overdreven trykk av overflaten.
Numeriske simuleringsresultater av smeltesone for enkel laserpulsgløding på 316L prøveplate. Tiden fra begynnelsen av pulsen til dybden av smeltebassenget når maksimumsverdien er \(180~\upmu\text {s}\).Isotermen\(T = T_L = 1723~\teksten mellom væsken {K}\) er linjene i den faste fase. ) tilsvarer flytespenningen beregnet som funksjon av temperaturen i neste avsnitt. Derfor, i domenet mellom de to isolinene (isotermer\(T=T_L\) og isobare\(\sigma =\sigma _V(T)\)), utsettes derfor den faste fasen for sterke mekaniske belastninger , som kan føre til endringer i mikrostrukturen.
Denne effekten er nærmere forklart i figur 4a, hvor trykknivået i den smeltede sonen er plottet som funksjon av tid og avstand fra overflaten. For det første er trykkoppførselen relatert til moduleringen av laserpulsintensiteten beskrevet i figur 2 ovenfor. Et maksimalt trykk \tekst{s}\) på ca. kontrollpunkt har samme oscillasjonskarakteristikk som frekvensen til \(500~\tekst {kHz}\). Dette betyr at ultralydtrykkbølger genereres ved overflaten og deretter forplanter seg inn i underlaget.
De beregnede karakteristikkene til deformasjonssonen nær smeltesonen er vist i Fig. 4b. Laserablasjon og termoelastisk spenning genererer elastiske deformasjonsbølger som forplanter seg inn i underlaget. Som det fremgår av figuren, er det to stadier av spenningsgenerering.I den første fasen av \(t < 40~\upmu \text a\text\}, stiger \text {~} spenningen med \text a\} \text\} lik overflatetrykket.Denne spenningen oppstår på grunn av laserablasjon, og det ble ikke observert termoelastisk spenning i kontrollpunktene fordi den opprinnelige varmepåvirkede sonen var for liten.Når varme spres inn i underlaget, genererer kontrollpunktet høy termoelastisk spenning over \(40~\tekst {MPa}\).
De oppnådde modulerte spenningsnivåene har en betydelig innvirkning på faststoff-væske-grensesnittet og kan være kontrollmekanismen som styrer størkningsveien. Størrelsen på deformasjonssonen er 2 til 3 ganger større enn smeltesonens størrelse. Som vist i figur 3, er plasseringen av smelteisotermen og spenningsnivået lik flytespenningen sammenlignet med høy pulserende laserdiameter med en høy pulserende laserdiameter. mellom 300 og \(800~\upmu \text {m}\) avhengig av øyeblikkelig tid.
Derfor fører den komplekse moduleringen av den pulserte laserglødingen til ultralydeffekten. Mikrostrukturvalgveien er forskjellig sammenlignet med SLM uten ultralydbelastning.Deformerte ustabile områder fører til periodiske sykluser med kompresjon og strekking i den faste fasen.Dermed kan dannelsen av nye korngrenser og underkornsgrenser endres mulig nedenfor. konklusjoner gir muligheten til å designe en pulsmodulasjonsindusert ultralyddrevet SLM-prototype. I dette tilfellet kan den piezoelektriske induktoren 26 som brukes andre steder utelukkes.
(a) Trykk som funksjon av tid, beregnet ved forskjellige avstander fra overflaten 0, 20 og \(40~\upmu \text {m}\) langs symmetriaksen.(b) Tidsavhengig Von Mises-spenning beregnet i en solid matrise ved avstander 70, 120 og \(170~\upmu) fra prøveoverflaten.
Eksperimenter ble utført på AISI 321H rustfrie stålplater med dimensjoner \(20\ ganger 20\ ganger 5~\tekst {mm}\). Etter hver laserpuls beveger platen seg \(50~\upmu \text {m}\), og laserstrålemidjen på målflaten er ca. \(100~~\text {mm}). smelting av det bearbeidede materialet for kornforfining.I alle tilfeller ble den omsmeltede sonen sonikert, avhengig av den oscillerende komponenten i laserstrålingen. Dette resulterer i en mer enn 5 ganger reduksjon i gjennomsnittlig kornareal.Figur 5 viser hvordan mikrostrukturen til det lasersmeltede området endres med antall påfølgende omsmeltingssykluser (passeringer).
Subplott (a,d,g,j) og (b,e,h,k) – mikrostruktur av lasersmeltede områder, subplot (c,f,i,l) – områdefordeling av fargede korn.Skyggelegging representerer partiklene som brukes til å beregne histogrammet. Farger tilsvarer kornregioner (se fargelinjen øverst i histogrammet. Subplott (ac) tilsvarer ubehandlet rustfritt stål, og subplot (df), (gi), (jl) tilsvarer 1, 3 og 5 omsmeltninger.
Siden laserpulsenergien ikke endrer seg mellom påfølgende passeringer, er dybden av den smeltede sonen den samme.Dermed "dekker" den påfølgende kanalen fullstendig den forrige. Histogrammet viser imidlertid at middel- og mediankornarealet avtar med økende antall passeringer. Dette kan tyde på at laseren virker på substratet i stedet for smelten.
Kornforfining kan være forårsaket av rask avkjøling av det smeltede bassenget65. Et annet sett med eksperimenter ble utført der overflatene til rustfrie stålplater (321H og 316L) ble utsatt for kontinuerlig bølgelaserstråling i atmosfæren (fig. 6) og vakuum (fig. 7). Gjennomsnittlig lasereffekt på henholdsvis 100 W og dep-eksperiment er nær 100 W og dep. Nd:YAG-laseren i frittløpsmodus. Imidlertid ble en typisk søylestruktur observert.
Mikrostruktur av det lasersmeltede området til en kontinuerlig bølgelaser (300 W konstant effekt, 200 mm/s skannehastighet, AISI 321H rustfritt stål).
(a) Mikrostruktur og (b) elektron-tilbakespredningsdiffraksjonsbilde av lasersmeltesonen til vakuumkontinuerlig bølgelaser (konstant effekt 100 W, skannehastighet 200 mm/s, AISI 316L rustfritt stål) \ (\sim 2~\tekst {mbar }\).
Derfor er det tydelig vist at den komplekse moduleringen av laserpulsintensiteten har en betydelig effekt på den resulterende mikrostrukturen. Vi tror at denne effekten er av mekanisk natur og oppstår på grunn av generering av ultralydsvibrasjoner som forplanter seg fra den bestrålte overflaten av smelten dypt inn i prøven. Lignende resultater ble oppnådd i 13, 26, 34, 6, 6, 6, 6, 6 og 10. intensitet ultralyd i ulike materialer inkludert Ti-6Al-4V legering 26 og rustfritt stål 34 resultatet av.Den mulige mekanismen er spekulert som følger.Intens ultralyd kan forårsake akustisk kavitasjon, som demonstrert ved ultrarask in situ synkrotron røntgenbilde. Sammenbruddet av kavitasjonsboblene i sin tur genererer støtbølger i fronten, \0\0 {\0} )69.Slike sjokkbølger kan være sterke nok til å fremme dannelsen av fastfasekjerner av kritisk størrelse i bulkvæsker, og forstyrre den typiske søyleformede kornstrukturen ved lag-for-lag additiv produksjon.
Her foreslår vi en annen mekanisme som er ansvarlig for strukturell modifikasjon ved intens sonikering. Materialet like etter størkning har en høy temperatur nær smeltepunktet og har en ekstremt lav flytespenning. Intense ultralydbølger kan føre til at plastisk strømning endrer kornstrukturen til det varme materialet som nettopp har størknet. Pålitelige eksperimentelle data om temperaturavhengigheten av temperaturavhengighet av yield\T\0 se figur 8). Derfor, for å teste hypotesen, utførte vi simuleringer av molekylær dynamikk (MD) av en Fe-Cr-Ni-sammensetning som ligner på AISI 316 L stål for å evaluere flytespenningsoppførselen nær smeltepunktet. For å beregne flytespenningen brukte vi MD-skjærspenningsrelaksasjonsteknikken, 7, 7, 7, interaction, interaction, interaction, interaction, 7, 7. vi brukte Embedded Atomic Model (EAM) fra 74. MD-simuleringer ble utført ved bruk av LAMMPS-koder 75,76.Detaljer om MD-simuleringen vil bli publisert andre steder. MD-beregningsresultatene av flytespenning som funksjon av temperatur er vist i Fig. 8 sammen med tilgjengelige eksperimentelle data og andre evalueringer7197,80,78,78,80.
Flytespenning for AISI klasse 316 austenittisk rustfritt stål og modellsammensetning versus temperatur for MD-simuleringer. Eksperimentelle målinger fra referanser: (a) 77, (b) 78, (c) 79, (d) 80, (e) 81.refer to.(f)82 er en empirisk modell for måling av y-temperatur-assistert spenning ved hjelp av laser. facturing.De storskala MD-simuleringsresultatene i denne studien er betegnet som \(\vartriangleleft\) for en defektfri uendelig enkeltkrystall og \(\vartriangleright\) for endelige korn som tar hensyn til gjennomsnittlig kornstørrelse via Hall-Petch-relasjonen Dimensions\(d = 50~\upmu \text {m}\).
Det kan sees at ved \(T>1500~\text {K}\) synker flytespenningen under \(40~\text {MPa}\). På den annen side forutsier estimater at den lasergenererte ultralydamplituden overstiger \(40~\text {MPa}\) (se fig. 4b), som er tilstrekkelig til å indusere plastisk flyt i det varme materialet.
Mikrostrukturdannelsen av 12Cr18Ni10Ti (AISI 321H) austenittisk rustfritt stål under SLM ble eksperimentelt undersøkt ved bruk av en kompleks intensitetsmodulert pulserende laserkilde.
Kornstørrelsesreduksjon i lasersmeltesonen ble funnet på grunn av kontinuerlig laseromsmelting etter 1, 3 eller 5 passeringer.
Makroskopisk modellering viser at den estimerte størrelsen på området der ultralyddeformasjon kan påvirke størkningsfronten positivt er opp til \(1~\tekst {mm}\).
Den mikroskopiske MD-modellen viser at flytegrensen til AISI 316 austenittisk rustfritt stål er betydelig redusert til \(40~\text {MPa}\) nær smeltepunktet.
De oppnådde resultatene antyder en metode for å kontrollere mikrostrukturen til materialer ved bruk av kompleks modulert laserbehandling og kan tjene som grunnlag for å lage nye modifikasjoner av den pulserte SLM-teknikken.
Liu, Y. et al. Mikrostrukturell utvikling og mekaniske egenskaper til in situ TiB2/AlSi10Mg-kompositter ved laserselektiv smelting [J].J.Alloys.compound.853, 157287. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2020.157287 (2021).
Gao, S. et al. Recrystallization korngrenseteknikk av laserselektiv smelting av 316L rustfritt stål [J].Journal of Alma Mater.200, 366–377.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2020.09.015 (2020).
Chen, X. & Qiu, C. In situ utvikling av sandwich-mikrostrukturer med forbedret duktilitet ved laseroppvarming av lasersmeltede titanlegeringer.vitenskap.Rep.10, 15870.https://doi.org/10.1038/s41598-020-72627-x (2020).
Azarniya, A. et al.Additiv produksjon av Ti-6Al-4V-deler ved lasermetallavsetning (LMD): prosess, mikrostruktur og mekaniske egenskaper.J.Alloys.compound.804, 163–191.https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2019.04.255 (2019).
Kumara, C. et al. Mikrostrukturmodellering av lasermetallpulverrettet energiavsetning av Alloy 718.Add to.manufacture.25, 357–364.https://doi.org/10.1016/j.addma.2018.11.024 (2019).
Busey, M. et al. Parametric Neutron Bragg Edge Imaging Studie av additivt produserte prøver behandlet av Laser Shock Peening.science.Rep.11, 14919.https://doi.org/10.1038/s41598-021-94455-3 (2021).
Tan, X. et al. Gradient mikrostruktur og mekaniske egenskaper til Ti-6Al-4V additivt fremstilt ved elektronstrålesmelting.Alma Mater Journal.97, 1-16.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.06.036 (2015).