Takk for at du besøker Nature.com. Nettleserversjonen du bruker har begrenset støtte for CSS. For best mulig opplevelse anbefaler vi at du bruker en oppdatert nettleser (eller slår av kompatibilitetsmodus i Internet Explorer). I mellomtiden, for å sikre fortsatt støtte, vil vi vise nettstedet uten stiler og JavaScript.
20MnTiB-stål er det mest brukte høyfasthetsboltmaterialet for stålkonstruksjonsbroer i mitt land, og ytelsen er av stor betydning for sikker drift av broer. Basert på undersøkelser av det atmosfæriske miljøet i Chongqing, utviklet denne studien en korrosjonsløsning som simulerer det fuktige klimaet i Chongqing, og utførte spenningskorrosjonstester av høyfasthetsbolter som simulerer det fuktige klimaet i Chongqing. Effektene av temperatur, pH-verdi og simulert korrosjonsløsningskonsentrasjon på spenningskorrosjonsoppførselen til 20MnTiB høyfasthetsbolter ble studert.
20MnTiB-stål er det mest brukte høyfasthetsboltmaterialet for stålkonstruksjonsbroer i landet mitt, og ytelsen er av stor betydning for sikker drift av broer. Li et al. 1 testet egenskapene til 20MnTiB-stål som vanligvis brukes i høyfasthetsbolter i klasse 10.9 i det høye temperaturområdet på 20~700 ℃, og oppnådde spennings-tøyningskurven, flytegrensen, strekkfastheten, Youngs modulus og forlengelse og ekspansjonskoeffisient. Zhang et al. 2, Hu et al. 3, etc., gjennom testing av kjemisk sammensetning, testing av mekaniske egenskaper, testing av mikrostruktur, makroskopisk og mikroskopisk analyse av gjengeoverflaten, og resultatene viser at hovedårsaken til brudd i høyfasthetsbolter er relatert til gjengefeil, og forekomsten av gjengefeil. Store spenningskonsentrasjoner, spenningskonsentrasjoner i sprekkspissene og korrosjonsforhold i friluft fører alle til spenningskorrosjonssprekker.
Høyfaste bolter for stålbroer brukes vanligvis over lengre tid i fuktige omgivelser. Faktorer som høy luftfuktighet, høy temperatur og sedimentering og absorpsjon av skadelige stoffer i miljøet kan lett forårsake korrosjon av stålkonstruksjoner. Korrosjon kan forårsake tap av tverrsnitt av høyfaste bolter, noe som resulterer i en rekke defekter og sprekker. Og disse defektene og sprekkene vil fortsette å utvide seg, og dermed redusere levetiden til høyfaste bolter og til og med føre til at de brekker. Så langt finnes det mange studier på effekten av miljøkorrosjon på spenningskorrosjonsytelsen til materialer. Catar et al.4 undersøkte spenningskorrosjonsatferden til magnesiumlegeringer med ulikt aluminiuminnhold i sure, alkaliske og nøytrale miljøer ved hjelp av langsom tøyningshastighetstesting (SSRT). Abdel et al.5 studerte den elektrokjemiske og spenningskorrosjonssprekksatferden til Cu10Ni-legering i 3,5 % NaCl-løsning i nærvær av forskjellige konsentrasjoner av sulfidioner. Aghion et al.6 evaluerte korrosjonsytelsen til støpt magnesiumlegering MRI230D i 3,5 % NaCl-løsning ved hjelp av nedsenkingstest, saltspraytest, potensiodynamisk polarisasjonsanalyse og SSRT. Zhang et al.7 studerte spenningskorrosjonsatferden til 9Cr martensittisk stål ved hjelp av SSRT og tradisjonelle elektrokjemiske testteknikker, og oppnådde effekten av kloridioner på den statiske korrosjonsatferden til martensittisk stål ved romtemperatur. Chen et al.8 undersøkte spenningskorrosjonsatferden og sprekkmekanismen til X70-stål i simulert sjøslamløsning som inneholder SRB ved forskjellige temperaturer ved hjelp av SSRT. Liu et al.9 brukte SSRT til å studere effekten av temperatur og strekktøyningshastighet på sjøvannsspenningskorrosjonsmotstanden til 00Cr21Ni14Mn5Mo2N austenittisk rustfritt stål. Resultatene viser at temperaturen i området 35~65 ℃ ikke har noen signifikant effekt på spenningskorrosjonsatferden til rustfritt stål. Lu et al. 10 evaluerte den forsinkede bruddfølsomheten til prøver med forskjellige strekkfasthetsgrader ved hjelp av en forsinket bruddtest med egenlast og SSRT. Det foreslås at strekkfastheten til høyfasthetsbolter i 20MnTiB-stål og 35VB-stål bør kontrolleres til 1040–1190 MPa. Imidlertid bruker de fleste av disse studiene i utgangspunktet en enkel 3,5 % NaCl-løsning for å simulere det korrosive miljøet, mens det faktiske bruksmiljøet for høyfasthetsbolter er mer komplekst og har mange påvirkningsfaktorer, som for eksempel boltens pH-verdi. Ananya et al. 11 studerte effekten av miljøparametere og materialer i det korrosive mediet på korrosjon og spenningskorrosjonssprekker i dupleks rustfritt stål. Sunada et al. 12 utførte spenningskorrosjonstester ved romtemperatur på SUS304-stål i vandige løsninger som inneholdt H2SO4 (0–5,5 kmol/m⁻³) og NaCl (0–4,5 kmol/m⁻³). Effektene av H2SO4 og NaCl på korrosjonstypene til SUS304-stål ble også studert. Merwe et al.13 brukte SSRT for å studere effektene av valseretning, temperatur, CO2/CO-konsentrasjon, gasstrykk og korrosjonstid på spenningskorrosjonsmottakeligheten til A516 trykkbeholderstål. Ved å bruke NS4-løsning som en grunnvannssimuleringsløsning undersøkte Ibrahim et al.14 effekten av miljøparametere som bikarbonation (HCO₃)-konsentrasjon, pH og temperatur på spenningskorrosjonssprekker i API-X100 rørledningsstål etter avskalling av belegget. Shan et al. 15 studerte variasjonsloven for spenningskorrosjonssprekkmottakelighet for austenittisk rustfritt stål 00Cr18Ni10 med temperatur under forskjellige temperaturforhold (30~250 ℃) under forhold med svartvannsmedium i simulert kull-til-hydrogen-anlegg ved hjelp av SSRT. Han et al.16 karakteriserte hydrogensprøhetsmottakeligheten til høyfaste boltprøver ved hjelp av en dødlastforsinket bruddtest og SSRT. Zhao17 studerte effektene av pH, SO42-, Cl-1 på spenningskorrosjonsatferden til GH4080A-legeringen ved hjelp av SSRT. Resultatene viser at jo lavere pH-verdien er, desto dårligere er spenningskorrosjonsmotstanden til GH4080A-legeringen. Den har tydelig spenningskorrosjonsfølsomhet for Cl-1, og er ikke følsom for SO42-ionisk medium ved romtemperatur. Imidlertid finnes det få studier på effekten av miljøkorrosjon på 20MnTiB-stålbolter med høy styrke.
For å finne ut årsakene til svikt i høyfaste bolter som brukes i broer, har forfatteren utført en rekke studier. Prøver av høyfaste bolter ble valgt, og årsakene til svikten i disse prøvene ble diskutert fra perspektivene kjemisk sammensetning, bruddmikroskopisk morfologi, metallografisk struktur og analyse av mekaniske egenskaper19, 20. Basert på undersøkelser av det atmosfæriske miljøet i Chongqing de siste årene, er et korrosjonsskjema som simulerer det fuktige klimaet i Chongqing utformet. Spenningskorrosjonseksperimenter, elektrokjemiske korrosjonseksperimenter og korrosjonsutmattingseksperimenter av høyfaste bolter i Chongqing simulert fuktig klima ble utført. I denne studien ble effektene av temperatur, pH-verdi og konsentrasjon av simulert korrosjonsløsning på spenningskorrosjonsoppførselen til 20MnTiB høyfaste bolter undersøkt gjennom mekaniske egenskapstester, makroskopisk og mikroskopisk bruddanalyse og overflatekorrosjonsprodukter.
Chongqing ligger sørvest i Kina, i de øvre delene av Yangtze-elven, og har et fuktig subtropisk monsunklima. Den årlige gjennomsnittstemperaturen er 16–18 °C, den årlige gjennomsnittlige relative fuktigheten er stort sett 70–80 %, de årlige soltimene er 1000–1400 timer, og solskinnsprosenten er bare 25–35 %.
Ifølge rapporter relatert til solskinn og omgivelsestemperatur i Chongqing fra 2015 til 2018, er den daglige gjennomsnittstemperaturen i Chongqing så lav som 17 °C og så høy som 23 °C. Den høyeste temperaturen på brokroppen til Chaotianmen-broen i Chongqing kan nå 50 °C21,22. Derfor ble temperaturnivåene for spenningskorrosjonstesten satt til 25 °C og 50 °C.
PH-verdien til den simulerte korrosjonsløsningen bestemmer direkte mengden H+, men det betyr ikke at jo lavere pH-verdien er, desto lettere oppstår korrosjon. Effekten av pH på resultatene vil variere for forskjellige materialer og løsninger. For å bedre studere effekten av simulert korrosjonsløsning på spenningskorrosjonsytelsen til høyfaste bolter, ble pH-verdiene for spenningskorrosjonseksperimentene satt til 3,5, 5,5 og 7,5 i kombinasjon med litteraturforskning23 og pH-området for det årlige regnvannet i Chongqing, 2010 til 2018.
Jo høyere konsentrasjonen av den simulerte korrosjonsløsningen er, desto mer ioninnhold er det i den simulerte korrosjonsløsningen, og desto større er innflytelsen på materialegenskapene. For å studere effekten av konsentrasjonen av den simulerte korrosjonsløsningen på spenningskorrosjonen til høyfaste bolter, ble det utført en kunstig akselerert korrosjonstest i laboratoriet, og konsentrasjonen av den simulerte korrosjonsløsningen ble satt til nivå 4 uten korrosjon, som var den opprinnelige simulerte korrosjonsløsningskonsentrasjonen (1×), 20 × opprinnelig simulert korrosjonsløsningskonsentrasjon (20 ×) og 200 × opprinnelig simulert korrosjonsløsningskonsentrasjon (200 ×).
Miljøet med en temperatur på 25 ℃, en pH-verdi på 5,5 og en konsentrasjon av den opprinnelige simulerte korrosjonsløsningen er nærmest de faktiske bruksforholdene for høyfaste bolter for broer. For å fremskynde korrosjonstestprosessen ble imidlertid de eksperimentelle forholdene med en temperatur på 25 °C, en pH på 5,5 og en konsentrasjon på 200 × den opprinnelige simulerte korrosjonsløsningen satt som referansekontrollgruppe. Da effektene av temperatur, konsentrasjon eller pH-verdi av den simulerte korrosjonsløsningen på spenningskorrosjonsytelsen til høyfaste bolter ble undersøkt, forble andre faktorer uendret, som ble brukt som det eksperimentelle nivået for referansekontrollgruppen.
I følge briefingen om kvaliteten på det atmosfæriske miljøet fra 2010–2018, utstedt av Chongqing kommunale byrå for økologi og miljø, og med henvisning til nedbørskomponentene rapportert i Zhang24 og annen litteratur rapportert i Chongqing, ble det utformet en simulert korrosjonsløsning basert på økning av konsentrasjonen av SO42-. Sammensetningen av nedbør i Chongqings hovedbyområde i 2017. Sammensetningen av den simulerte korrosjonsløsningen er vist i tabell 1:
Den simulerte korrosjonsløsningen er fremstilt ved hjelp av kjemisk ionkonsentrasjonsbalansemetode ved bruk av analytiske reagenser og destillert vann. PH-verdien til den simulerte korrosjonsløsningen ble justert med et presisjons-pH-meter, salpetersyreløsning og natriumhydroksidløsning.
For å simulere det fuktige klimaet i Chongqing, har saltspraytesteren blitt spesialmodifisert og designet25. Som vist i figur 1, har det eksperimentelle utstyret to systemer: et saltspraysystem og et belysningssystem. Saltspraysystemet er hovedfunksjonen til det eksperimentelle utstyret, som består av en kontrolldel, en spraydel og en induksjonsdel. Funksjonen til spraydelen er å pumpe salttåken inn i testkammeret gjennom luftkompressoren. Induksjonsdelen består av temperaturmåleelementer, som registrerer temperaturen i testkammeret. Kontrolldelen består av en mikrodatamaskin, som kobler spraydelen og induksjonsdelen for å kontrollere hele den eksperimentelle prosessen. Belysningssystemet er installert i et saltspraytestkammer for å simulere sollys. Belysningssystemet består av infrarøde lamper og en tidskontroller. Samtidig er en temperatursensor installert i saltspraytestkammeret for å overvåke temperaturen rundt prøven i sanntid.
Spenningskorrosjonsprøver under konstant belastning ble behandlet i samsvar med NACETM0177-2005 (Laboratorietesting av sulfidspenningssprekker og spenningskorrosjonssprekkmotstand hos metaller i et H2S-miljø). Spenningskorrosjonsprøver ble først rengjort med aceton og ultralydmekanisk rengjøring for å fjerne oljerester, deretter dehydrert med alkohol og tørket i en ovn. Deretter ble de rene prøvene plassert i testkammeret til saltspraytestenheten for å simulere korrosjonssituasjonen i det fuktige klimamiljøet i Chongqing. I henhold til standarden NACETM0177-2005 og saltsprayteststandarden GB/T 10,125-2012 er spenningskorrosjonstesttiden for konstant belastning i denne studien ensartet bestemt til å være 168 timer. Strekktester ble utført på korrosjonsprøvene under forskjellige korrosjonsforhold på den universelle strekktestmaskinen MTS-810, og deres mekaniske egenskaper og bruddkorrosjonsmorfologi ble analysert.
Figur 1 viser makro- og mikromorfologien til overflatekorrosjonen av spenningskorrosjonsprøver for høyfaste bolter under forskjellige korrosjonsforhold, henholdsvis 2 og 3.
Makroskopisk morfologi av spenningskorrosjonsprøver av 20MnTiB høyfasthetsbolter under forskjellige simulerte korrosjonsmiljøer: (a) ingen korrosjon; (b) 1 gang; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) pH 3,5; (f) pH 7,5; (g) 50 °C.
Mikromorfologi av korrosjonsprodukter av 20MnTiB høyfasthetsbolter i forskjellige simulerte korrosjonsmiljøer (100×): (a) 1 gang; (b) 20 ×; (c) 200 ×; (d) pH 3,5; (e) pH 7,5; (f) 50°C.
Det fremgår av figur 2a at overflaten på den ukorroderte høyfasthetsboltprøven viser en lys metallisk glans uten tydelig korrosjon. Under den opprinnelige simulerte korrosjonsløsningen (figur 2b) var imidlertid overflaten av prøven delvis dekket av brune og brunrøde korrosjonsprodukter, og noen områder av overflaten viste fortsatt tydelig metallisk glans, noe som indikerer at bare noen områder av prøveoverflaten var lett korrodert, og den simulerte korrosjonsløsningen hadde ingen effekt på overflaten av prøven. Materialegenskapene har liten effekt. Under en betingelse på 20 × den opprinnelige simulerte korrosjonsløsningskonsentrasjonen (fig. 2c) er imidlertid overflaten av høyfasthetsboltprøven fullstendig dekket av en stor mengde brune korrosjonsprodukter og en liten mengde brunrødt korrosjonsprodukt. Ingen tydelig metallisk glans ble funnet, og det var en liten mengde brunsvart korrosjonsprodukt nær overflaten av underlaget. Og under en betingelse på 200 × den opprinnelige simulerte korrosjonsløsningskonsentrasjonen (fig. 2d) er overflaten av prøven fullstendig dekket av brune korrosjonsprodukter, og brunsvarte korrosjonsprodukter vises i noen områder.
Etter hvert som pH-verdien sank til 3,5 (fig. 2e), var de brunfargede korrosjonsproduktene mest på overflaten av prøvene, og noen av korrosjonsproduktene hadde blitt eksfoliert.
Figur 2g viser at når temperaturen øker til 50 °C, synker innholdet av brunrøde korrosjonsprodukter på overflaten av prøven kraftig, mens de lysebrune korrosjonsproduktene dekker overflaten av prøven i et stort område. Korrosjonsproduktlaget er relativt løst, og noen brunsvarte produkter er avskallet.
Som vist i figur 3, er korrosjonsproduktene på overflaten av 20MnTiB høyfaste boltspenningskorrosjonsprøver tydelig delaminert under forskjellige korrosjonsmiljøer, og tykkelsen på korrosjonslaget øker med økende konsentrasjon av den simulerte korrosjonsløsningen. Under den opprinnelige simulerte korrosjonsløsningen (figur 3a) kan korrosjonsproduktene på overflaten av prøven deles inn i to lag: det ytterste laget av korrosjonsprodukter er jevnt fordelt, men et stort antall sprekker oppstår; det indre laget er en løs klynge av korrosjonsprodukter. Under en tilstand av 20 × opprinnelig simulert korrosjonsløsningskonsentrasjon (figur 3b) kan korrosjonslaget på overflaten av prøven deles inn i tre lag: det ytterste laget er hovedsakelig spredte klyngekorrosjonsprodukter, som er løse og porøse, og har ingen god beskyttende ytelse; det midterste laget er et jevnt korrosjonsproduktlag, men det er tydelige sprekker, og korrosjonsionene kan passere gjennom sprekkene og erodere underlaget; Det indre laget er et tett korrosjonsproduktlag uten åpenbare sprekker, noe som har en god beskyttende effekt på underlaget. Under en betingelse av 200× opprinnelig simulert korrosjonsløsningskonsentrasjon (fig. 3c) kan korrosjonslaget på overflaten av prøven deles inn i tre lag: det ytterste laget er et tynt og jevnt korrosjonsproduktlag; det midterste laget er hovedsakelig kronbladformet og flakformet korrosjon. Det indre laget er et tett korrosjonsproduktlag uten åpenbare sprekker og hull, noe som har en god beskyttende effekt på underlaget.
Det kan sees fra figur 3d at i det simulerte korrosjonsmiljøet med pH 3,5 er det et stort antall flokkulerende eller nålelignende korrosjonsprodukter på overflaten av 20MnTiB høyfasthetsboltprøven. Det spekuleres i at disse korrosjonsproduktene hovedsakelig er γ-FeOOH og en liten mengde α-FeOOH sammenflettet26, og korrosjonslaget har tydelige sprekker.
Det fremgår av figur 3f at da temperaturen økte til 50 °C, ble det ikke funnet noe tydelig tett indre rustlag i korrosjonslagstrukturen, noe som indikerer at det var mellomrom mellom korrosjonslagene ved 50 °C, noe som gjorde at underlaget ikke var fullstendig dekket av korrosjonsprodukter. Gir beskyttelse mot økt tendens til substratkorrosjon.
De mekaniske egenskapene til høyfaste bolter under konstant belastning og spenningskorrosjon i forskjellige korrosive miljøer er vist i tabell 2:
Det fremgår av tabell 2 at de mekaniske egenskapene til 20MnTiB høyfaste boltprøver fortsatt oppfyller standardkravene etter tørr-våt syklus akselerert korrosjonstest i forskjellige simulerte korrosjonsmiljøer, men det er en viss skade sammenlignet med de ukorroderte prøvene. Ved konsentrasjonen av den opprinnelige simulerte korrosjonsløsningen endret ikke de mekaniske egenskapene seg betydelig, men ved konsentrasjonen av 20× eller 200× av den simulerte løsningen, minket forlengelsen av prøven betydelig. De mekaniske egenskapene er like ved konsentrasjonene av 20× og 200× opprinnelige simulerte korrosjonsløsninger. Når pH-verdien til den simulerte korrosjonsløsningen falt til 3,5, minket strekkfastheten og forlengelsen av prøvene betydelig. Når temperaturen stiger til 50°C, reduseres strekkfastheten og forlengelsen betydelig, og arealkrympingen er svært nær standardverdien.
Bruddmorfologien til 20MnTiB høyfasthetsboltspenningskorrosjonsprøvene under forskjellige korrosjonsmiljøer er vist i figur 4, som er makromorfologien til bruddet, fibersonen i midten av bruddet, den mikromorfologiske leppen på skjærgrensesnittet og overflaten av prøven.
Makroskopiske og mikroskopiske bruddmorfologier av 20MnTiB høyfaste boltprøver i forskjellige simulerte korrosjonsmiljøer (500×): (a) ingen korrosjon; (b) 1 gang; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) pH 3,5; (f) pH 7,5; (g) 50°C.
Det fremgår av figur 4 at bruddet i 20MnTiB høyfast boltspenningskorrosjonsprøven under forskjellige simulerte korrosjonsmiljøer viser et typisk kopp-kjeglebrudd. Sammenlignet med den ukorroderte prøven (figur 4a) er det sentrale området av fiberområdets sprekker relativt lite, mens skjærleppeområdet er større. Dette viser at materialets mekaniske egenskaper er betydelig skadet etter korrosjon. Med økningen av konsentrasjonen av den simulerte korrosjonsløsningen økte gropene i fiberområdet i midten av bruddet, og tydelige rivesømmer dukket opp. Da konsentrasjonen økte til 20 ganger den opprinnelige simulerte korrosjonsløsningen, dukket det opp tydelige korrosjonsgroper i grensesnittet mellom skjærleppekanten og overflaten av prøven, og det var mye korrosjonsprodukter på overflaten av prøven.
Det utledes fra figur 3d at det er tydelige sprekker i korrosjonslaget på overflaten av prøven, noe som ikke har en god beskyttende effekt på matrisen. I den simulerte korrosjonsløsningen med pH 3,5 (figur 4e) er overflaten av prøven sterkt korrodert, og det sentrale fiberområdet er åpenbart lite. Det er et stort antall uregelmessige rivesømmer i midten av fiberområdet. Med økningen av pH-verdien til den simulerte korrosjonsløsningen, reduseres rivesonen i fiberområdet i midten av bruddet, gropen reduseres gradvis, og gropens dybde reduseres også gradvis.
Da temperaturen økte til 50 °C (fig. 4g), var skjærleppeområdet i prøvens brudd størst, gropene i det sentrale fiberområdet økte betydelig, og gropedybden økte også, og grenseflaten mellom skjærleppekanten og prøveoverflaten økte. Korrosjonsprodukter og groper økte, noe som bekreftet den dypere trenden for substratkorrosjon gjenspeilet i fig. 3f.
pH-verdien til korrosjonsløsningen vil forårsake noe skade på de mekaniske egenskapene til 20MnTiB høyfasthetsbolter, men effekten er ikke signifikant. I korrosjonsløsningen med pH 3,5 er et stort antall flokkulerende eller nålelignende korrosjonsprodukter fordelt på overflaten av prøven, og korrosjonslaget har tydelige sprekker som ikke kan danne en god beskyttelse for underlaget. Og det er tydelige korrosjonsgroper og et stort antall korrosjonsprodukter i den mikroskopiske morfologien til prøvebruddet. Dette viser at prøvens evne til å motstå deformasjon fra ytre krefter reduseres betydelig i et surt miljø, og graden av spenningskorrosjonstendens for materialet økes betydelig.
Den opprinnelige simulerte korrosjonsløsningen hadde liten effekt på de mekaniske egenskapene til høyfasthetsboltprøvene, men etter hvert som konsentrasjonen av den simulerte korrosjonsløsningen økte til 20 ganger den opprinnelige simulerte korrosjonsløsningen, ble prøvenes mekaniske egenskaper betydelig skadet, og det var tydelig korrosjon i bruddmikrostrukturen, groper, sekundære sprekker og mange korrosjonsprodukter. Da konsentrasjonen av den simulerte korrosjonsløsningen ble økt fra 20 til 200 ganger den opprinnelige simulerte korrosjonsløsningskonsentrasjonen, ble effekten av korrosjonsløsningskonsentrasjonen på materialets mekaniske egenskaper svekket.
Når den simulerte korrosjonstemperaturen er 25 ℃, endres ikke flytegrensen og strekkfastheten til 20MnTiB høyfasthetsboltprøvene mye sammenlignet med de ukorroderte prøvene. Under den simulerte korrosjonsmiljøtemperaturen på 50 °C ble imidlertid strekkfastheten og forlengelsen av prøven redusert betydelig, krympingen i tverrsnittet var nær standardverdien, bruddskjærleppen var størst, og det var groper i det sentrale fiberområdet. Betydelig økning, gropdybden økte, korrosjonsprodukter og korrosjonsgroper økte. Dette viser at det temperatursynergistiske korrosjonsmiljøet har stor innflytelse på de mekaniske egenskapene til høyfasthetsbolter, noe som ikke er åpenbart ved romtemperatur, men mer betydelig når temperaturen når 50 °C.
Etter den innendørs akselererte korrosjonstesten som simulerte det atmosfæriske miljøet i Chongqing, ble strekkfastheten, flytegrensen, forlengelsen og andre parametere for 20MnTiB høyfasthetsbolter redusert, og det oppsto tydelige spenningsskader. Siden materialet er under belastning, vil det være et betydelig lokalt korrosjonsakselerasjonsfenomen. Og på grunn av den kombinerte effekten av spenningskonsentrasjon og korrosjonsgroper, er det lett å forårsake åpenbar plastisk skade på høyfasthetsbolter, redusere evnen til å motstå deformasjon fra ytre krefter og øke tendensen til spenningskorrosjon.
Li, G., Li, M., Yin, Y. og Jiang, S. Eksperimentell studie av egenskaper til høyfaste bolter laget av 20MnTiB-stål ved forhøyet temperatur. jaw. Civil engineering. J. 34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. og Yang, Q. Bruddbruddanalyse av 20MnTiB-stålbolter med høy styrke for skinner. Varmebehandling. Metall. 42, 185–188 (2017).
Catar, R. og Altun, H. Spenningskorrosjonssprekkdannelse hos Mg-Al-Zn-legeringer under forskjellige pH-forhold ved hjelp av SSRT-metoden. Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA et al. Effekter av glysin på elektrokjemisk og spenningskorrosjonssprekkdannelsesadferd av Cu10Ni-legering i sulfidforurenset saltlake. Industrial Engineering.Chemical.Reservoir.50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Korrosjonsegenskaper til støpt magnesiumlegering MRI230D i Mg(OH)2-mettet 3,5 % NaCl-løsning. alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Innflytelse av kloridioner på statisk og spenningskorrosjonsadferd av 9Cr martensittisk stål. surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Synergistisk effekt av SRB og temperatur på spenningskorrosjonssprekker i X70-stål i kunstig sjøslamløsning. J. Chin. Socialist Party. coros. Pro. 39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. og Yang, S. Spenningskorrosjonsadferd for 00Cr21Ni14Mn5Mo2N rustfritt stål i sjøvann.fysikk.ta en eksamen.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. En forsinket bruddstudie av høyfaste bolter på broer.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Spenningskorrosjonssprekker i dupleks rustfritt stål i kaustiske løsninger. Doktoravhandling, Atlanta, GA, USA: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. og Sugimoto, K. Effekter av H2SO4- og naci-konsentrasjoner på spenningskorrosjonssprekker i rustfritt stål SUS304 i vandig H2SO4-NaCl-løsning. alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Påvirkning av miljø og materialer på spenningskorrosjonssprekker i stål i H2O/CO/CO2-løsning. Inter Milan. J. Koros. 2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. og Akram A. Effekter av bikarbonat, temperatur og pH på passivering av API-X100 rørledningsstål i simulert grunnvannsløsning. I IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. og Qu, D. Effekt av temperatur på mottakelighet for spenningskorrosjonssprekk hos austenittisk rustfritt stål.coro.be opposed to.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Hydrogenindusert forsinket bruddatferd hos flere høyfaste festestål (Kunming University of Science and Technology, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. og Zhang, M. Spenningskorrosjonsmekanisme for GH4080A-legering for festemidler.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).