Takk for at du besøker Nature.com. Nettleserversjonen du bruker har begrenset støtte for CSS. For den beste opplevelsen anbefaler vi at du bruker en oppdatert nettleser (eller slår av kompatibilitetsmodus i Internet Explorer). I mellomtiden, for å sikre fortsatt støtte, vil vi vise nettstedet uten stiler og JavaScript.
20MnTiB-stål er det mest brukte høyfaste boltmaterialet for stålkonstruksjonsbroer i mitt land, og ytelsen er av stor betydning for sikker drift av broer. Basert på undersøkelsen av det atmosfæriske miljøet i Chongqing, designet denne studien en korrosjonsløsning som simulerer det fuktige klimaet i Chongqing, og utførte stress-korrosjons-testing av høystyrke-effekten av bolter. temperatur, pH-verdi og simulert korrosjonsløsningskonsentrasjon på spenningskorrosjonsoppførselen til 20MnTiB høyfaste bolter ble studert.
20MnTiB stål er det mest brukte høyfaste boltmaterialet for stålkonstruksjonsbroer i mitt land, og ytelsen er av stor betydning for sikker drift av broer.Li et al.1 testet egenskapene til 20MnTiB-stål som vanligvis brukes i klasse 10.9 høystyrkebolter i høytemperaturområdet 20~700 ℃, og oppnådde spennings-tøyningskurven, flytestyrken, strekkfastheten, Youngs modul og forlengelse.og ekspansjonskoeffisient.Zhang et al.2, Hu et al.3, etc., gjennom testing av kjemisk sammensetning, testing av mekaniske egenskaper, mikrostrukturtesting, makroskopisk og mikroskopisk analyse av gjengeoverflaten, og resultatene viser at hovedårsaken til brudd på høyfaste bolter er relatert til gjengedefekter, og forekomsten av gjengedefekter.
Høyfaste bolter for stålbroer brukes vanligvis over lengre tid i et fuktig miljø. Faktorer som høy luftfuktighet, høy temperatur og sedimentering og absorpsjon av skadelige stoffer i miljøet kan lett forårsake korrosjon av stålkonstruksjoner. Korrosjon kan føre til tap av høyfast boltetverrsnitt, noe som resulterer i at disse defekte sprekkene fortsetter og utvider seg og utvider seg igjen. levetiden til høyfaste bolter og til og med få dem til å brekke. Så langt er det mange studier på effekten av miljøkorrosjon på spenningskorrosjonsytelsen til materialer.Catar et al4 undersøkte spenningskorrosjonsoppførselen til magnesiumlegeringer med forskjellig aluminiuminnhold i sure, alkaliske og nøytrale miljøer ved testing av langsom tøyningshastighet (SSRT5 og spenningskorrosjonsadferd i elektrochemisk og 1000C). 3,5 % NaCl-løsning i nærvær av forskjellige konsentrasjoner av sulfidioner. Aghion et al.6 evaluerte korrosjonsytelsen til støpt magnesiumlegering MRI230D i 3,5 % NaCl-løsning ved nedsenkingstest, saltspraytest, potensiodynamisk polarisasjonsanalyse og SSRT. effekt av kloridioner på den statiske korrosjonsadferden til martensittisk stål ved romtemperatur. Chen et al.8 undersøkte spenningskorrosjonsoppførselen og sprekkmekanismen til X70 stål i simulert sjøslamløsning som inneholder SRB ved forskjellige temperaturer av SSRT. Liu et al.9 brukte SSRT for å studere effekten av temperatur- og strekktøyningsmotstanden til sjøens spenningskorrosjonshastighet på sjøen42n austen 42Ni austen 42Ni itisk rustfritt stål. Resultatene viser at temperaturen i området 35~65℃ ikke har noen signifikant effekt på spenningskorrosjonsoppførselen til rustfritt stål.Lu et al.10 evaluerte den forsinkede bruddfølsomheten til prøver med forskjellige strekkfasthetsgrader ved en dødlastforsinket bruddtest og SSRT. Det er foreslått at strekkstyrken til 20MnTiB stål og 35VB stål høyfaste bolter bør kontrolleres til 1040-1190MPa, men i utgangspunktet bruker de fleste av disse enkle undersøkelsene. rosivt miljø, mens det faktiske bruksmiljøet for høyfaste bolter er mer komplekst og har mange påvirkningsfaktorer, slik som pH-verdien til bolten.Ananya et al.11 studerte effekten av miljøparametere og materialer i det korrosive mediet på korrosjon og spenningskorrosjonssprekker av dupleks rustfritt stål. Sunada et al.12 gjennomførte romtemperatur spenningskorrosjonssprekketester på SUS304 stål i vandige løsninger som inneholder H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) og NaCl (0-4,5 kmol/m-3). Effektene av H2SO4 og NaCl på korrosjonstypene av SUS304 stål ble også studert for å studere effekten av CORT, valsing og rulling av CO2-retning, et al. , gasstrykk og korrosjonstid på spenningskorrosjonsfølsomheten til A516 trykkbeholderstål. Ved å bruke NS4-løsning som en grunnvannssimulerende løsning, har Ibrahim et al.14 undersøkte effekten av miljøparametere som bikarbonation (HCO) konsentrasjon, pH og temperatur på spenningskorrosjonssprekker av API-X100 rørledningsstål etter avskalling av belegget.Shan et al.15 studerte variasjonsloven for spenningskorrosjonssprekkbarhet av austenittisk rustfritt stål 00Cr18Ni10 med temperatur under forskjellige temperaturforhold (30~250 ℃) under tilstanden til svartvannsmedium i simulert kull-til-hydrogen-anlegg av SSRT. Han et al.16 karakteriserte hydrogensprøhetsprøven ved bruk av prøveløshet med høy styrke, bruddstyrke-SS og bruddstyrke-SS .Zhao17 studerte effekten av pH, SO42-, Cl-1 på spenningskorrosjonsoppførselen til GH4080A-legeringen av SSRT. Resultatene viser at jo lavere pH-verdien er, desto dårligere er spenningskorrosjonsmotstanden til GH4080A-legeringen. Den har åpenbar spenningskorrosjonsfølsomhet for Cl-1, og det er ikke noen miljøfølsomme studier ved romtemperatur, og det er ikke miljøfølsomme studier av SO42. korrosjon på 20MnTiB stål høyfaste bolter.
For å finne ut årsakene til svikt i høyfaste bolter brukt i broer, har forfatteren utført en rekke studier. Høystyrkeboltprøver ble valgt ut, og årsakene til svikt i disse prøvene ble diskutert ut fra perspektivene kjemisk sammensetning, bruddmikroskopisk morfologi, metallografisk struktur og mekaniske egenskapersanalyse i de siste, 20 årene i de siste, 20 årene. sjonsskjema som simulerer det fuktige klimaet i Chongqing er utformet. Spenningskorrosjonseksperimenter, elektrokjemiske korrosjonseksperimenter og korrosjonsutmattelseseksperimenter av høyfaste bolter i Chongqing simulert fuktig klima ble utført. I denne studien ble effekten av temperatur, pH-verdi og konsentrasjon av simulert korrosjonsløsning på spenningskorrosjonsoppførselen til 20M bolter med høy styrke TiB, høystyrke-makrosjonstesting, 20M-faste egenskaper investert. og mikroskopisk analyse, og overflatekorrosjonsprodukter.
Chongqing ligger sørvest i Kina, de øvre delene av Yangtze-elven, og har et fuktig subtropisk monsunklima. Den årlige gjennomsnittstemperaturen er 16-18°C, den årlige gjennomsnittlige relative luftfuktigheten er stort sett 70-80 %, de årlige soltimer er 1000-1400 timer, og solskinnsprosenten er bare 25-3 %.
I følge rapporter relatert til solskinn og omgivelsestemperatur i Chongqing fra 2015 til 2018, er den daglige gjennomsnittstemperaturen i Chongqing så lav som 17°C og så høy som 23°C.Den høyeste temperaturen på brokroppen til Chaotianmen-broen i Chongqing kan nå 50°C °C21,22. Derfor ble temperaturnivåene for spenningskorrosjonstesten satt til 25°C og 50°C.
pH-verdien til den simulerte korrosjonsløsningen bestemmer direkte mengden av H+, men det betyr ikke at jo lavere pH-verdien er, jo lettere oppstår korrosjon. Effekten av pH på resultatene vil variere for ulike materialer og løsninger. For bedre å kunne studere effekten av simulert korrosjonsløsning på spenningskorrosjonsytelsen til høyfaste bolter, ble pH-verdiene til 5-kombinasjonen av 5 og 5 litteraturforsøk. 23 og pH-området til det årlige regnvannet i Chongqing.2010 til 2018.
Jo høyere konsentrasjonen av den simulerte korrosjonsløsningen er, desto mer ioneinnhold i den simulerte korrosjonsløsningen, og jo større innflytelse på materialegenskapene. For å studere effekten av den simulerte korrosjonsløsningens konsentrasjon på spenningskorrosjonen til høyfaste bolter, ble den kunstige laboratorieakselererte korrosjonstesten realisert, og den simulerte korrosjonsløsningskonsentrasjonen ble satt til den opprinnelige korrosjonskonsentrasjonen (1,×2), som var satt til simulert korrosjonsløsning (0,2). × opprinnelig simulert korrosjonsløsningskonsentrasjon (20 ×) og 200 × opprinnelig simulert korrosjonsløsningskonsentrasjon (200 ×).
Miljøet med en temperatur på 25 ℃, en pH-verdi på 5,5 og konsentrasjonen av den originale simulerte korrosjonsløsningen er nærmest de faktiske bruksforholdene til høyfaste bolter for broer. For å fremskynde korrosjonstestprosessen ble imidlertid de eksperimentelle forholdene med en temperatur på 25 °C, en pH på 5,5 × 200 kontrollløsning satt til referanse-effekten på referansegruppen Wh og en original konsentrasjon av korrosjonseffekten. temperaturen, konsentrasjonen eller pH-verdien til den simulerte korrosjonsløsningen på spenningskorrosjonsytelsen til høyfaste bolter ble henholdsvis undersøkt, andre faktorer forble uendret, som ble brukt som eksperimentelt nivå for referansekontrollgruppen.
I henhold til 2010-2018 atmosfærisk miljøkvalitetsbriefing utstedt av Chongqing kommunale byrå for økologi og miljø, og med henvisning til nedbørskomponentene rapportert i Zhang24 og annen litteratur rapportert i Chongqing, ble en simulert korrosjonsløsning basert på å øke konsentrasjonen av SO42- designet. Sammensetningen av nedbøren i den bymessige sammensetningen av den simulerte korrosjonsløsningen i den bymessige sammensetningen i den urbane løsningen. vist i tabell 1:
Den simulerte korrosjonsløsningen tilberedes ved hjelp av en kjemisk ionekonsentrasjonsbalansemetode ved bruk av analytiske reagenser og destillert vann. PH-verdien til den simulerte korrosjonsløsningen ble justert med et presisjons-pH-meter, salpetersyreløsning og natriumhydroksidløsning.
For å simulere det fuktige klimaet i Chongqing er saltspraytesteren spesielt modifisert og designet25.Som vist i figur 1 har det eksperimentelle utstyret to systemer: et saltspraysystem og et belysningssystem. Saltspraysystemet er hovedfunksjonen til det eksperimentelle utstyret, som består av en kontrolldel, en spraydel og en induksjonsdel. Funksjonen til å teste kammeret, spraydelen i luftkompressoren, er funksjonen til å pumpe salttåken inn i luftkompressoren. ed av temperaturmåleelementer, som registrerer temperaturen i testkammeret.Kontrolldelen er sammensatt av en mikrodatamaskin, som kobler sammen spraydelen og induksjonsdelen for å kontrollere hele eksperimentelle prosessen.Lyssystemet er installert i et saltspraytestkammer for å simulere sollys.Lyssystemet består av infrarøde lamper og en tidskontroller.Samtidig installeres temperatursensoren i spraytemperaturen i spray-temperaturen i en reell temperatursensor i kammeret.
Spenningskorrosjonsprøver under konstant belastning ble behandlet i samsvar med NACETM0177-2005 (Laboratory Testing of Sulfide Stress Cracking and Stress Corrosion Cracking Resistance of Metals in a H2S Environment). Spenningskorrosjonsprøver ble først rengjort med aceton og ultralyd mekanisk rengjøring for å fjerne de rene oljerester i en ovn og deretter dehydrert i ovnen. saltspraytestenhet for å simulere korrosjonssituasjonen i det fuktige klimamiljøet i Chongqing. I henhold til standarden NACETM0177-2005 og saltsprayteststandarden GB/T 10,125-2012, er den konstante lastspennings-korrosjonstesttiden i denne studien enhetlig bestemt til å være 168 timer. en strekktestmaskin, og deres mekaniske egenskaper og bruddkorrosjonsmorfologi ble analysert.
Figur 1 viser makro- og mikromorfologien til overflatekorrosjonen til høyfaste boltspenningskorrosjonsprøver under forskjellige korrosjonsforhold.2 og 3 henholdsvis.
Makroskopisk morfologi av spenningskorrosjonsprøver av 20MnTiB høyfaste bolter under forskjellige simulerte korrosjonsmiljøer: (a) ingen korrosjon;(b) 1 gang;(c) 20 x;(d) 200 x;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50°C.
Mikromorfologi av korrosjonsprodukter av 20MnTiB høyfaste bolter i forskjellige simulerte korrosjonsmiljøer (100×): (a) 1 gang;(b) 20 x;(c) 200 x;(d) pH 3,5;(e) pH 7,5;(f) 50°C.
Det kan sees fra fig. 2a at overflaten av det ukorroderte høyfaste boltprøven viser lys metallisk glans uten åpenbar korrosjon. Men under betingelsen av den originale simulerte korrosjonsløsningen (fig. 2b), var overflaten av prøven delvis dekket med brunfargede og brunrøde korrosjonsprodukter, og noen områder av overflaten som fremdeles hadde en metallisk korrosjon var tydelige, og noen områder av overflaten som fremdeles hadde korrosjon. , og den simulerte korrosjonsløsningen hadde ingen effekt på overflaten av prøven.Materialegenskapene har liten effekt.Men under betingelsen av 20 × original simulert korrosjonsløsningskonsentrasjon (fig. 2c), har overflaten av boltprøven med høy styrke blitt fullstendig dekket av en stor mengde brunfargede korrosjonsprodukter og en liten mengde brunrød korrosjon.produkt ble det ikke funnet noen åpenbar metallglans, og det var en liten mengde korrosjon av det originale substratet i det originale substratet i nærheten av20, og det var en liten mengde korrosjon av det originale substratet. konsentrasjon av korrosjonsløsning (fig. 2d), er overflaten av prøven fullstendig dekket av brune korrosjonsprodukter, og brun-svarte korrosjonsprodukter vises i enkelte områder.
Ettersom pH sank til 3,5 (fig. 2e), var de brunfargede korrosjonsproduktene mest på overflaten av prøvene, og noen av korrosjonsproduktene var blitt eksfoliert.
Figur 2g viser at når temperaturen øker til 50 °C, avtar innholdet av brunrøde korrosjonsprodukter på overflaten av prøven kraftig, mens de knallbrune korrosjonsproduktene dekker overflaten av prøven i et stort område. Korrosjonsproduktlaget er relativt løst, og noen brunsvarte produkter skrelles av.
Som vist i figur 3, under forskjellige korrosjonsmiljøer, er korrosjonsproduktene på overflaten av 20MnTiB høystyrke boltspenningskorrosjonsprøver åpenbart delaminert, og tykkelsen på korrosjonslaget øker med økningen i konsentrasjonen av den simulerte korrosjonsløsningen. Under tilstanden til den originale simulerte korrosjonsløsningen kan overflaten av korrosjonslaget deles ut i to lag (fig. det ytterste laget av korrosjonsprodukter er jevnt fordelt, men det oppstår et stort antall sprekker;det indre laget er en løs klynge av korrosjonsprodukter. Under betingelsen 20× original simulert korrosjonsløsningskonsentrasjon (fig. 3b), kan korrosjonslaget på overflaten av prøven deles inn i tre lag: det ytterste laget er hovedsakelig spredte klyngekorrosjonsprodukter, som er løse og porøse, og har ingen god beskyttende ytelse;Mellomlaget er et jevnt korrosjonsproduktlag, men det er åpenbare sprekker, og korrosjonsionene kan passere gjennom sprekkene og erodere underlaget;det indre laget er et tett korrosjonsproduktlag uten tydelige sprekker, som har en god beskyttende effekt på underlaget.Under betingelsen 200× original simulert korrosjonsløsningskonsentrasjon (fig. 3c), kan korrosjonslaget på overflaten av prøven deles inn i tre lag: det ytterste laget er et tynt og jevnt korrosjonsproduktlag;mellomlaget er hovedsakelig kronbladformet og flakformet korrosjon Det indre laget er et tett korrosjonsproduktlag uten tydelige sprekker og hull, som har en god beskyttende effekt på underlaget.
Det kan sees fra Fig. 3d at i det simulerte korrosjonsmiljøet med pH 3,5, er det et stort antall flokkulente eller nållignende korrosjonsprodukter på overflaten av 20MnTiB høystyrkeboltprøven. Det spekuleres i at disse korrosjonsproduktene hovedsakelig er γ-FeOOH og en liten mengde korrosjonssjikt, α-FeOOH og en liten mengde korrosjon.
Det kan ses av fig. 3f at når temperaturen økte til 50 °C, ble det ikke funnet noe åpenbart tett indre rustlag i korrosjonslagstrukturen, noe som indikerer at det var hull mellom korrosjonslagene ved 50 °C, noe som gjorde at underlaget ikke var helt dekket av korrosjonsprodukter.Gir beskyttelse mot økt substratkorrosjonstendens.
De mekaniske egenskapene til høyfaste bolter under konstant belastningskorrosjon i forskjellige korrosive miljøer er vist i tabell 2:
Det kan sees fra tabell 2 at de mekaniske egenskapene til 20MnTiB høyfaste boltprøver fortsatt oppfyller standardkravene etter tørr-våt syklus akselerert korrosjonstesten i forskjellige simulerte korrosjonsmiljøer, men det er en viss skade sammenlignet med de ukorroderte. prøven. Ved konsentrasjonen av den opprinnelige simulerte korrosjonsløsningen til 2, men endret ikke de mekaniske egenskapene til 2, eller 0. konsentrasjonen av den simulerte løsningen, ble forlengelsen av prøven betydelig redusert. De mekaniske egenskapene er like ved konsentrasjonene på 20 × og 200 × originale simulerte korrosjonsløsninger. Når pH-verdien til den simulerte korrosjonsløsningen falt til 3,5, sank strekkfastheten og forlengelsen til prøvene betydelig. inntakshastigheten er svært nær standardverdien.
Bruddmorfologiene til 20MnTiB høyfaste boltspenningskorrosjonsprøver under forskjellige korrosjonsmiljøer er vist i figur 4, som er makromorfologien til bruddet, fibersonen i midten av bruddet, den mikromorfologiske leppen til skjærgrensesnittet og overflaten til prøven.
Makroskopiske og mikroskopiske bruddmorfologier av 20MnTiB høyfaste boltprøver i forskjellige simulerte korrosjonsmiljøer (500×): (a) ingen korrosjon;(b) 1 gang;(c) 20 x;(d) 200 x;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50°C.
Det kan sees fra fig. 4 at bruddet til 20MnTiB høyfast boltspenningskorrosjonsprøve under forskjellige simulerte korrosjonsmiljøer presenterer et typisk cup-cone-brudd.Sammenlignet med det ukorroderte prøvestykket (fig. 4a), er det sentrale området av fiberområdesprekken relativt liten., skjærleppeområdet er større. Dette viser at de mekaniske egenskapene til materialet er betydelig skadet etter korrosjon. Med økningen av den simulerte korrosjonsløsningskonsentrasjonen økte gropene i fiberområdet i midten av bruddet, og tydelige rivesømmer dukket opp. Når konsentrasjonen økte til 20 ganger konsentrasjonen til den opprinnelige simulerte korrosjonsløsningen, vises korrosjonskanten til overflaten av prøven og overflaten til overflaten av prøven. og det var mye korrosjonsprodukter på overflaten.prøve.
Det er utledet fra figur 3d at det er tydelige sprekker i korrosjonslaget på overflaten av prøven, som ikke har en god beskyttende effekt på matrisen.I den simulerte korrosjonsløsningen med pH 3,5 (Figur 4e) er overflaten av prøven kraftig korrodert, og det sentrale fiberområdet er åpenbart lite., Det er et stort antall uregelmessige rivesømmer i midten av fiberområdet. Med økningen av pH-verdien til den simulerte korrosjonsløsningen avtar rivesonen i fiberområdet i midten av bruddet, gropen minker gradvis, og gropen minker også gradvis.
Når temperaturen økte til 50 °C (fig. 4g), var skjærleppearealet av bruddet i prøven størst, gropene i det sentrale fiberområdet økte betydelig, og dybdedybden økte også, og grensesnittet mellom skjærleppekanten og prøveoverflaten økte.Korrosjonsprodukter og groper økte, noe som bekreftet den dypere trenden for substratkorrosjon reflektert i fig. 3f.
pH-verdien til korrosjonsløsningen vil forårsake en del skade på de mekaniske egenskapene til 20MnTiB høyfaste bolter, men effekten er ikke signifikant.I korrosjonsløsningen på pH 3,5 er et stort antall flokkulente eller nållignende korrosjonsprodukter fordelt på overflaten av prøven, og korrosjonslaget har de åpenbare substratene som ikke har en åpenbar korrosjonsbeskyttelse, og som ikke kan danne en åpenbar korrosjonsbeskyttelse. korrosjonsprodukter i den mikroskopiske morfologien til prøvebruddet. Dette viser at prøvens evne til å motstå deformasjon ved ytre kraft er betydelig redusert i et surt miljø, og graden av spenningskorrosjonstendens til materialet er betydelig økt.
Den originale simulerte korrosjonsløsningen hadde liten effekt på de mekaniske egenskapene til prøvene av høyfaste bolter, men ettersom konsentrasjonen av den simulerte korrosjonsløsningen økte til 20 ganger den for den originale simulerte korrosjonsløsningen, ble de mekaniske egenskapene til prøvene betydelig skadet, og det var åpenbar korrosjon i bruddmikrostrukturen.groper, sekundære sprekker og mye korrosjonsprodukter. Da den simulerte korrosjonsløsningskonsentrasjonen ble økt fra 20 ganger til 200 ganger den opprinnelige simulerte korrosjonsløsningskonsentrasjonen, ble effekten av korrosjonsløsningskonsentrasjonen på materialets mekaniske egenskaper svekket.
Når den simulerte korrosjonstemperaturen er 25 ℃, endres ikke flytegrensen og strekkstyrken til 20MnTiB høyfaste boltprøver mye sammenlignet med de ukorroderte prøvene. Under den simulerte korrosjonsmiljøtemperaturen på 50 °C ble imidlertid strekkstyrken og forlengelsen av prøveseksjonen redusert betraktelig i forhold til leppen, og seksjonen ble redusert betraktelig i forhold til standarden. største, og det var groper i det sentrale fiberområdet. Betydelig økt, gropdybde økt, korrosjonsprodukter og korrosjonsgroper økte. Dette viser at det temperatursynergistiske korrosjonsmiljøet har stor innflytelse på de mekaniske egenskapene til høyfaste bolter, som ikke er tydelig ved romtemperatur, men mer signifikant når temperaturen når 50 °C.
Etter den innendørs akselererte korrosjonstesten som simulerte det atmosfæriske miljøet i Chongqing, ble strekkstyrken, flytestyrken, forlengelsen og andre parametere for 20MnTiB høyfaste bolter redusert, og det oppsto åpenbare spenningsskader. Siden materialet er under stress, vil det være en betydelig lokalisert korrosjon for å kombinere konsentrasjonen av akselerasjon og korrosjon, er det lett å kombinere akselerasjonsfenomen og korrosjonseffekten. forårsake åpenbar plastisk skade på høyfaste bolter, redusere evnen til å motstå deformasjon av ytre krefter og øke tendensen til spenningskorrosjon.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Eksperimentell studie på egenskapene til høyfaste bolter laget av 20MnTiB stål ved forhøyet temperatur.kjeve.Sivilingeniør.J.34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Bruddbruddanalyse av 20MnTiB stål høyfaste bolter for skinner.varmebehandling.Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Spenningskorrosjonssprekkende oppførsel av Mg-Al-Zn-legeringer under forskjellige pH-forhold ved SSRT-metoden.Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA et al. Effekter av glycin på elektrokjemisk og spenningskorrosjonssprekkende oppførsel av Cu10Ni-legering i sulfidforurenset saltlake.Industrial Engineering.Chemical.reservoir.50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Korrosjonsegenskaper til støpt magnesiumlegering MRI230D i Mg(OH)2-mettet 3,5 % NaCl-løsning.alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Påvirkning av kloridioner på statisk og spenningskorrosjonsadferd til 9Cr martensittisk stål.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Synergistisk effekt av SRB og temperatur på spenningskorrosjonssprekker av X70 stål i kunstig sjøslamløsning.J.Chin.Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. Spenningskorrosjonsadferd av 00Cr21Ni14Mn5Mo2N rustfritt stål i sjøvann.fysikk.ta en eksamen.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. En forsinket bruddstudie av høyfaste brobolter.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Spenningskorrosjonssprekker av dupleks rustfritt stål i kaustiske løsninger. Doktoravhandling, Atlanta, GA, USA: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. Effekter av H2SO4 og naci-konsentrasjoner på spenningskorrosjonssprekker av SUS304 rustfritt stål i H2SO4-NaCl vandig løsning.alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Påvirkning av miljø og materialer på spenningskorrosjonssprekker av stål i H2O/CO/CO2-løsning.Inter Milan.J.Koros.2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Effekter av bikarbonat, temperatur og pH på passivering av API-X100 rørledningsstål i simulert grunnvannsløsning. I IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Effekt av temperatur på spenningskorrosjonssprekkbarhet for austenittisk rustfritt stål.coro.be i motsetning til.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Hydrogen-indusert forsinket bruddoppførsel av flere høyfaste festestål (Kunming University of Science and Technology, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. Spenningskorrosjonsmekanisme av GH4080A-legering for festemidler.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).