Ved utforming av et trykkrørsystem, vil den utpekende ingeniøren ofte spesifisere at systemrørene skal samsvare med en eller flere deler av ASME B31 Pressure Piping Code. Hvordan følger ingeniører riktig kodekrav når de designer rørsystemer?
Først må ingeniøren bestemme hvilken designspesifikasjon som skal velges. For trykkrørsystemer er dette ikke nødvendigvis begrenset til ASME B31. Andre koder utstedt av ASME, ANSI, NFPA eller andre styrende organisasjoner kan styres av prosjektplassering, applikasjon osv. I ASME B31 er det for øyeblikket sju separate seksjoner i kraft.
ASME B31.1 Electrical Piping: Denne delen dekker rørledninger i kraftstasjoner, industri- og institusjonsanlegg, geotermiske varmesystemer og sentral- og fjernvarme- og kjølesystemer. Dette inkluderer utvendige og ikke-kjele utvendige rør som brukes til å installere ASME Section I-kjeler. Denne delen gjelder ikke utstyr som dekkes av ASME Boiler and Pressure Vessel Code, og visse andre lavtrykks-pi-varmesystemer, paragraf 10, og visse andre lavtrykks-pi-varmesystemer. 3 av ASME B31.1. Opprinnelsen til ASME B31.1 kan spores tilbake til 1920-tallet, med den første offisielle utgaven utgitt i 1935. Merk at den første utgaven, inkludert vedleggene, var på mindre enn 30 sider, og den nåværende utgaven er over 300 sider lang.
ASME B31.3 Prosessrør: Denne delen dekker rørføring i raffinerier;kjemiske, farmasøytiske, tekstil-, papir-, halvleder- og kryogene planter;og tilhørende prosessanlegg og terminaler.Denne seksjonen er veldig lik ASME B31.1, spesielt når man beregner minimum veggtykkelse for rett rør.Denne seksjonen var opprinnelig en del av B31.1 og ble først utgitt separat i 1959.
ASME B31.4 Rørledningstransportsystemer for væsker og slurry: Denne delen dekker rør som transporterer primært flytende produkter mellom anlegg og terminaler, og innenfor terminaler, pumpe-, kondisjonerings- og målestasjoner. Denne delen var opprinnelig en del av B31.1 og ble først utgitt separat i 1959.
ASME B31.5 kjølerør og varmeoverføringskomponenter: Denne delen dekker rør for kjølemedier og sekundære kjølevæsker. Denne delen var opprinnelig en del av B31.1 og ble først utgitt separat i 1962.
ASME B31.8 Gassoverførings- og distribusjonsrørsystemer: Dette inkluderer rør for transport av primært gassformige produkter mellom kilder og terminaler, inkludert kompressorer, kondisjonerings- og målestasjoner;og gassoppsamlingsrør. Denne delen var opprinnelig en del av B31.1 og ble først utgitt separat i 1955.
ASME B31.9 Building Services Rør: Denne delen dekker rør som vanligvis finnes i industrielle, institusjonelle, kommersielle og offentlige bygninger;og boliger med flere enheter som ikke krever størrelsen, trykket og temperaturområdene som dekkes av ASME B31.1. Denne delen ligner ASME B31.1 og B31.3, men er mindre konservativ (spesielt ved beregning av minimum veggtykkelse) og inneholder mindre detaljer. Den er begrenset til lavtrykks-, lavtemperaturapplikasjoner som angitt i ASME B3109.
ASME B31.12 Hydrogenrør og rør: Denne delen dekker rørledninger i gassformig og flytende hydrogentjeneste, og rørføring i gassformig hydrogentjeneste. Denne delen ble først publisert i 2008.
Hvilken designkode som skal brukes er til syvende og sist opp til eieren. Introduksjonen til ASME B31 sier: "Det er eierens ansvar å velge den kodedelen som nærmest tilnærmer den foreslåtte rørinstallasjonen."I noen tilfeller kan "flere kodeseksjoner gjelde for forskjellige deler av installasjonen."
2012-utgaven av ASME B31.1 vil tjene som den primære referansen for påfølgende diskusjoner. Hensikten med denne artikkelen er å veilede den utpekende ingeniøren gjennom noen av hovedtrinnene i utformingen av et ASME B31-kompatibelt trykkrørsystem. Å følge retningslinjene til ASME B31.1 gir en god representasjon av generell systemdesign.13-designmetoden brukes fortsatt er B3- eller B3-designmetoden. av ASME B31 brukes i smalere applikasjoner, primært for spesifikke systemer eller applikasjoner, og vil ikke bli diskutert videre. Selv om nøkkeltrinnene i designprosessen vil bli fremhevet her, er denne diskusjonen ikke uttømmende og den fullstendige koden bør alltid refereres under systemdesign.Alle referanser til tekst refererer til ASME B31.1 med mindre annet er angitt.
Etter å ha valgt riktig kode, må systemdesigneren også gjennomgå eventuelle systemspesifikke designkrav. Avsnitt 122 (Del 6) gir designkrav knyttet til systemer som vanligvis finnes i elektriske rørapplikasjoner, som damp, matevann, nedblåsing og nedblåsing, instrumenteringsrør og trykkavlastningssystemer. ASME B31.3 inneholder paragrafer som ligner på ASME B31.3, men inkluderer mindre spesifikke krav til ASME B31-system, men inkluderer mindre spesifikke krav til punkt-1-system. samt ulike jurisdiksjonsbegrensninger avgrenset mellom selve kjelen, kjelens eksterne rør og ikke-kjelens eksterne rør som er koblet til ASME del I kjelerør.definisjon.Figur 2 viser disse begrensningene for trommelkjelen.
Systemdesigneren må bestemme trykket og temperaturen som systemet skal fungere ved og betingelsene systemet skal være designet for å møte.
I henhold til paragraf 101.2 skal det innvendige konstruksjonstrykket ikke være mindre enn det maksimale kontinuerlige arbeidstrykket (MSOP) i rørsystemet, inkludert effekten av statisk trykkhøyde. Rør som utsettes for eksternt trykk skal utformes for det maksimale differansetrykket som forventes under drifts-, nedstengnings- eller testforhold. I tillegg må miljøpåvirkninger vurderes. I henhold til paragraf 101.4 skal trykket i røret under kjølevannet sannsynligvis redusere trykket i røret under ph. være utformet for å motstå ytre trykk eller det skal iverksettes tiltak for å bryte vakuumet. I situasjoner der væskeutvidelse kan øke trykket, bør rørsystemer utformes for å tåle det økte trykket eller tiltak for å avlaste overtrykk.
Fra og med avsnitt 101.3.2 skal metalltemperaturen for rørdesign være representativ for de forventede maksimale vedvarende forholdene. For enkelhets skyld antas det generelt at metalltemperaturen er lik væsketemperaturen. Om ønskelig kan den gjennomsnittlige metalltemperaturen brukes så lenge ytterveggtemperaturen er kjent. Spesiell oppmerksomhet bør også rettes mot væsker som trekkes inn gjennom varmevekslere for å sikre at det tas hensyn til varmevekslere eller varmevekslere.
Ofte legger designere til en sikkerhetsmargin til maksimalt arbeidstrykk og/eller temperatur. Størrelsen på marginen avhenger av applikasjonen. Det er også viktig å ta hensyn til materialbegrensninger når designtemperaturen skal bestemmes. Spesifisering av høye designtemperaturer (større enn 750 F) kan kreve bruk av legeringsmaterialer i stedet for mer standard karbonstål. Spenningsverdiene som mangler i obligatoriske vedlegg A, kan kun gis for hvert eksempel på stål, for eksempel til karbon. s opp til 800 F. Langvarig eksponering av karbonstål for temperaturer over 800 F kan føre til at røret karboniserer, noe som gjør det mer sprøtt og utsatt for svikt. Ved drift over 800 F, bør den akselererte krypeskaden forbundet med karbonstål også vurderes. Se avsnitt 124 for en fullstendig diskusjon av materialtemperaturgrenser.
Noen ganger kan ingeniører også spesifisere testtrykk for hvert system. Avsnitt 137 gir veiledning om stresstesting. Vanligvis vil hydrostatisk testing være spesifisert til 1,5 ganger designtrykket;bøylen og lengdespenningene i rørene skal imidlertid ikke overstige 90 % av flytegrensen til materialet i paragraf 102.3.3 (B) under trykktesten. For enkelte eksterne rørsystemer som ikke er kjele, kan lekkasjetesting etter bruk være en mer praktisk metode for å sjekke for lekkasjer på grunn av vanskeligheter med å isolere deler av systemet, eller rett og slett tillater enkel lekkasjetesting under service.Enig, dette er akseptabelt.
Når designbetingelsene er etablert, kan rørene spesifiseres. Det første du må bestemme er hvilket materiale som skal brukes. Som nevnt tidligere har forskjellige materialer forskjellige temperaturgrenser. Paragraf 105 gir ytterligere begrensninger for forskjellige rørmaterialer. Materialvalg avhenger også av systemvæsken, for eksempel bruk av nikkellegeringer i korrosive kjemiske rørapplikasjoner, bruk av rustfritt stål for å levere ren instrumentluft enn 1-0% karbon, eller ved å bruke karbon til luft med høy luftstrøm enn karbon. erated corrosion.Flow Accelerated Corrosion (FAC) er et erosjons-/korrosjonsfenomen som har vist seg å forårsake alvorlig veggtynning og rørsvikt i noen av de mest kritiske rørsystemene. Manglende vurdering av tynning av VVS-komponenter kan og har hatt alvorlige konsekvenser, slik som i 2007 da en rørstopper og to stasjoner ble ødelagt, skade en tredje.
Ligning 7 og ligning 9 i avsnitt 104.1.1 definerer henholdsvis minimumskravet veggtykkelse og maksimalt innvendig designtrykk for rett rør utsatt for internt trykk. Variablene i disse ligningene inkluderer maksimalt tillatt spenning (fra obligatorisk vedlegg A), utvendig diameter på røret, materialfaktoren (som vist i tabell 104.1.2), og spesifikasjoner som er involvert i tilleggsvariablene nedenfor, og spesifikasjoner (W som er beskrevet i tilleggsvariablene nedenfor). Fastsettelse av riktig rørmateriale, nominell diameter og veggtykkelse kan være en iterativ prosess som også kan inkludere væskehastighet, trykkfall og rør- og pumpekostnader. Uavhengig av bruken må minimum veggtykkelse som kreves verifiseres.
Ytterligere tykkelsestillegg kan legges til for å kompensere av ulike årsaker, inkludert FAC. Det kan være nødvendig med tillatelser på grunn av fjerning av gjenger, slisser osv. materiale som kreves for å lage mekaniske skjøter. I henhold til paragraf 102.4.2 skal minimumsgodtgjørelsen være lik gjengedybden pluss maskineringstoleransen. Det kan også være nødvendig med tillatte, overdrevne skader for å forhindre, overdreven nedbøyning eller nedbøyning av røret. påførte belastninger eller andre årsaker diskutert i avsnitt 102.4.4. Tillegg kan også legges til for å ta hensyn til sveisede skjøter (avsnitt 102.4.3) og albuer (avsnitt 102.4.5). Til slutt kan toleranser legges til for å kompensere for korrosjon og/eller erosjon. i samsvar med paragraf 102.4.1.
Valgfritt vedlegg IV gir veiledning om korrosjonskontroll. Beskyttende belegg, katodisk beskyttelse og elektrisk isolasjon (som isolasjonsflenser) er alle metoder for å forhindre ekstern korrosjon av nedgravde eller nedsenkede rørledninger. Korrosjonshemmere eller foringer kan brukes for å forhindre intern korrosjon. Det bør også utvises forsiktighet for å teste vann, etter vann og drapering, om nødvendig. ing.
Minimum rørveggtykkelse eller tidsplan som kreves for tidligere beregninger, er kanskje ikke konstant over rørdiameteren og kan kreve spesifikasjoner for forskjellige tidsplaner for forskjellige diametre. Passende tidsplan og veggtykkelsesverdier er definert i ASME B36.10 sveiset og sømløst smidd stålrør.
Når du spesifiserer rørmaterialet og utfører beregningene som er diskutert tidligere, er det viktig å sørge for at de maksimalt tillatte spenningsverdiene som brukes i beregningene samsvarer med det spesifiserte materialet. For eksempel, hvis A312 304L rustfritt stålrør er feil spesifisert i stedet for A312 304 rustfritt stålrør, kan veggtykkelsen som er oppgitt være utilstrekkelig for den vesentlige verdien av forskjellen på de to maksimale metodene. av produksjon av røret skal være hensiktsmessig spesifisert. Hvis for eksempel maksimalt tillatt spenningsverdi for sømløst rør benyttes for beregningen, bør sømløst rør spesifiseres. Ellers kan produsenten/installatøren tilby sømsveiset rør, noe som kan resultere i utilstrekkelig veggtykkelse på grunn av lavere maksimalt tillatte spenningsverdier.
Anta for eksempel at designtemperaturen til rørledningen er 300 F og designtrykket er 1200 psig.2" og 3". Karbonstål (A53 Grade B sømløs) ledning vil bli brukt. Bestem den riktige rørplanen for å spesifisere for å oppfylle kravene til ASME B31.1 Ligning 9. Designbetingelsene er forklart:
Bestem deretter de maksimalt tillatte spenningsverdiene for A53 klasse B ved designtemperaturene ovenfor fra tabell A-1. Merk at verdien for sømløst rør brukes fordi sømløst rør er spesifisert:
Tykkelsestillegg må også legges til. For denne applikasjonen, en 1/16 tomme. Korrosjonstillegg forutsettes. En egen fresetoleranse vil bli lagt til senere.
3 tommer. Røret vil spesifiseres først. Forutsatt et Schedule 40-rør og en fresetoleranse på 12,5 %, beregne maksimalt trykk:
Plan 40-rør er tilfredsstillende for 3 tommer.rør i designbetingelsene spesifisert ovenfor. Deretter sjekker du 2 tommer. Rørledningen bruker de samme forutsetningene:
2 tommer. Under designbetingelsene spesifisert ovenfor, vil rørene kreve en tykkere veggtykkelse enn plan 40. Prøv 2 tommer. Plan 80 rør:
Mens rørveggtykkelse ofte er den begrensende faktoren ved trykkdesign, er det likevel viktig å verifisere at beslag, komponenter og koblinger som brukes er egnet for de spesifiserte designforholdene.
Som en generell regel, i samsvar med paragrafene 104.2, 104.7.1, 106 og 107, skal alle ventiler, armaturer og andre trykkholdige komponenter som er produsert i henhold til standardene oppført i tabell 126.1 anses egnet for bruk under normale driftsforhold eller under disse standardene trykk-temperaturklassifiseringer som er spesifisert i . normal drift enn de som er spesifisert i ASME B31.1, skal de strengere grensene gjelde.
Ved rørskjæringer anbefales T-stykker, tverrgående, kryss, grensveisede skjøter, etc., produsert i henhold til standardene oppført i Tabell 126.1. I noen tilfeller kan rørledningsskjæringer kreve unike grenforbindelser. Avsnitt 104.3.1 gir ytterligere krav til grenforbindelser for å sikre at det er tilstrekkelig rørmateriale til å tåle trykket.
For å forenkle konstruksjonen kan konstruktøren velge å sette konstruksjonsbetingelsene høyere for å møte flensklassifiseringen til en viss trykkklasse (f.eks. ASME klasse 150, 300, etc.) som definert av trykk-temperaturklassen for spesifikke materialer spesifisert i ASME B16 .5 Rørflenser og flensskjøter, eller lignende standarder oppført i Tabell 126.1. komponentdesign.
En viktig del av rørdesign er å sikre at den strukturelle integriteten til rørsystemet opprettholdes når virkningene av trykk, temperatur og ytre krefter påføres. Systemets strukturelle integritet blir ofte oversett i designprosessen og, hvis det ikke gjøres godt, kan det være en av de dyrere delene av designet. Strukturell integritet diskuteres primært på to steder, avsnitt 104 og avsnitt 10: Analyse: Avsnitt 104: Analyse: Avsnitt 104 og Exp. ansjon og fleksibilitet.
Avsnitt 104.8 lister opp de grunnleggende kodeformlene som brukes for å bestemme om et rørsystem overskrider kodetillatte spenninger. Disse kodeligningene blir ofte referert til som kontinuerlige belastninger, sporadiske belastninger og forskyvningsbelastninger. Vedvarende belastning er effekten av trykk og vekt på et rørsystem. Tilfeldige belastninger er kortvarige laster fra vind og terrengbelastninger, pluss mulige vindlaster. s.Det antas at hver tilfeldig belastning som påføres ikke vil virke på andre tilfeldige belastninger samtidig, så hver tilfeldig belastning vil være et eget belastningstilfelle på analysetidspunktet.Fortrengningsbelastninger er effekten av termisk vekst, utstyrsforskyvning under drift eller annen forskyvningsbelastning.
Avsnitt 119 diskuterer hvordan man håndterer rørutvidelse og fleksibilitet i rørsystemer og hvordan man bestemmer reaksjonslaster. Fleksibilitet for rørsystemer er ofte viktigst ved utstyrsforbindelser, da de fleste utstyrsforbindelser kun tåler minimalt med kraft og moment som påføres på koplingspunktet. I de fleste tilfeller har den termiske veksten av rørsystemet størst effekt på reaksjonsbelastningen i systemet, så det er derfor viktig å kontrollere systemet.
For å imøtekomme fleksibiliteten til rørsystemet og for å sikre at systemet støttes på riktig måte, er det god praksis å støtte stålrør i samsvar med tabell 121.5. Hvis en konstruktør streber etter å møte standard støtteavstand for denne tabellen, oppnår den tre ting: minimerer egenvektsnedbøyning, reduserer vedvarende belastninger for støtte, og øker belastningen i samsvar med tilgjengelige belastninger1. 1,5, vil det typisk resultere i mindre enn 1/8 tomme av egenvektsforskyvning eller nedsynkning.mellom rørstøttene. Minimering av egenvektavbøyning hjelper til med å redusere sjansen for kondens i rør som fører damp eller gass. Ved å følge avstandsanbefalingene i Tabell 121.5 kan designeren redusere den kontinuerlige spenningen til 5 % av koden til 5% av koden til kontinuerlig spenning. quasjon 1B, er den tillatte spenningen for forskyvningslaster omvendt relatert til vedvarende laster. Derfor, ved å minimere den vedvarende lasten, kan forskyvningsspenningstoleransen maksimeres. Den anbefalte avstanden for rørstøtter er vist i figur 3.
For å bidra til å sikre at reaksjonsbelastninger i rørsystemet blir tatt i betraktning og at kodespenninger oppfylles, er en vanlig metode å utføre en datamaskinstøttet rørspenningsanalyse av systemet. Det finnes flere forskjellige programvarepakker for rørledningsspenningsanalyse tilgjengelig, for eksempel Bentley AutoPIPE, Intergraph Caesar II, Piping Solutions Tri-Flex, eller en av de andre kommersielt tilgjengelige pakkene. system for enkel verifisering og mulighet til å gjøre nødvendige endringer i konfigurasjonen.Figur 4 viser et eksempel på modellering og analyse av en seksjon av rørledningen.
Ved utforming av et nytt system, spesifiserer systemdesignere vanligvis at alle rør og komponenter skal produseres, sveises, monteres, osv. som kreves av den kode som brukes. I enkelte ettermonteringer eller andre applikasjoner kan det imidlertid være fordelaktig for en utpekt ingeniør å gi veiledning om visse produksjonsteknikker, som beskrevet i kapittel V.
Et vanlig problem som oppstår i ettermonteringsapplikasjoner er sveiseforvarming (avsnitt 131) og varmebehandling etter sveising (avsnitt 132). Blant andre fordeler er disse varmebehandlingene brukt for å avlaste stress, forhindre sprekkdannelse og øke sveisestyrken. Elementer som påvirker varmebehandlingskravene før sveis og ettersveis inkluderer, men er ikke begrenset til: P-kjemikaliet, tykkelses-, sammenføynings- og sammenføyningsgruppen av sveisemateriale .Hvert materiale som er oppført i obligatorisk vedlegg A har et tildelt P-nummer. For forvarming gir avsnitt 131 minimumstemperaturen som basismetallet må varmes opp til før sveising kan finne sted. For PWHT, tabell 132 gir holdetemperaturområdet og hvor lang tid det skal holde sveisesonen. Oppvarmings- og kjølehastigheter, temperaturmålingsmetoder, og andre oppvarmingsteknikker skal strenge retningslinjene for prosedyren angis for. effekter på det sveisede området kan oppstå på grunn av manglende varmebehandling.
Et annet potensielt bekymringsområde i trykksatte rørsystemer er rørbøyninger. Bøyende rør kan føre til tynning av veggen, noe som resulterer i utilstrekkelig veggtykkelse.I henhold til paragraf 102.4.5 tillater koden bøyninger så lenge minimumsveggtykkelsen tilfredsstiller den samme formelen som brukes til å beregne minste veggtykkelse for rett rør. 4, gir 5 tillatt for en rett veggtykkelse. bøyningsreduksjonstillatelser for ulike bøyeradier.Bøyninger kan også kreve varmebehandling før bøying og/eller etterbøyning. Avsnitt 129 gir veiledning om fremstilling av albuer.
For mange trykkrørsystemer er det nødvendig å installere en sikkerhetsventil eller avlastningsventil for å forhindre overtrykk i systemet. For disse bruksområdene er det valgfrie vedlegg II: Designregler for sikkerhetsventilinstallasjon en svært verdifull, men noen ganger lite kjent ressurs.
I samsvar med avsnitt II-1.2 er sikkerhetsventiler karakterisert ved en helt åpen pop-up-handling for gass- eller dampservice, mens sikkerhetsventiler åpner i forhold til oppstrøms statisk trykk og brukes primært til væskeservice.
Sikkerhetsventilenheter kjennetegnes ved om de er åpne eller lukkede utløpssystemer. I et åpent eksosrør vil albuen ved utløpet av sikkerhetsventilen vanligvis tømmes inn i eksosrøret til atmosfæren. Dette vil typisk resultere i mindre mottrykk. Hvis det skapes tilstrekkelig mottrykk i eksosrøret, kan en del av eksosgassen bli drevet ut av eksosrøret eller tilbakespylingsrøret i utløpsrøret i tilstrekkelig størrelse. tilbakeblåsing.I lukkede ventilasjonsapplikasjoner bygges det opp trykk ved avlastningsventilens utløp på grunn av luftkompresjon i ventilasjonsledningen, noe som potensielt kan føre til at trykkbølger forplanter seg.I avsnitt II-2.2.2 anbefales det at designtrykket til den lukkede utløpsledningen er minst to ganger større enn steady state arbeidstrykket.Figur 5 viser henholdsvis lukket sikkerhetsventil og 6 installering.
Sikkerhetsventilinstallasjoner kan utsettes for ulike krefter som oppsummert i avsnitt II-2. Disse kreftene inkluderer termiske ekspansjonseffekter, samspillet mellom flere avlastningsventiler som ventilerer samtidig, seismiske og/eller vibrasjonseffekter og trykkeffekter under trykkavlastningshendelser. Selv om designtrykket opp til utløpet av sikkerhetsventilen bør samsvare med konstruksjonstrykket til utløpssystemet i utløpssystemet, avhenger designtrykket til nedløpssystemet og utløpssystemet. s av sikkerhetsventilen.Ligninger er gitt i avsnitt II-2.2 for å bestemme trykk og hastighet ved utløpsvinkelen, utløpsrørinnløpet og utløpsrørutløpet for åpne og lukkede utløpssystemer.Ved hjelp av denne informasjonen kan reaksjonskreftene på ulike punkter i eksossystemet beregnes og redegjøres for.
Et eksempelproblem for en åpen utslippsapplikasjon er gitt i avsnitt II-7. Det finnes andre metoder for å beregne strømningskarakteristikker i avlastningsventilutløpssystemer, og leseren advares om å verifisere at metoden som brukes er tilstrekkelig konservativ. En slik metode er beskrevet av GS Liao i "Power Plant Safety and Pressure Relief Valve Exhaust Group Analysis, October 19ME Engineering" Journal of 19ME Engineering.
Plasseringen av sikkerhetsventilen bør opprettholde en minimumsavstand av rett rør fra enhver bøy. Denne minimumsavstanden avhenger av tjenesten og geometrien til systemet som definert i avsnitt II-5.2.1. For installasjoner med flere avlastningsventiler, avhenger den anbefalte avstanden for ventilforgreningsforbindelser av radiene til grenen og servicerøret, som vist i merknad (10)(II)(c) i T7, kan det være nødvendig å koble til p i T7. s plassert ved avlastningsventilens utløp til driftsrøret i stedet for den tilstøtende strukturen for å minimere effekten av termisk ekspansjon og seismiske interaksjoner. En oppsummering av disse og andre designhensyn ved utformingen av sikkerhetsventilsammenstillinger finnes i avsnitt II-5.
Det er åpenbart ikke mulig å dekke alle designkravene til ASME B31 innenfor rammen av denne artikkelen.Men enhver utpekt ingeniør som er involvert i utformingen av et trykkrørsystem bør i det minste være kjent med denne designkoden.Forhåpentligvis, med informasjonen ovenfor, vil leserne finne ASME B31 som en mer verdifull og tilgjengelig ressurs.
Monte K. Engelkemier er prosjektleder hos Stanley Consultants.Engelkemier er medlem av Iowa Engineering Society, NSPE og ASME, og tjener i B31.1 Electrical Piping Code Committee and Subcommittee.Han har over 12 års praktisk erfaring med rørsystemlayout, design, avstivningsevaluering og stressanalyse hos Stanley 6 år med profesjonell konsulent. ing rørsystemer for en rekke bruks-, kommunale, institusjonelle og industrielle kunder og er medlem av ASME og Iowa Engineering Society.
Har du erfaring og ekspertise på temaene som dekkes i dette innholdet? Du bør vurdere å bidra til vår CFE Media-redaksjon og få den anerkjennelsen du og din bedrift fortjener. Klikk her for å starte prosessen.