Dziękujemy za odwiedzenie Nature.com. Wersja przeglądarki, której używasz, ma ograniczone wsparcie dla CSS. Aby uzyskać najlepsze wrażenia, zalecamy korzystanie ze zaktualizowanej przeglądarki (lub wyłączenie trybu zgodności w Internet Explorerze). W międzyczasie, aby zapewnić ciągłą obsługę, będziemy wyświetlać witrynę bez stylów i JavaScript.
Stal 20MnTiB jest najszerzej stosowanym materiałem na śruby o wysokiej wytrzymałości do mostów o konstrukcji stalowej w moim kraju, a jej działanie ma ogromne znaczenie dla bezpiecznej eksploatacji mostów. W oparciu o badania środowiska atmosferycznego w Chongqing, w ramach tego badania zaprojektowano rozwiązanie korozji symulujące wilgotny klimat Chongqing i przeprowadzono testy korozji naprężeniowej śrub o wysokiej wytrzymałości symulujące wilgotny klimat Chongqing. Wpływ temperatury, wartości pH i symulowanego stężenia roztworu korozyjnego na korozję naprężeniową zbadano zachowanie się śrub o wysokiej wytrzymałości 20MnTiB.
Stal 20MnTiB jest najczęściej stosowanym w moim kraju materiałem kotwiowym o wysokiej wytrzymałości do mostów o konstrukcji stalowej, a jej parametry mają ogromne znaczenie dla bezpiecznej eksploatacji mostów. Li et al.1 przetestował właściwości stali 20MnTiB powszechnie stosowanej w śrubach o wysokiej wytrzymałości klasy 10.9 w wysokim zakresie temperatur 20 ~ 700 ℃ i uzyskał krzywą naprężenie-odkształcenie, granicę plastyczności, wytrzymałość na rozciąganie, moduł Younga i wydłużenie.i współczynnik rozszerzalności. Zhang et al.2, Hu i in.3 itd., poprzez badanie składu chemicznego, badanie właściwości mechanicznych, badanie mikrostruktury, analizę makroskopową i mikroskopową powierzchni gwintu, a wyniki pokazują, że głównym powodem pękania śrub o wysokiej wytrzymałości jest defekty gwintu i występowanie defektów gwintu.
Śruby o wysokiej wytrzymałości do mostów stalowych są zwykle używane przez długi czas w wilgotnym środowisku. Czynniki takie jak wysoka wilgotność, wysoka temperatura oraz sedymentacja i absorpcja szkodliwych substancji w środowisku mogą łatwo spowodować korozję konstrukcji stalowych. Korozja może spowodować utratę przekroju śruby o dużej wytrzymałości, powodując liczne wady i pęknięcia. A te wady i pęknięcia będą się rozszerzać, zmniejszając w ten sposób żywotność śrub o wysokiej wytrzymałości, a nawet powodując ich pękanie. Do tej pory istnieje wiele badań nad wpływem wpływu korozji środowiskowej na odporność materiałów na korozję naprężeniową.Catar i wsp. 4 zbadali korozję naprężeniową stopów magnezu o różnej zawartości glinu w środowisku kwaśnym, zasadowym i obojętnym za pomocą testów powolnej szybkości odkształcania (SSRT). Abdel i wsp. 5 zbadali zachowanie elektrochemiczne i korozję naprężeniową stopu Cu10Ni w 3,5% roztworze NaCl w obecności różnych stężeń jonów siarczkowych. 3,5% roztworem NaCl za pomocą testu zanurzeniowego, testu mgły solnej, analizy polaryzacji potencjodynamicznej i SSRT. Zhang i wsp. 7 zbadali zachowanie korozji naprężeniowej stali martenzytycznej 9Cr przy użyciu SSRT i tradycyjnych technik testowania elektrochemicznego i uzyskali wpływ jonów chlorkowych na statyczne zachowanie korozyjne stali martenzytycznej w temperaturze pokojowej. u i wsp. 9 wykorzystali SSRT do zbadania wpływu temperatury i szybkości odkształcenia rozciągającego na odporność na korozję naprężeniową stali nierdzewnej 00Cr21Ni14Mn5Mo2N w wodzie morskiej. Wyniki pokazują, że temperatura w zakresie 35 ~ 65 ℃ nie ma znaczącego wpływu na zachowanie stali nierdzewnej w korozji naprężeniowej. Lu i in.10 oceniali podatność na pękanie opóźnione próbek o różnych klasach wytrzymałości na rozciąganie za pomocą testu opóźnionego pękania pod obciążeniem własnym i SSRT. Sugeruje się, że wytrzymałość na rozciąganie śrub o wysokiej wytrzymałości ze stali 20MnTiB i stali 35VB powinna być kontrolowana na poziomie 1040-1190 MPa. Jednak większość tych badań zasadniczo wykorzystuje prosty 3,5% roztwór NaCl do symulacji środowiska korozyjnego, podczas gdy rzeczywiste środowisko użytkowania śruby o wysokiej wytrzymałości s jest bardziej złożony i ma wiele czynników wpływających, takich jak wartość pH śruby. Ananya i in.11 badali wpływ parametrów środowiskowych i materiałów w środowisku korozyjnym na korozję i pękanie korozyjne naprężeniowe stali nierdzewnych typu duplex. Sunada i in.12 przeprowadziło testy korozji naprężeniowej stali SUS304 w temperaturze pokojowej w roztworach wodnych zawierających H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) i NaCl (0-4,5 kmol/m-3). Zbadano również wpływ H2SO4 i NaCl na rodzaje korozji stali SUS304. Merwe i in.13 wykorzystali SSRT do zbadania wpływu kierunku walcowania, temperatury, stężenia CO2/CO, ciśnienia gazu i czasu korozji na podatność stali SUS304 na korozję naprężeniową. Stal zbiornika ciśnieniowego 516. Wykorzystując rozwiązanie NS4 jako rozwiązanie do symulacji wód gruntowych, Ibrahim i in.14 zbadali wpływ parametrów środowiskowych, takich jak stężenie jonów wodorowęglanowych (HCO), pH i temperatura, na korozję naprężeniową stali rurociągowej API-X100 po zdarciu powłoki. Shan i in.15 zbadał prawo zmienności podatności na korozję naprężeniową austenitycznej stali nierdzewnej 00Cr18Ni10 w temperaturze w różnych warunkach temperaturowych (30~250℃) w warunkach czarnego medium wodnego w symulowanej elektrowni węglowo-wodorowej przez SSRT.Han i wsp.16 scharakteryzowali podatność na kruchość wodorową próbek śrub o dużej wytrzymałości za pomocą testu opóźnionego pękania pod obciążeniem własnym i SSRT.Zhao17 zbadał wpływ pH, SO4 2-, Cl-1 na korozję naprężeniową stopu GH4080A metodą SSRT. Wyniki pokazują, że im niższa wartość pH, tym gorsza odporność na korozję naprężeniową stopu GH4080A. Ma on wyraźną wrażliwość na korozję naprężeniową na Cl-1 i nie jest wrażliwy na ośrodek jonowy SO42- w temperaturze pokojowej. Istnieje jednak niewiele badań dotyczących wpływu korozji środowiskowej na śruby o wysokiej wytrzymałości ze stali 20MnTiB.
W celu poznania przyczyn zniszczenia kotew o dużej wytrzymałości stosowanych w mostach autorka przeprowadziła szereg badań. Wybrano próbki kotew o wysokiej wytrzymałości i omówiono przyczyny zniszczenia tych próbek z perspektywy składu chemicznego, morfologii mikroskopowej pęknięć, analizy struktury metalograficznej oraz analizy właściwości mechanicznych19,20. Na podstawie badań środowiska atmosferycznego w Chongqing w ostatnich latach opracowano schemat korozji symulujący wilgotny klimat Chongqing Przeprowadzono eksperymenty z korozją ess, eksperymenty z korozją elektrochemiczną i eksperymenty ze zmęczeniem korozyjnym śrub o wysokiej wytrzymałości w symulowanym wilgotnym klimacie Chongqing. W tym badaniu zbadano wpływ temperatury, wartości pH i stężenia symulowanego roztworu korozyjnego na zachowanie korozji naprężeniowej śrub o wysokiej wytrzymałości 20MnTiB za pomocą testów właściwości mechanicznych, analizy pęknięć makroskopowych i mikroskopowych oraz produktów korozji powierzchniowej.
Chongqing znajduje się w południowo-zachodnich Chinach, w górnym biegu rzeki Jangcy, i ma wilgotny subtropikalny klimat monsunowy. Średnia roczna temperatura wynosi 16-18°C, średnia roczna wilgotność względna wynosi przeważnie 70-80%, roczne godziny nasłonecznienia to 1000-1400 godzin, a procent nasłonecznienia wynosi tylko 25-35%.
Według raportów dotyczących nasłonecznienia i temperatury otoczenia w Chongqing w latach 2015-2018 średnia dzienna temperatura w Chongqing wynosi zaledwie 17°C, a nawet 23°C.Najwyższa temperatura na korpusie mostu Chaotianmen Bridge w Chongqing może sięgać 50°C °C21,22. Dlatego poziomy temperatur dla testu korozji naprężeniowej ustalono na 25°C i 50°C.
Wartość pH symulowanego roztworu korozyjnego bezpośrednio określa ilość H+, ale nie oznacza to, że im niższa wartość pH, tym łatwiej zachodzi korozja. Wpływ pH na wyniki będzie różny dla różnych materiałów i roztworów. qing.2010 do 2018.
Im wyższe stężenie symulowanego roztworu korozji, tym większa zawartość jonów w symulowanym roztworze korozji i tym większy wpływ na właściwości materiału. W celu zbadania wpływu symulowanego stężenia roztworu korozji na korozję naprężeniową śrub o dużej wytrzymałości przeprowadzono przyspieszony test korozyjny w sztucznym laboratorium, a symulowane stężenie roztworu korozji ustawiono na poziom 4 bez korozji, który był oryginalnym symulowanym stężeniem roztworu korozji (1×), 20 × oryginalnym symulowanym stężeniem roztworu korozji (20 ×) i 200 × oryginalnym symulowanym stężenie roztworu korozji (200 ×).
Środowisko o temperaturze 25 ℃, wartości pH 5,5 i stężeniu oryginalnego symulowanego roztworu korozyjnego jest najbliższe rzeczywistym warunkom użytkowania śrub o wysokiej wytrzymałości do mostów. Jednak w celu przyspieszenia procesu testowania korozji jako referencyjną grupę kontrolną przyjęto warunki eksperymentalne z temperaturą 25 ° C, pH 5,5 i stężeniem 200 × oryginalny symulowany roztwór korozyjny. Kiedy wpływ temperatury, stężenia lub wartości pH symulowanej korozji Zbadano odpowiednio rozwiązanie na działanie korozji naprężeniowej śrub o wysokiej wytrzymałości, inne czynniki pozostały niezmienione, co przyjęto jako poziom eksperymentalny referencyjnej grupy kontrolnej.
Zgodnie z wytycznymi dotyczącymi jakości środowiska atmosferycznego z lat 2010-2018 wydanymi przez Miejskie Biuro Ekologii i Środowiska Chongqing i odnosząc się do składowych opadów zgłoszonych w Zhang24 i innych literaturach zgłoszonych w Chongqing, zaprojektowano symulowane rozwiązanie korozji oparte na zwiększeniu stężenia SO42-. Skład opadów w głównym obszarze miejskim Chongqing w 2017 r. Skład symulowanego roztworu korozyjnego przedstawiono w tabeli 1:
Symulowany roztwór korozyjny przygotowywany jest metodą chemicznej równowagi stężeń jonów przy użyciu odczynników analitycznych i wody destylowanej. Wartość pH symulowanego roztworu korozyjnego została wyregulowana precyzyjnym pehametrem, roztworem kwasu azotowego i roztworem wodorotlenku sodu.
W celu symulacji wilgotnego klimatu w Chongqing tester mgły solnej został specjalnie zmodyfikowany i zaprojektowany25. Jak pokazano na rysunku 1, sprzęt doświadczalny składa się z dwóch systemów: systemu mgły solnej i systemu oświetlenia. System mgły solnej jest główną funkcją sprzętu eksperymentalnego, który składa się z części kontrolnej, części rozpylającej i części indukcyjnej. Funkcją części rozpylającej jest pompowanie mgły solnej do komory badawczej przez sprężarkę powietrza. Część indukcyjna składa się z elementów do pomiaru temperatury, które wykrywają temperaturę w komorze testowej Część kontrolna składa się z mikrokomputera, który łączy część natryskową i część indukcyjną w celu sterowania całym procesem eksperymentalnym. System oświetleniowy jest zainstalowany w komorze testowej w mgle solnej w celu symulacji światła słonecznego. System oświetleniowy składa się z lamp na podczerwień i kontrolera czasu.
Próbki korozji naprężeniowej pod stałym obciążeniem zostały przetworzone zgodnie z NACETM0177-2005 (Laboratory Testing of Sulfide Stress Cracking and Stress Corrosion Cracking Resistance of Metals in a H2S Environment). Próbki korozji naprężeniowej zostały najpierw oczyszczone acetonem i ultradźwiękowym czyszczeniem mechanicznym w celu usunięcia pozostałości oleju, następnie odwodnione alkoholem i wysuszone w piecu. Chongqing. Zgodnie z normą NACETM0177-2005 i normą testu mgły solnej GB/T 10,125-2012, czas testu korozji naprężeniowej przy stałym obciążeniu w tym badaniu jest jednolicie określony jako 168 h. Próby rozciągania przeprowadzono na próbkach korozyjnych w różnych warunkach korozyjnych na uniwersalnej maszynie do wytrzymałości na rozciąganie MTS-810, a następnie przeanalizowano ich właściwości mechaniczne i morfologię korozji pękania.
Rysunek 1 przedstawia makro- i mikromorfologię korozji powierzchniowej próbek korozji naprężeniowej śrub o dużej wytrzymałości w różnych warunkach korozji, odpowiednio 2 i 3.
Morfologia makroskopowa próbek korozji naprężeniowej śrub o wysokiej wytrzymałości 20MnTiB w różnych symulowanych środowiskach korozyjnych: (a) brak korozji;(b) 1 raz;(c) 20 ×;d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;g) 50°C.
Mikromorfologia produktów korozji śrub 20MnTiB o wysokiej wytrzymałości w różnych symulowanych środowiskach korozyjnych (100×): (a) 1 raz;(b) 20 ×;(c) 200 ×;(d) pH 3,5;(e) pH 7,5;f) 50°C.
Na rys. 2a widać, że powierzchnia nieskorodowanej próbki śruby o wysokiej wytrzymałości wykazuje jasny metaliczny połysk bez widocznej korozji. Jednak w warunkach oryginalnego symulowanego roztworu korozyjnego (ryc. 2b) powierzchnia próbki była częściowo pokryta brązowymi i brązowo-czerwonymi produktami korozji, a niektóre obszary powierzchni nadal wykazywały wyraźny metaliczny połysk, co wskazuje, że tylko niektóre obszary powierzchni próbki były lekko skorodowane, a symulowany roztwór korozyjny nie miał wpływu na powierzchnię próbki.Właściwości materiału mają niewielki wpływ. Jednak w warunkach 20-krotności oryginalnego symulowanego stężenia roztworu korozji (rys. 2c) powierzchnia próbki śruby o wysokiej wytrzymałości została całkowicie pokryta dużą ilością brązowych produktów korozji i niewielką ilością brązowo-czerwonego produktu. Nie stwierdzono wyraźnego metalicznego połysku, a niewielka ilość brązowo-czarnego produktu korozji znajdowała się w pobliżu powierzchni podłoża. przez brązowe produkty korozji, aw niektórych miejscach pojawiają się brązowo-czarne produkty korozji.
Gdy pH spadło do 3, 5 (ryc. 2e), brązowe produkty korozji znajdowały się najbardziej na powierzchni próbek, a niektóre produkty korozji zostały złuszczone.
Rycina 2g pokazuje, że wraz ze wzrostem temperatury do 50°C zawartość brązowo-czerwonych produktów korozji na powierzchni próbki gwałtownie spada, podczas gdy jasnobrązowe produkty korozji pokrywają powierzchnię próbki na dużym obszarze. Warstwa produktów korozji jest stosunkowo luźna, a niektóre brązowo-czarne produkty są złuszczane.
Jak pokazano na rysunku 3, w różnych środowiskach korozji produkty korozji na powierzchni próbek korozji śrubowej o wysokiej wytrzymałości 20MnTiB są wyraźnie rozwarstwione, a grubość warstwy korozji wzrasta wraz ze wzrostem stężenia symulowanego roztworu korozji. W warunkach oryginalnego symulowanego roztworu korozji (ryc. 3a) produkty korozji na powierzchni próbki można podzielić na dwie warstwy: najbardziej zewnętrzna warstwa produktów korozji jest równomiernie rozłożona, ale pojawia się duża liczba pęknięć;warstwa wewnętrzna jest luźnym skupiskiem produktów korozji. W warunkach 20-krotności oryginalnego symulowanego stężenia roztworu korozji (ryc. 3b) warstwę korozji na powierzchni próbki można podzielić na trzy warstwy: najbardziej zewnętrzna warstwa to głównie rozproszone produkty korozji skupisk, które są luźne i porowate i nie mają dobrych właściwości ochronnych;Warstwa środkowa jest jednolitą warstwą produktu korozji, ale są widoczne pęknięcia, a jony korozji mogą przechodzić przez pęknięcia i erodować podłoże;warstwa wewnętrzna jest gęstą warstwą produktu korozji bez widocznych pęknięć, która ma dobre działanie ochronne na podłoże. W warunkach 200-krotnego symulowanego stężenia roztworu korozji (rys. 3c) warstwę korozji na powierzchni próbki można podzielić na trzy warstwy: najbardziej zewnętrzną warstwę stanowi cienka i jednolita warstwa produktu korozji;warstwa środkowa to głównie korozja w kształcie płatków i płatków. Warstwa wewnętrzna to gęsta warstwa produktu korozji bez widocznych pęknięć i dziur, która ma dobre działanie ochronne na podłoże.
Na rys. 3d widać, że w symulowanym środowisku korozji o pH 3,5 na powierzchni próbki śruby 20MnTiB o wysokiej wytrzymałości występuje duża liczba kłaczków lub igiełkowatych produktów korozji. Spekuluje się, że te produkty korozji to głównie γ-FeOOH i niewielka ilość α-FeOOH z przeplotem26, a warstwa korozji ma oczywiste pęknięcia.
Na rys. 3f widać, że gdy temperatura wzrosła do 50°C, w strukturze warstwy korozji nie stwierdzono widocznej gęstej wewnętrznej warstwy rdzy, co wskazuje, że w temperaturze 50°C między warstwami korozji występowały szczeliny, przez co podłoże nie było całkowicie pokryte produktami korozji.Zapewnia ochronę przed zwiększoną tendencją do korozji podłoża.
Właściwości mechaniczne śrub o wysokiej wytrzymałości w warunkach korozji naprężeniowej przy stałym obciążeniu w różnych środowiskach korozyjnych przedstawiono w tabeli 2:
Z Tabeli 2 widać, że właściwości mechaniczne próbek śrub 20MnTiB o wysokiej wytrzymałości nadal spełniają standardowe wymagania po teście korozyjnym w przyspieszonym cyklu sucho-mokrym w różnych symulowanych środowiskach korozyjnych, ale występują pewne uszkodzenia w porównaniu z nieskorodowanymi. znacznie się zmniejszyły. Właściwości mechaniczne są podobne przy stężeniach 20 × i 200 × oryginalnych symulowanych roztworów korozyjnych. Gdy wartość pH symulowanego roztworu korozyjnego spadła do 3,5, wytrzymałość na rozciąganie i wydłużenie próbek znacznie się zmniejszyły. Gdy temperatura wzrasta do 50°C, wytrzymałość na rozciąganie i wydłużenie znacznie spadają, a szybkość skurczu powierzchniowego jest bardzo zbliżona do wartości standardowej.
Morfologie pęknięć próbek korozyjnych śrub 20MnTiB o wysokiej wytrzymałości w różnych środowiskach korozyjnych przedstawiono na rysunku 4, które obejmują makromorfologię pęknięcia, strefę włókien w środku pęknięcia, mikromorfologiczną krawędź granicy ścinania i powierzchnię próbki.
Makroskopowe i mikroskopowe morfologie pęknięć próbek śrub 20MnTiB o wysokiej wytrzymałości w różnych symulowanych środowiskach korozyjnych (500x): (a) brak korozji;(b) 1 raz;(c) 20 ×;d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;g) 50°C.
Na ryc. 4 widać, że pęknięcie próbki korozyjnej śruby 20MnTiB o wysokiej wytrzymałości w różnych symulowanych środowiskach korozyjnych przedstawia typowe pęknięcie stożka miseczkowego.W porównaniu z nieskorodowaną próbką (ryc. 4a) centralny obszar pęknięcia powierzchni włókna jest stosunkowo mały., obszar krawędzi ścinania jest większy. Pokazuje to, że właściwości mechaniczne materiału uległy znacznemu pogorszeniu po korozji. Wraz ze wzrostem stężenia symulowanego roztworu korozji, wżery w obszarze włókien w środku pęknięcia powiększyły się i pojawiły się oczywiste szwy łzowe. Gdy stężenie wzrosło do 20 razy w stosunku do pierwotnego symulowanego roztworu korozyjnego, na styku krawędzi krawędzi ścinania i powierzchni próbki pojawiły się oczywiste wżery korozji, a na powierzchni próbki było dużo produktów korozji.
Z rysunku 3d można wywnioskować, że na powierzchni próbki występują wyraźne pęknięcia w warstwie korozyjnej, co nie ma dobrego efektu ochronnego na osnowę.W symulowanym roztworze korozyjnym o pH 3,5 (rysunek 4e) powierzchnia próbki jest silnie skorodowana, a centralny obszar włókien jest oczywiście mały., W środku obszaru włókien znajduje się duża liczba nieregularnych szwów rozdzierających. Wraz ze wzrostem wartości pH symulowanego roztworu korozyjnego strefa rozdarcia w obszarze włókien w środku pęknięcia zmniejsza się, wgłębienie stopniowo się zmniejsza, a głębokość wgłębienia również stopniowo maleje.
Gdy temperatura wzrosła do 50 ° C (ryc. 4g), powierzchnia pęknięcia wargi ścinanej próbki była największa, wżery w centralnym obszarze włókien znacznie się zwiększyły, a głębokość wgłębienia również wzrosła, a granica między krawędzią wargi ścinanej a powierzchnią próbki wzrosła.Zwiększyła się ilość produktów korozji i wżerów, co potwierdziło pogłębiający się trend korozji podłoża odzwierciedlony na ryc. 3f.
Wartość pH roztworu korozji spowoduje pewne uszkodzenie właściwości mechanicznych śrub o wysokiej wytrzymałości 20MnTiB, ale efekt nie jest znaczący. W roztworze korozji o pH 3,5 duża liczba kłaczków lub igiełkowatych produktów korozji jest rozprowadzana na powierzchni próbki, a warstwa korozji ma oczywiste pęknięcia, które nie mogą stanowić dobrej ochrony podłoża. W mikroskopowej morfologii pęknięcia próbki występują oczywiste wżery korozji i duża liczba produktów korozji. To pokazuje, że zdolność próbki do przeciwstawiania się odkształceniom pod wpływem siły zewnętrznej jest znacznie zmniejszona w środowisku kwaśnym, a stopień skłonności materiału do korozji naprężeniowej jest znacznie zwiększony.
Oryginalne symulowane rozwiązanie korozji miało niewielki wpływ na właściwości mechaniczne próbek śrub o wysokiej wytrzymałości, ale ponieważ stężenie symulowanego roztworu korozyjnego wzrosło do 20 razy w porównaniu z oryginalnym symulowanym roztworem korozyjnym, właściwości mechaniczne próbek uległy znacznemu pogorszeniu, a mikrostruktura pęknięcia była oczywista.wżerów, wtórnych pęknięć i wielu produktów korozji. Zwiększenie symulowanego stężenia roztworu korozyjnego od 20 do 200 razy w stosunku do pierwotnego symulowanego stężenia roztworu korozyjnego osłabiło wpływ stężenia roztworu korozyjnego na właściwości mechaniczne materiału.
Gdy symulowana temperatura korozji wynosi 25 ℃, granica plastyczności i wytrzymałość na rozciąganie próbek śrub o wysokiej wytrzymałości 20MnTiB nie zmienia się zbytnio w porównaniu z próbkami nieskorodowanymi. Jednak w symulowanej temperaturze środowiska korozyjnego 50 ° C wytrzymałość na rozciąganie i wydłużenie próbki znacznie się zmniejszyły, szybkość skurczu przekroju była zbliżona do wartości standardowej, krawędź ścinania pęknięcia była największa, a w centralnym obszarze włókien występowały wgłębienia. Znaczące znacznie zwiększa się, zwiększa się głębokość wżerów, zwiększa się ilość produktów korozji i wżerów korozji. Pokazuje to, że synergistyczne środowisko korozyjne temperatury ma duży wpływ na właściwości mechaniczne śrub o wysokiej wytrzymałości, co nie jest oczywiste w temperaturze pokojowej, ale jest bardziej znaczące, gdy temperatura osiąga 50 ° C.
Po teście przyspieszonej korozji w pomieszczeniu, symulującym środowisko atmosferyczne w Chongqing, wytrzymałość na rozciąganie, granica plastyczności, wydłużenie i inne parametry śrub o wysokiej wytrzymałości 20MnTiB zostały zmniejszone i wystąpiły oczywiste uszkodzenia spowodowane naprężeniami. Ponieważ materiał jest obciążony, wystąpi zjawisko znacznego miejscowego przyspieszenia korozji. i zwiększają tendencję do korozji naprężeniowej.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Eksperymentalne badanie właściwości śrub o wysokiej wytrzymałości ze stali 20MnTiB w podwyższonej temperaturze.jaw.Inżynieria lądowa.J.34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Analiza zniszczenia przez pęknięcie stalowych śrub o wysokiej wytrzymałości 20MnTiB do szyn. obróbka cieplna. Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Zachowanie korozji naprężeniowej stopów Mg-Al-Zn w różnych warunkach pH metodą SSRT.Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA i wsp. Wpływ glicyny na zachowanie w zakresie pękania elektrochemicznego i korozji naprężeniowej stopu Cu10Ni w solance zanieczyszczonej siarczkami.Industrial Engineering.Chemical.reservoir.50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Właściwości korozyjne odlewanego ciśnieniowo stopu magnezu MRI230D w Mg(OH)2-nasyconym 3,5% roztworze NaCl.alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Wpływ jonów chlorkowych na statyczne i naprężeniowe zachowanie stali martenzytycznej 9Cr.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Synergistyczny wpływ SRB i temperatury na pękanie korozyjne naprężeniowe stali X70 w roztworze sztucznego błota morskiego.J.Chin.Partia Socjalistyczna.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. Zachowanie korozji naprężeniowej stali nierdzewnej 00Cr21Ni14Mn5Mo2N w wodzie morskiej. fizyka.zrób egzamin.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. Opóźnione badanie pęknięć śrub mostowych o dużej wytrzymałości.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Pękanie korozyjne naprężeniowe stali nierdzewnych typu duplex w roztworach żrących. Rozprawa doktorska, Atlanta, GA, USA: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. Wpływ stężenia H2SO4 i naci na korozję naprężeniową stali nierdzewnej SUS304 w roztworze wodnym H2SO4-NaCl.alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Wpływ środowiska i materiałów na korozję naprężeniową stali w roztworze H2O/CO/CO2.Inter Milan.J.Koros.2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Wpływ wodorowęglanu, temperatury i pH na pasywację stali rurociągowej API-X100 w symulowanym roztworze wód gruntowych. W IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Wpływ temperatury na podatność na korozję naprężeniową austenitycznej stali nierdzewnej. coro.beprzeciwstawny do.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Opóźnione pękanie wywołane przez wodór kilku wysokowytrzymałych stali złącznych (Kunming University of Science and Technology, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. Mechanizm korozji naprężeniowej stopu GH4080A do elementów złącznych.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).