Vă mulțumim că vizitați Nature.com.Versiunea de browser pe care o utilizați are suport limitat pentru CSS. Pentru cea mai bună experiență, vă recomandăm să utilizați un browser actualizat (sau să dezactivați modul de compatibilitate în Internet Explorer). Între timp, pentru a asigura suport continuu, vom afișa site-ul fără stiluri și JavaScript.
Oțelul 20MnTiB este cel mai utilizat material pentru șuruburi de înaltă rezistență pentru podurile cu structură de oțel din țara mea, iar performanța sa este de mare importanță pentru funcționarea în siguranță a podurilor. Bazat pe investigarea mediului atmosferic din Chongqing, acest studiu a proiectat o soluție de coroziune care simulează climatul umed din Chongqing și a efectuat testele de coroziune a temperaturii ridicate ale șuruburilor. Au fost studiate valoarea pH-ului și concentrația simulată a soluției de coroziune asupra comportamentului la coroziune la tensiune a șuruburilor de înaltă rezistență de 20MnTiB.
Oțelul 20MnTiB este cel mai utilizat material pentru șuruburi de înaltă rezistență pentru podurile cu structură de oțel din țara mea, iar performanța sa este de mare importanță pentru funcționarea în siguranță a podurilor.Li et al.1 a testat proprietățile oțelului 20MnTiB utilizat în mod obișnuit în șuruburile de înaltă rezistență de gradul 10.9 în intervalul de temperatură înaltă de 20 ~ 700 ℃ și a obținut curba efort-deformație, rezistența la curgere, rezistența la tracțiune, modulul Young și alungirea.şi coeficientul de dilatare.Zhang şi colab.2, Hu şi colab.3 etc., prin testarea compoziției chimice, testarea proprietăților mecanice, testarea microstructurii, analiza macroscopică și microscopică a suprafeței filetului, iar rezultatele arată că principalul motiv al ruperii șuruburilor de înaltă rezistență este legat de defecte ale filetului, iar apariția defectelor filetului Concentrațiile mari de tensiuni, concentrațiile de tensiuni la vârful fisurilor și coroziunea în aer liber duc la fisurare.
Șuruburile de înaltă rezistență pentru poduri din oțel sunt de obicei folosite pentru o lungă perioadă de timp într-un mediu umed. Factori precum umiditatea ridicată, temperatura ridicată și sedimentarea și absorbția substanțelor nocive în mediu pot provoca cu ușurință coroziunea structurilor din oțel. Coroziunea poate provoca pierderea secțiunii transversale a șuruburilor de mare rezistență, ducând la numeroase defecte și fisuri, care vor continua extinderea duratei de viață a crăpăturilor și a crăpăturilor. șuruburile și chiar provocarea ruperii acestora. Până în prezent, există multe studii privind efectul coroziunii mediului asupra performanței la coroziune la stres a materialelor. Catar și colab.4 au investigat comportamentul la coroziune la stres al aliajelor de magneziu cu diferite conținuturi de aluminiu în medii acide, alcaline și neutre prin testarea vitezei de deformare lentă (SSRT). Abdel et al. Aghion et al.6 au evaluat performanța la coroziune a aliajului de magneziu turnat sub presiune MRI230D în soluție de NaCl 3,5% prin test de imersie, test de pulverizare cu sare, analiză potențiodinamică de polarizare și SSRT. oțel tic la temperatura camerei. Chen și colab.8 au investigat comportamentul la coroziune la stres și mecanismul de fisurare al oțelului X70 în soluție simulată de namol marin care conține SRB la diferite temperaturi prin SSRT. Liu și colab.9 au folosit SSRT pentru a studia efectul temperaturii și vitezei de deformare la întindere asupra rezistenței la coroziune la stresul apei de mare a 00Cr21Ni14Mn14Mn. ℃ nu are un efect semnificativ asupra comportamentului la coroziune la presiune a oțelului inoxidabil.Lu et al.10 a evaluat susceptibilitatea la rupere întârziată a probelor cu diferite grade de rezistență la tracțiune printr-un test de rupere întârziată cu sarcină moartă și SSRT. Se sugerează ca rezistența la rupere a șuruburilor de înaltă rezistență din oțel 20MnTiB și oțel 35VB să fie controlată la 1040-1190MPa. mediu, în timp ce mediul de utilizare real al șuruburilor de înaltă rezistență este mai complex și are mulți factori de influență, cum ar fi valoarea pH-ului șurubului.Ananya și colab.11 a studiat efectul parametrilor de mediu și al materialelor din mediul coroziv asupra coroziunii și fisurarii prin coroziune sub tensiune a oțelurilor inoxidabile duplex. Sunada et al.12 au efectuat teste de coroziune la temperatura camerei pe oțel SUS304 în soluții apoase care conțin H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) și NaCl (0-4,5 kmol/m-3). De asemenea, au fost studiate efectele H2SO4 și NaCl asupra tipurilor de coroziune ale oțelului SUS304. presiunea gazului și timpul de coroziune asupra susceptibilității la coroziune sub presiune a oțelului vasului sub presiune A516. Folosind soluția NS4 ca soluție de simulare a apei subterane, Ibrahim și colab.14 a investigat efectul parametrilor de mediu, cum ar fi concentrația ionilor de bicarbonat (HCO), pH-ul și temperatura asupra fisurii prin coroziune sub tensiune a oțelului conductei API-X100 după decojirea stratului de acoperire. Shan et al.15 a studiat legea de variație a susceptibilității de fisurare a coroziunii la efort a oțelului inoxidabil austenitic 00Cr18Ni10 cu temperatură în diferite condiții de temperatură (30~250℃) în condiții de mediu de apă neagră într-o instalație simulată de cărbune-hidrogen de către SSRT. Han et al. Zhao17 a studiat efectele pH-ului, SO42-, Cl-1 asupra comportamentului la coroziune la stres al aliajului GH4080A de către SSRT. Rezultatele arată că, cu cât valoarea pH-ului este mai mică, cu atât este mai slabă rezistența la coroziune prin stres a aliajului GH4080A. pe șuruburi de înaltă rezistență din oțel 20MnTiB.
Pentru a afla motivele defecțiunii șuruburilor de înaltă rezistență utilizate în poduri, autorul a efectuat o serie de studii. Au fost selectate probe de șuruburi de înaltă rezistență, iar motivele eșecului acestor probe au fost discutate din perspectiva compoziției chimice, morfologiei microscopice a fracturii, structura metalografică și analiza proprietăților mecanice19, 20 de ani de investigație bazată pe coroziunea recentă a mediului Chong, în mediul recent de coroziune. Este concepută schema de simulare a climatului umed din Chongqing. Experimentele de coroziune la stres, experimente de coroziune electrochimică și experimente de coroziune la oboseală ale șuruburilor de înaltă rezistență în climatul umed simulat Chongqing au fost efectuate. În acest studiu, efectele temperaturii, valoarea pH-ului și concentrația soluției de coroziune simulate asupra comportării la coroziune la efort a 20MnTiB au fost investigate prin teste microscopice de 20MnTiB și analize macroscopice de rupere a bolțurilor. și produse de coroziune de suprafață.
Chongqing este situat în sud-vestul Chinei, cursul superior al râului Yangtze și are un climat umed subtropical musonic. Temperatura medie anuală este de 16-18°C, umiditatea relativă medie anuală este în cea mai mare parte 70-80%, orele anuale de însorire sunt 1000-1400 ore, iar procentul de soare este de numai 35%.
Conform rapoartelor referitoare la lumina soarelui și temperatura mediului în Chongqing din 2015 până în 2018, temperatura medie zilnică în Chongqing este de până la 17 ° C și de până la 23 ° C.Cea mai ridicată temperatură de pe corpul podului Podului Chaotianmen din Chongqing poate atinge 50°C °C21,22. Prin urmare, nivelurile de temperatură pentru testul de coroziune la stres au fost stabilite la 25°C și 50°C.
Valoarea pH-ului soluției de coroziune simulate determină în mod direct cantitatea de H+, dar nu înseamnă că cu cât valoarea pH-ului este mai mică, cu atât se produce coroziune mai ușoară. Efectul pH-ului asupra rezultatelor va varia pentru diferite materiale și soluții. Pentru a studia mai bine efectul soluției de coroziune simulate asupra performanței la coroziune prin tensiuni a șuruburilor de înaltă rezistență, valorile pH ale experimentelor de coroziune prin tensiuni au fost stabilite în literatura de specialitate la 5, 7, 2, 5, 3, 2, 5, 3, 5, 3, 5, 3, 5, 3, 5, 3, 5, 3, 5, 5, 5, 5, 5, 5, 5, 5, 7, 8, 8, 11, 12. intervalul apei pluviale anuale în Chongqing.2010 până în 2018.
Cu cât concentrația soluției de coroziune simulată este mai mare, cu atât conținutul de ioni în soluția de coroziune simulată este mai mare și influența asupra proprietăților materialului este mai mare. Pentru a studia efectul concentrației de soluție de coroziune simulată asupra coroziunii prin tensiuni a șuruburilor de înaltă rezistență, a fost realizat testul de coroziune accelerată de laborator artificial, iar concentrația soluției de coroziune simulată a fost setată la nivelul 4 fără coroziune, care au fost soluția de coroziune inițială (220 × concentrația de coroziune simulată), care au fost soluția de coroziune inițială (20 × concentrație simulată de coroziune). ) și 200 × concentrația originală de soluție de coroziune simulată (200 ×).
Mediul cu o temperatură de 25℃, valoarea pH-ului de 5,5 și concentrația soluției originale de coroziune simulată este cel mai apropiat de condițiile reale de utilizare a șuruburilor de înaltă rezistență pentru poduri. Cu toate acestea, pentru a accelera procesul de testare a coroziunii, condițiile experimentale cu o temperatură de 25 °C, un pH de 5,5 și o concentrație de 200Wh au fost stabilite inițial ca efectul de control al coroziunii, concentrația de control al grupului de temperatură de 200Wh. sau valoarea pH-ului soluției simulate de coroziune asupra performanței la coroziune la presiune a șuruburilor de înaltă rezistență au fost investigate, respectiv alți factori au rămas neschimbați, care a fost utilizat ca nivel experimental al grupului de control de referință.
Conform briefing-ului privind calitatea mediului atmosferic 2010-2018 emis de Biroul Municipal de Ecologie și Mediu Chongqing și referindu-se la componentele precipitațiilor raportate în Zhang24 și alte literaturi raportate în Chongqing, a fost proiectată o soluție de coroziune simulată bazată pe creșterea concentrației de SO42-. Compoziția precipitațiilor în zona urbană principală este prezentată în soluția simulată de coroziune din 2017 Chongqing.
Soluția de coroziune simulată este preparată prin metoda echilibrului de concentrație chimică a ionilor folosind reactivi analitici și apă distilată. Valoarea pH-ului soluției de coroziune simulată a fost ajustată cu un pH-metru de precizie, soluție de acid azotic și soluție de hidroxid de sodiu.
Pentru a simula climatul umed din Chongqing, testerul de pulverizare de sare a fost special modificat și proiectat25. După cum se arată în figura 1, echipamentul experimental are două sisteme: un sistem de pulverizare de sare și un sistem de iluminare. Sistemul de pulverizare de sare este funcția principală a echipamentului experimental, care constă dintr-o parte de control, o parte de pulverizare și o parte de inducție. Elemente de control, care simt temperatura în camera de testare. Partea de control este compusă dintr-un microcomputer, care conectează partea de pulverizare și partea de inducție pentru a controla întregul proces experimental. Sistemul de iluminare este instalat într-o cameră de testare cu pulverizare de sare pentru a simula lumina soarelui.
Probele de coroziune la stres sub sarcină constantă au fost procesate în conformitate cu NACETM0177-2005 (Testări de laborator pentru fisurarea prin stres cu sulfuri și rezistența la fisurarea prin coroziune a metalelor în mediu H2S). Probele de coroziune sub tensiune au fost mai întâi curățate cu acetonă și curățare mecanică cu ultrasunete pentru a îndepărta reziduurile de ulei, apoi testate și curățate cu alcool. În conformitate cu standardul NACETM0177-2005 și standardul de testare cu pulverizare salină GB/T 10,125-2012, timpul testului de coroziune la efort constant la sarcină în acest studiu este determinat în mod uniform a fi de 168 de ore. au fost analizate proprietățile mecanice și morfologia coroziunii la rupere.
Figura 1 prezintă macro- și micro-morfologia coroziunii de suprafață a epruvetelor de coroziune la solicitarea bolțurilor de înaltă rezistență în diferite condiții de coroziune.2 și respectiv 3.
Morfologia macroscopică a eșantioanelor de coroziune sub tensiune din șuruburi de înaltă rezistență de 20 MnTiB în diferite medii de coroziune simulate: (a) fără coroziune;(b) 1 dată;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50°C.
Micromorfologia produselor de coroziune a șuruburilor de înaltă rezistență de 20MnTiB în diferite medii de coroziune simulate (100×): (a) 1 dată;(b) 20 ×;(c) 200 ×;(d) pH 3,5;(e) pH 7,5;(f) 50°C.
Se poate observa din Fig. 2a că suprafața specimenului de șurub de înaltă rezistență necorodat prezintă un luciu metalic strălucitor, fără coroziune evidentă. Cu toate acestea, în condițiile soluției originale de coroziune simulată (Fig. 2b), suprafața eșantionului a fost acoperită parțial cu produse de coroziune cafeniu și maro-roșu, iar unele zone ale suprafeței au arătat încă doar unele zone lucioase, corodate evidente ale eșantionului metalic și coroziune evidentă. soluția de coroziune nu a avut efect asupra suprafeței probei.Proprietățile materialului au un efect redus. Cu toate acestea, în condițiile unei concentrații de soluție de coroziune simulată inițială de 20 × (Fig. 2c), suprafața specimenului de șurub de înaltă rezistență a fost acoperită complet de o cantitate mare de produse de coroziune maro și o cantitate mică de coroziune maro-roșu. . 2d), suprafața probei este complet acoperită de produse de coroziune maro, iar produse de coroziune maro-negru apar în unele zone.
Pe măsură ce pH-ul a scăzut la 3,5 (Fig. 2e), produsele de coroziune de culoare cafenie au fost cele mai multe pe suprafața probelor, iar unii dintre produsele de coroziune au fost exfoliate.
Figura 2g arată că, pe măsură ce temperatura crește la 50 °C, conținutul de produse de coroziune maro-roșu de pe suprafața probei scade brusc, în timp ce produsele de coroziune maro strălucitor acoperă suprafața probei într-o zonă mare. Stratul de produs de coroziune este relativ liber, iar unele produse maro-negru sunt dezlipite.
După cum se arată în Figura 3, în diferite medii de coroziune, produsele de coroziune de pe suprafața probelor de coroziune de înaltă rezistență la 20MnTiB sunt în mod evident delaminate, iar grosimea stratului de coroziune crește odată cu creșterea concentrației soluției de coroziune simulate. produsele de coroziune sunt distribuite uniform, dar apar un număr mare de fisuri;stratul interior este un grup liber de produse de coroziune. În condițiile unei concentrații de soluție de coroziune simulată inițială de 20 × (Fig. 3b), stratul de coroziune de pe suprafața probei poate fi împărțit în trei straturi: stratul exterior este în principal produse de coroziune în cluster dispersate, care sunt libere și poroase și nu au performanță de protecție bună;Stratul mijlociu este un strat uniform de produs de coroziune, dar există fisuri evidente, iar ionii de coroziune pot trece prin fisuri și pot eroda substratul;stratul interior este un strat dens de produs de coroziune, fără fisuri evidente, care are un efect de protecție bun asupra substratului. În condițiile unei concentrații de soluție de coroziune simulată inițială de 200 × (Fig. 3c), stratul de coroziune de pe suprafața probei poate fi împărțit în trei straturi: stratul exterior este un strat subțire și uniform de produs de coroziune;stratul mijlociu are în principal coroziune în formă de petală și sub formă de fulgi. Stratul interior este un strat dens de produs de coroziune, fără fisuri și găuri evidente, care are un efect de protecție bun asupra substratului.
Se poate observa din figura 3d că, în mediul de coroziune simulat cu pH 3,5, există un număr mare de produse de coroziune floculante sau asemănătoare acului pe suprafața specimenului de șurub de înaltă rezistență de 20MnTiB. Se speculează că acești produse de coroziune sunt în principal γ-FeOOH și o cantitate mică de α-FeOOH, stratul de coroziune obturat și crăpături intercalate.
Se poate observa din Fig. 3f că atunci când temperatura a crescut la 50 °C, nu s-a găsit niciun strat de rugină interior dens evident în structura stratului de coroziune, ceea ce indică faptul că existau goluri între straturile de coroziune la 50 °C, ceea ce a făcut ca substratul să nu fie acoperit complet de produse de coroziune.Oferă protecție împotriva tendinței crescute de coroziune a substratului.
Proprietățile mecanice ale șuruburilor de înaltă rezistență sub coroziune la efort constant de sarcină în diferite medii corozive sunt prezentate în Tabelul 2:
Se poate observa din Tabelul 2 că proprietățile mecanice ale eșantioanelor de șuruburi de înaltă rezistență de 20MnTiB încă îndeplinesc cerințele standard după testul de coroziune accelerată cu ciclu uscat-umed în diferite medii de coroziune simulate, dar există o anumită deteriorare în comparație cu cele necorodate.probă. Soluția simulată, alungirea probei a scăzut semnificativ. Proprietățile mecanice sunt similare la concentrații de 20 × și 200 × soluții originale de coroziune simulate. Când valoarea pH-ului soluției de coroziune simulate a scăzut la 3,5, rezistența la tracțiune și alungirea probelor au scăzut semnificativ. valoare standard.
Morfologiile de fractură ale probelor de coroziune la efort cu bolț de înaltă rezistență 20MnTiB în diferite medii de coroziune sunt prezentate în Figura 4, care sunt macromorfologia fracturii, zona de fibre din centrul fracturii, buza micro-morfologică a interfeței de forfecare și suprafața probei.
Morfologiile fracturilor macroscopice și microscopice ale eșantioanelor de șuruburi de înaltă rezistență de 20MnTiB în diferite medii de coroziune simulate (500×): (a) fără coroziune;(b) 1 dată;(c) 20 ×;(d) 200 ×;(e) pH 3,5;(f) pH 7,5;(g) 50°C.
Se poate observa din Fig. 4 că fractura probei de coroziune la solicitarea bolțului de înaltă rezistență de 20MnTiB în diferite medii de coroziune simulate prezintă o fractură tipică cu cupa-con.În comparație cu specimenul necorodat (Fig. 4a), zona centrală a fisurii zonei fibrelor este relativ mică., suprafața buzelor de forfecare este mai mare. Acest lucru arată că proprietățile mecanice ale materialului sunt deteriorate semnificativ după coroziune. Odată cu creșterea concentrației soluției de coroziune simulate, gropile din zona fibrelor din centrul fracturii au crescut și au apărut cusături de rupere evidente. Când concentrația a crescut de 20 de ori mai mult decât cea a soluției de coroziune simulată inițială între suprafața de coroziune și coroziunea inițială a apărut la interfața de coroziune simulată a gropii. eșantionul și au existat o mulțime de produse de coroziune pe suprafață.
Din figura 3d se deduce că există fisuri evidente în stratul de coroziune de pe suprafața probei, care nu are un efect de protecție bun asupra matricei.În soluția de coroziune simulată cu pH 3,5 (Figura 4e), suprafața probei este puternic corodata, iar zona centrală a fibrei este în mod evident mică., Există un număr mare de cusături de lacrimă neregulate în centrul zonei fibrelor. Odată cu creșterea valorii pH a soluției de coroziune simulate, zona de lacrimă din zona fibrei din centrul fracturii scade, groapa scade treptat, iar adâncimea gropii scade, de asemenea, treptat.
Când temperatura a crescut la 50 ° C (Fig. 4g), zona buzei de forfecare a fracturii probei a fost cea mai mare, gropile din zona centrală a fibrei au crescut semnificativ, iar adâncimea gropii a crescut, iar interfața dintre marginea buzei de forfecare și suprafața probei a crescut.Produsele de coroziune și gropile au crescut, ceea ce a confirmat tendința de adâncire a coroziunii substratului reflectată în Fig. 3f.
Valoarea pH-ului soluției de coroziune va provoca unele daune proprietăților mecanice ale șuruburilor de înaltă rezistență de 20 MnTiB, dar efectul nu este semnificativ. În soluția de coroziune cu pH 3,5, un număr mare de produse de coroziune floculante sau sub formă de ac sunt distribuite pe suprafața probei, iar stratul de coroziune are fisuri evidente, care nu pot forma un număr mare de coroziune a substratului. morfologia microscopică a fracturii probei. Acest lucru arată că capacitatea probei de a rezista la deformare prin forța externă este redusă semnificativ într-un mediu acid, iar gradul de tendință de coroziune prin stres a materialului este semnificativ crescut.
Soluția de coroziune simulată inițială a avut un efect redus asupra proprietăților mecanice ale probelor de șuruburi de înaltă rezistență, dar pe măsură ce concentrația soluției de coroziune simulată a crescut de 20 de ori față de soluția de coroziune simulată inițială, proprietățile mecanice ale probelor au fost deteriorate semnificativ și a existat o coroziune evidentă în microstructura fracturii.gropi, fisuri secundare și o mulțime de produse de coroziune. Când concentrația de soluție de coroziune simulată a fost crescută de la 20 de ori la 200 de ori concentrația de soluție de coroziune simulată inițială, efectul concentrației de soluție de coroziune asupra proprietăților mecanice ale materialului a fost slăbit.
Când temperatura de coroziune simulată este de 25 ℃, rezistența de curgere și rezistența la rupere a probelor de șuruburi de înaltă rezistență de 20 MnTiB nu se schimbă mult în comparație cu specimenele necorodate. au fost gropițe în zona centrală a fibrei. A crescut semnificativ, adâncimea gropii a crescut, produsele de coroziune și gropile de coroziune au crescut. Acest lucru arată că mediul de coroziune sinergetică a temperaturii are o mare influență asupra proprietăților mecanice ale șuruburilor de înaltă rezistență, ceea ce nu este evident la temperatura camerei, dar mai semnificativ când temperatura atinge 50 °C.
După testul de coroziune accelerată în interior care simulează mediul atmosferic din Chongqing, rezistența la tracțiune, rezistența la curgere, alungirea și alți parametri ai șuruburilor de înaltă rezistență 20MnTiB au fost reduse și au apărut daune evidente la stres. Deoarece materialul este supus stresului, va exista o accelerare a coroziunii localizată semnificativă. șuruburile de înaltă rezistență, reduc capacitatea de a rezista la deformare din cauza forțelor externe și măresc tendința de coroziune prin stres.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Studiu experimental asupra proprietăților șuruburilor de înaltă rezistență din oțel 20MnTiB la temperatură ridicată.maxilară.Inginerie civilă.J.34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Analiza defectării ruperii a șuruburilor de înaltă rezistență din oțel 20MnTiB pentru șine.tratament termic.Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Comportamentul de fisurare prin coroziune sub tensiune a aliajelor Mg-Al-Zn în diferite condiții de pH prin metoda SSRT.Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA și colab. Efectele glicinei asupra comportamentului de fisurare prin coroziune electrochimică și sub tensiune a aliajului Cu10Ni în saramură contaminată cu sulfuri.Inginerie industrială.Reservoir.Chemical.50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Proprietăți de coroziune ale aliajului de magneziu turnat sub presiune MRI230D în soluție de NaCl 3,5% saturată de Mg(OH)2.alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Influența ionilor de clorură asupra comportamentului de coroziune statică și de tensiune a oțelului martensitic 9Cr.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Efectul sinergic al SRB și al temperaturii asupra fisurarii prin coroziune sub tensiune a oțelului X70 în soluție de namol marin artificial.J.Chin.Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. Comportamentul la coroziune la stres al oțelului inoxidabil 00Cr21Ni14Mn5Mo2N în apă de mare.fizică.dați un examen.test.36, 1-5 (2018).
Lu, C. A delayed fracture study of bridge high-strength bolts.jaw.Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Fisurarea prin coroziune sub tensiune a oțelurilor inoxidabile duplex în soluții caustice. Teză de doctorat, Atlanta, GA, SUA: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. Efectele concentrațiilor de H2SO4 și naci asupra fisurarii prin coroziune sub tensiune a oțelului inoxidabil SUS304 în soluție apoasă de H2SO4-NaCl.alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Influența mediului și a materialelor asupra fisurarii prin coroziune sub tensiune a oțelului în soluție H2O/CO/CO2.Inter Milan.J.Koros.2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Efectele bicarbonatului, temperaturii și pH-ului asupra pasivării oțelului conductei API-X100 în soluție simulată de apă subterană. În IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Efectul temperaturii asupra susceptibilității de fisurare prin coroziune sub tensiune a oțelului inoxidabil austenitic.coro.be opuse to.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Comportamentul de rupere întârziat indus de hidrogen al mai multor oțeluri de fixare de înaltă rezistență (Universitatea de Știință și Tehnologie Kunming, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. și Zhang, M. Mecanismul de coroziune la stres al aliajului GH4080A pentru elemente de fixare.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).