Благодарим вас за посещение Nature.com. Используемая вами версия браузера имеет ограниченную поддержку CSS. Для получения наилучших результатов мы рекомендуем вам использовать обновленный браузер (или отключить режим совместимости в Internet Explorer). Тем временем, чтобы обеспечить постоянную поддержку, мы будем отображать сайт без стилей и JavaScript.
В этой статье разработана и проверена широкополосная мощная лампа бегущей волны с полосой пропускания 220 ГГц. Во-первых, предлагается плоская двухлучевая замедляющая структура с двумя лопастями, расположенными в шахматном порядке. Благодаря использованию двухрежимной схемы работы характеристики передачи и ширина полосы пропускания почти вдвое выше, чем у одномодового. 20 ~ 21 кВ, а ток 2 × 80 мА. Цели конструкции. Используя часть маски и управляющий электрод в двухлучевом пистолете, два остронаправленных луча могут быть сфокусированы вдоль их соответствующих центров с коэффициентом сжатия 7, расстояние фокусировки составляет около 0,18 мм, а стабильность хорошая. Система однородной магнитной фокусировки также была оптимизирована. Расстояние стабильной передачи плоского двойного электронного луча может достигать 45 мм, а фокусирующее магнитное поле составляет 0,6 Тл, что достаточно, чтобы охватить всю высокочастотную систему (HFS). Затем, чтобы проверить удобство использования электронно-оптической системы и производительность замедляющей структуры, моделирование ячеек частиц (PIC) также было выполнено для всей HFS. Результаты показывают, что система взаимодействия луча может достигать пиковой выходной мощности почти 310 Вт на 220 ГГц, оптимизированное напряжение луча составляет 20,6 кВ, ток луча составляет 2 × 80 мА, усиление составляет 38 дБ, а Полоса пропускания на уровне 3 дБ превышает 35 дБ на частоте 70 ГГц. Наконец, выполняется высокоточное изготовление микроструктуры для проверки характеристик HFS, и результаты показывают, что характеристики полосы пропускания и передачи хорошо согласуются с результатами моделирования. Таким образом, ожидается, что схема, предложенная в этой статье, позволит разработать мощные сверхширокополосные источники излучения терагерцового диапазона с потенциалом для будущих применений.
Как традиционное вакуумное электронное устройство, лампа бегущей волны (ЛБВ) играет незаменимую роль во многих приложениях, таких как радар высокого разрешения, системы спутниковой связи и исследование космоса1,2,3. Однако по мере того, как рабочая частота входит в терагерцовый диапазон, традиционная ЛБВ со связанными полостями и спиральная ЛБВ не могут удовлетворить потребности людей из-за относительно низкой выходной мощности, узкой полосы пропускания и сложных производственных процессов. проблема для многих научно-исследовательских учреждений. В последние годы новые замедляющие структуры (SWS), такие как структуры с двумя лопастями в шахматном порядке (SDV) и структуры со складчатым волноводом (FW), привлекли большое внимание из-за их естественных плоских структур, особенно новые SDV-SWS с многообещающим потенциалом. Эта структура была предложена UC-Davis в 20084. , цельнометаллическая конструкция корпуса может обеспечить большую теплоемкость с более высокой выходной мощностью и коэффициентом усиления, а волноводная структура также может обеспечить более широкую рабочую полосу пропускания. В настоящее время Калифорнийский университет в Дэвисе впервые продемонстрировал в 2017 году, что SDV-TWT может генерировать выходную мощность высокой мощности, превышающую 100 Вт, и сигналы с полосой пропускания почти 14 ГГц в G-диапазоне5. Однако в этих результатах все еще есть пробелы, которые не могут удовлетворить соответствующие требования высокой мощности и широкой полосы пропускания в терагерцовом диапазоне. Были использованы SDV-ЛБВ G-диапазона UC-Davis, листовые электронные пучки. Хотя эта схема может значительно улучшить пропускную способность луча по току, трудно поддерживать большое расстояние передачи из-за нестабильности электронно-оптической системы листового луча.– Возбуждение и генерация 6,7. Чтобы удовлетворить требования высокой выходной мощности, широкой полосы пропускания и хорошей стабильности ТГц ЛБВ, в этой статье предлагается двухлучевая SDV-SWS с двухрежимной работой. То есть, чтобы увеличить рабочую полосу пропускания, двухрежимная работа предложена и введена в эту структуру. И, чтобы увеличить выходную мощность, также используется планарное распределение двойных остронаправленных лучей. плотность слишком высока, ток луча необходимо уменьшить, что приводит к относительно низкой выходной мощности. Чтобы улучшить ток луча, появилась планарная распределенная многолучевая EOS, в которой используется поперечный размер SWS. Благодаря независимому туннелированию луча плоскораспределенная многолучевая система может достичь высокой выходной мощности за счет поддержания высокого общего тока луча и небольшого тока на луч, что позволяет избежать сверхмодового туннелирования луча по сравнению с устройствами с листовым лучом. Поэтому полезно поддерживать стабильность трубки бегущей волны. Работа8,9, в этой статье предлагается однородное магнитное поле G-диапазона с фокусировкой двойного узконаправленного луча EOS, которое может значительно улучшить стабильную дальность передачи луча и еще больше увеличить площадь взаимодействия луча, тем самым значительно улучшив выходную мощность.
Структура этой статьи выглядит следующим образом. Сначала описывается конструкция ячейки SWS с параметрами, анализ дисперсионных характеристик и результаты высокочастотного моделирования. Затем, в соответствии со структурой элементарной ячейки, в этой статье спроектирована система EOS с двойным остронаправленным лучом и система взаимодействия пучков. Результаты моделирования внутриклеточных частиц также представлены для проверки удобства использования EOS и производительности SDV-TWT. Кроме того, в документе кратко представлены результаты изготовления и холодных испытаний для проверки правильности всей HFS.
Как один из наиболее важных компонентов ЛБВ, дисперсионные свойства замедляющей структуры указывают, соответствует ли скорость электрона фазовой скорости ЗС, и, таким образом, оказывает большое влияние на взаимодействие пучка с волной. Для улучшения характеристик всей ЛБВ разработана усовершенствованная структура взаимодействия.Между тем, чтобы увеличить рабочую полосу пропускания, для работы SWS был предложен двойной режим. Из-за симметрии структуры SDV решение уравнения дисперсии электромагнитного поля можно разделить на нечетный и четный режимы.
В соответствии с требованиями к мощности вся трубка рассчитана на возбуждающее напряжение 20 кВ и ток двойного луча 2 × 80 мА. Чтобы максимально приблизить напряжение к рабочей полосе пропускания SDV-SWS, нам необходимо рассчитать длину периода p. Соотношение между напряжением луча и периодом показано в уравнении (1)10:
Установив фазовый сдвиг равным 2,5π на центральной частоте 220 ГГц, период p можно рассчитать равным 0,46 мм. На рисунке 2а показаны дисперсионные свойства элементарной ячейки SWS. Линия луча 20 кВ очень хорошо соответствует бимодальной кривой. Соответствующие полосы частот могут достигать около 70 ГГц в диапазонах 210–265,3 ГГц (нечетная мода) и 265,4–280 ГГц (четная мода). На рис. 2b показано среднее значение импеданса связи, превышающее 0,6 Ом в диапазоне частот от 210 до 290 ГГц, что указывает на то, что в рабочей полосе частот могут возникать сильные взаимодействия.
(a) Дисперсионные характеристики двухрежимного SDV-SWS с электронным пучком 20 кВ. (b) Полное сопротивление взаимодействия замедляющей цепи SDV.
Однако важно отметить, что между нечетными и четными модами существует запрещенная зона, и мы обычно называем эту запрещенную зону полосой задерживания, как показано на рисунке 2а. Если ЛБВ работает вблизи этой полосы частот, может возникнуть сильная сила связи луча, что приведет к нежелательным колебаниям. В практических приложениях мы обычно избегаем использования ЛБВ вблизи полосы задерживания. s. Следовательно, стабильность работы вокруг полосы заграждения будет исследована в следующем разделе моделирования PIC, чтобы проанализировать, могут ли возникать нежелательные колебания.
Модель всей ГФС показана на рис. 3. Она состоит из двух каскадов СДВ-ЗС, соединенных брэгговскими отражателями. Функция отражателя состоит в том, чтобы отсекать передачу сигнала между двумя каскадами, подавлять колебание и отражать нерабочие моды, такие как моды высокого порядка, генерируемые между верхней и нижней лопастями, тем самым значительно повышая устойчивость всей трубки. Двухуровневая структура измеряется решателем во временной области в программном обеспечении для трехмерного моделирования. Учитывая фактическое влияние терагерцового диапазона на материал, материал вакуумной оболочки изначально устанавливается на медь, а проводимость снижается до 2,25×107 См/м12.
На рис. 4 показаны результаты передачи для HFS с линейными коническими ответвителями и без них. Результаты показывают, что ответвитель мало влияет на характеристики передачи всей HFS. Возвратные потери (S11 < −10 дБ) и вносимые потери (S21 > − 5 дБ) всей системы в широкополосном диапазоне 207–280 ГГц показывают, что HFS имеет хорошие характеристики передачи.
В качестве источника питания вакуумных электронных устройств электронная пушка напрямую определяет, может ли устройство генерировать достаточную выходную мощность. В сочетании с анализом HFS в разделе II необходимо разработать двухлучевую EOS для обеспечения достаточной мощности.2, напряжение возбуждения Ua электронных пучков первоначально установлено равным 20 кВ, токи I двух электронных пучков равны 80 мА, а диаметр пучка электронных пучков dw равен 0,13 мм. плотность тока катода составляет 86 А/см2, что достигается за счет использования новых материалов катода.
На рис. 5 показаны горизонтальная и вертикальная схематические диаграммы пушки соответственно. Можно видеть, что профиль электронной пушки в направлении x почти идентичен профилю типичной листовой электронной пушки, в то время как в направлении y два электронных луча частично разделены маской. степени сжатия и размера инжекции электронов размеры двух катодных поверхностей определены как 0,91 мм × 0,13 мм.
Чтобы сделать сфокусированное электрическое поле, полученное каждым электронным пучком в направлении x, симметричным относительно его собственного центра, в этой статье к электронной пушке применяется управляющий электрод. Установив напряжение фокусирующего электрода и управляющего электрода на -20 кВ, а напряжение анода на 0 В, мы можем получить траекторное распределение двухлучевой пушки, как показано на рис. направлена ​​в направлении x вдоль собственного центра симметрии, что указывает на то, что управляющий электрод уравновешивает неравное электрическое поле, создаваемое фокусирующим электродом.
На рисунке 7 показана огибающая луча в направлениях x и y. Результаты показывают, что проекционное расстояние электронного луча в направлении x отличается от расстояния проецирования в направлении y. Расстояние распространения в направлении x составляет около 4 мм, а расстояние распространения в направлении y близко к 7 мм. Таким образом, фактическое расстояние распространения должно быть выбрано между 4 и 7 мм. поперечного сечения ближе всего к стандартному круглому электронному лучу. Расстояние между двумя электронными лучами близко к расчетному 0,31 мм, а радиус составляет около 0,13 мм, что соответствует проектным требованиям. На рис. 9 показаны результаты моделирования тока пучка. Видно, что токи двух пучков составляют 76 мА, что хорошо согласуется с расчетными 80 мА.
Учитывая флуктуации управляющего напряжения в практических приложениях, необходимо изучить чувствительность этой модели к напряжению. В диапазоне напряжений 19,8 ~ 20,6 кВ получаются огибающие тока и тока пучка, как показано на рис. 1 и рис. Следует учитывать, что разработанная в этой статье электронная пушка имеет хорошую чувствительность к напряжению.
Влияние флуктуаций управляющего напряжения на огибающие луча в направлениях x и y.
Однородное магнитное поле фокусировки является обычной системой фокусировки постоянного магнита. Благодаря равномерному распределению магнитного поля по всему каналу луча оно очень подходит для осесимметричных электронных пучков. В этом разделе предлагается система однородной магнитной фокусировки для поддержания передачи на большие расстояния двойных остронаправленных лучей. Анализируя генерируемое магнитное поле и огибающую луча, предлагается схема конструкции системы фокусировки и изучается проблема чувствительности. можно рассчитать по уравнению (2). В этой статье мы также используем эту эквивалентность для оценки магнитного поля латерально распределенного двойного остронаправленного пучка. В сочетании с электронной пушкой, разработанной в этой статье, расчетное значение магнитного поля составляет около 4000 Гс.20, в практических конструкциях обычно выбирается значение в 1,5-2 раза больше расчетного.
На рисунке 12 показана структура системы фокусирующего поля с однородным магнитным полем. Синяя часть представляет собой постоянный магнит, намагниченный в осевом направлении. Выбор материала: NdFeB или FeCoNi. Остаточная намагниченность Br, установленная в имитационном модели, равна 1,3 Тл, а магнитная проницаемость равна 1,05. магнитное поле в канале луча является однородным, что требует, чтобы размер в направлении х не был слишком мал. В то же время, учитывая стоимость и вес всей трубки, размер магнита не должен быть слишком большим. Поэтому магниты изначально установлены на 150 мм × 150 мм × 70 мм. Между тем, чтобы гарантировать, что вся замедляющая цепь может быть размещена в системе фокусировки, расстояние между магнитами установлено на 20 мм.
В 2015 году Пурна Чандра Панда21 предложил полюсный наконечник с новым ступенчатым отверстием в системе однородной магнитной фокусировки, который может еще больше уменьшить величину утечки потока на катод и поперечное магнитное поле, создаваемое в отверстии полюсного наконечника. В этой статье мы добавляем ступенчатую структуру к полюсному наконечнику системы фокусировки. отверстия составляет 2 мм, как показано на рисунке 13.
На рисунке 14а показано осевое распределение магнитного поля вдоль осевых линий двух электронных лучей. Видно, что силы магнитного поля вдоль двух электронных лучей равны. Величина магнитного поля составляет около 6000 Гс, что в 1,5 раза превышает теоретическое поле Бриллюэна для увеличения характеристик передачи и фокусировки. распределение магнитного поля By в направлении z на верхней кромке двух электронных пучков. Видно, что поперечное магнитное поле меньше 200 Гс только у отверстия полюсного наконечника, в то время как в замедляющей цепи поперечное магнитное поле практически равно нулю, что доказывает, что влияние поперечного магнитного поля на электронный пучок незначительно. Для предотвращения магнитного насыщения полюсных наконечников необходимо исследовать напряженность магнитного поля внутри полюсных наконечников. распределение магнитного поля внутри полюсного наконечника. Видно, что абсолютное значение напряженности магнитного поля составляет менее 1,2 Тл, что указывает на то, что магнитное насыщение полюсного наконечника не произойдет.
Распределение напряженности магнитного поля для Br = 1,3 Тл. (a) Осевое распределение поля. (b) Боковое распределение поля By в направлении z. (c) Абсолютное значение распределения поля внутри полюсного наконечника.
На основе модуля CST PS оптимизировано осевое относительное положение двухлучевой пушки и системы фокусировки. Согласно Ref.9 и моделировании, оптимальное расположение — это место, где анодная часть перекрывает полюсную часть вдали от магнита. Однако было обнаружено, что если установить остаточную намагниченность на 1,3 Тл, коэффициент пропускания электронного пучка не может достичь 99%. При увеличении остаточной намагниченности до 1,4 Тл фокусирующее магнитное поле будет увеличено до 6500 Гс. Траектории лучей в плоскостях xoz и yoz показаны на рисунке 15. Луч имеет хорошую передачу, небольшие колебания и расстояние передачи более 45 мм.
Траектории двойных остронаправленных лучей в однородной магнитной системе с Br = 1,4 Тл. (а) x унц. плоскость. (б) юз самолета.
На рис. 16 показано поперечное сечение луча в различных положениях от катода. Видно, что форма сечения луча в фокусирующей системе хорошо сохраняется, а диаметр сечения меняется незначительно. На рис. 17 показаны огибающие луча в направлениях x и y соответственно. Видно, что колебания луча в обоих направлениях очень малы. На рис. 18 показаны результаты моделирования тока луча. с расчетным значением в конструкции электронной пушки.
Сечение электронного пучка (с системой фокусировки) в разных положениях от катода.
Учитывая серию задач, таких как ошибки сборки, колебания напряжения и изменения в силе магнитного поля в практических приложениях обработки, необходимо проанализировать чувствительность системы фокусировки. Поскольку существует разрыв между анодным кусочком и пьесой полюса в реальной обработке, этот разрыв должен быть установлен в моделировании. Оболочка не является значимым, и ток луча вряд ли изменяется. Поэтому система нечувствительна к ошибкам сборки. Для колебания напряжения вождения диапазон ошибок устанавливается на ± 0,5 кВ. Можно видеть, что огибающая луча почти не меняется, что означает, что весь EOS нечувствителен к изменениям в силе магнитного поля.
Огибающая пучка и текущие результаты при однородной системе магнитной фокусировки. (а) Допуск сборки составляет 0,2 мм. (б) Колебания управляющего напряжения составляют ± 0,5 кВ.
Огибающая пучка в системе однородной магнитной фокусировки с осевыми флуктуациями напряженности магнитного поля от 0,63 до 0,68 Тл.
Чтобы убедиться, что система фокусировки, разработанная в этой статье, может соответствовать ВФС, необходимо объединить систему фокусировки и ВФС для исследований. На рис. 21 показано сравнение огибающих луча с загруженной ВФС и без нее. Результаты показывают, что огибающая луча не сильно меняется, когда вся ВФС нагружена. Таким образом, система фокусировки подходит для ВФС с лампой бегущей волны вышеуказанной конструкции.
Чтобы проверить правильность УС, предложенного в разделе III, и исследовать характеристики SDV-ЛБВ 220 ГГц, выполняется 3D-PIC-моделирование взаимодействия пучка с волной. Из-за ограничений программного обеспечения для моделирования мы не смогли добавить всю УС к СЧС. Поэтому электронная пушка была заменена эквивалентной излучающей поверхностью с диаметром 0,13 мм и расстоянием между двумя поверхностями 0,31 мм, теми же параметрами, что и электронная пушка, разработанная выше. Благодаря высокой устойчивости и хорошей стабильности EOS управляющее напряжение может быть надлежащим образом оптимизировано для достижения наилучшей выходной мощности при моделировании PIC. Результаты моделирования показывают, что насыщенная выходная мощность и коэффициент усиления могут быть получены при управляющем напряжении 20,6 кВ, токе пучка 2 × 80 мА (603 А/см2) и входной мощности 0,05 Вт.
Чтобы получить наилучший выходной сигнал, количество циклов также необходимо оптимизировать. Наилучшая выходная мощность достигается, когда количество двух каскадов составляет 42 + 48 циклов, как показано на рисунке 22a. Входной сигнал мощностью 0,05 Вт усиливается до 314 Вт с усилением 38 дБ. Спектр выходной мощности, полученный с помощью быстрого преобразования Фурье (БПФ), является чистым, с пиком на частоте 220 ГГц. в SWS, при этом большая часть электронов теряет энергию. Этот результат указывает на то, что SDV-SWS может преобразовывать кинетическую энергию электронов в радиочастотные сигналы, тем самым реализуя усиление сигнала.
Выходной сигнал SDV-SWS на частоте 220 ГГц. (a) Выходная мощность с включенным спектром. (b) Распределение энергии электронов с электронным пучком на конце вставки SWS.
На рис. 23 показаны полоса пропускания выходной мощности и коэффициент усиления двухрежимной двухлучевой SDV-TWT. Выходные характеристики могут быть дополнительно улучшены за счет развертки частот от 200 до 275 ГГц и оптимизации напряжения возбуждения. Этот результат показывает, что полоса пропускания 3 дБ может охватывать диапазон от 205 до 275 ГГц, а это означает, что двухрежимный режим может значительно расширить рабочую полосу пропускания.
Однако, согласно рис. 2а, мы знаем, что между нечетной и четной модами существует полоса заграждения, которая может привести к нежелательным колебаниям. Следовательно, необходимо изучить стабильность работы вокруг остановок. 24 соответственно, спектр чистый. Эти результаты указывают на отсутствие автоколебаний вблизи полосы задерживания.
Изготовление и измерение необходимы для проверки правильности всего HFS. В этой части HFS изготавливается с использованием технологии компьютерного числового управления (ЧПУ) с диаметром инструмента 0,1 мм и точностью обработки 10 мкм. Материалом для высокочастотной структуры является бескислородная медь с высокой проводимостью (OFHC). На рисунке 25a показана изготовленная структура. высота 8,66 мм. Восемь штифтовых отверстий распределены по всей конструкции. На рис. 25b показана структура с помощью сканирующей электронной микроскопии (СЭМ). Лопасти этой конструкции изготовлены однородно и имеют хорошую шероховатость поверхности. После точного измерения общая погрешность обработки составляет менее 5%, а шероховатость поверхности составляет около 0,4 мкм. Структура обработки соответствует требованиям к конструкции и точности.
На рис. 26 показано сравнение фактических результатов испытаний и моделирования характеристик передачи. Порт 1 и порт 2 на рис. 26а соответствуют входному и выходному портам HFS, соответственно, и эквивалентны портам 1 и 4 на рис. 3. Фактические результаты измерений S11 немного лучше, чем результаты моделирования. В целом, результаты измерений хорошо согласуются с результатами моделирования, а полоса пропускания соответствует требованию 70 ГГц, что подтверждает осуществимость и правильность предлагаемой двухрежимной SDV-ЛБВ.
В этой статье представлен подробный проект планарного распределения двухлучевой SDV-ЛБВ 220 ГГц. Комбинация двухрежимной работы и двухлучевого возбуждения еще больше увеличивает рабочую полосу пропускания и выходную мощность. Изготовление и холодные испытания также проводятся для проверки правильности всей HFS.Фактические результаты измерений хорошо согласуются с результатами моделирования. Для спроектированной двухлучевой ЭОС секция маски и управляющие электроды использовались вместе для получения двухконтурного луча. В условиях спроектированного однородного фокусирующего магнитного поля электронный пучок может стабильно передаваться на большие расстояния с хорошей формой. технологии, и показывает большой потенциал в рабочих показателях и обработке и сборке. Поэтому в этой статье считается, что планарная структура, скорее всего, станет тенденцией развития вакуумных электронных устройств в терагерцовом диапазоне.
Большая часть необработанных данных и аналитических моделей в этом исследовании была включена в эту статью. Дополнительную соответствующую информацию можно получить у соответствующего автора по обоснованному запросу.
Гамзина Д. и др. Наноразмерная обработка с ЧПУ субтерагерцовой вакуумной электроники. IEEE Trans.electronic devices.63, 4067–4073 (2016).
Малекабади А. и Паолони К. Микроизготовление волноводов субтерагерцового диапазона УФ-ЛИГА с использованием многослойного фоторезиста SU-8.Микромеханика.Микроэлектроника.26, 095010. https://doi.org/10.1088/0960-1317/26/9/095010 (2016).
Диллон, С.С. и др. Дорожная карта ТГц-технологий, 2017 г.J.Physics.D to apply.physics.50, 043001. https://doi.org/10.1088/1361-6463/50/4/043001 (2017).
Шин, Ю.М., Барнетт, Л.Р. и Луман, Н.К. Сильное ограничение распространения плазмонных волн через сверхширокополосные волноводы со смещенными двойными решетками.
Байг, А. и др. Производительность нанообработанного усилителя на лампе бегущей волны 220 ГГц с ЧПУ. IEEE Trans.electronic devices. 64, 590–592 (2017).
Хан, Ю. и Руан, С. Дж. Исследование диокотронной нестабильности электронных пучков бесконечно широкого листа с использованием макроскопической теории модели холодной жидкости. Chin Phys B. 20, 104101. https://doi.org/10.1088/1674-1056/20/10/104101 (2011).
Галдецкий А.В. о возможности увеличения полосы пропускания за счет планарной компоновки луча в многолучевом клистроне. На 12-й Международной конференции IEEE по вакуумной электронике, Бангалор, Индия, 5747003, 317–318 https://doi.org/10.1109/IVEC.2011.5747003 (2011).
Nguyen, CJ et al. Дизайн трехлучевых электронных пушек с узким распределением плоскости разделения луча в двухлопастной лампе бегущей волны W-диапазона со смещенными лопастями [J].Science.Rep.11, 940. https://doi.org/10.1038/s41598-020-80276-3 (2021).
Wang, PP, Su, YY, Zhang, Z., Wang, WB & Ruan, CJ Планарная распределенная трехлучевая электронно-оптическая система с узким разделением лучей для основной моды W-диапазона TWT.IEEE Trans.electronic devices.68, 5215–5219 (2021).
Чжан, М. Исследование двухлопастной лампы бегущей волны с чередующимися лопастями и листовыми пучками миллиметрового диапазона 20–22 (доктор философии, Бейханский университет, 2018 г.).
Ruan, CJ, Zhang, HF, Tao, J. & He, Y. Исследование стабильности взаимодействия с двойной лезвией G-Band, проведенной с двумя лезвиями. 3 (2018).